CN104624467A - 具有夹角结构的纵振动变幅杆 - Google Patents

具有夹角结构的纵振动变幅杆 Download PDF

Info

Publication number
CN104624467A
CN104624467A CN201510036387.0A CN201510036387A CN104624467A CN 104624467 A CN104624467 A CN 104624467A CN 201510036387 A CN201510036387 A CN 201510036387A CN 104624467 A CN104624467 A CN 104624467A
Authority
CN
China
Prior art keywords
vibration
lever
take
theta
cos
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CN201510036387.0A
Other languages
English (en)
Other versions
CN104624467B (zh
Inventor
贺西平
张海岛
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shaanxi Normal University
Original Assignee
Shaanxi Normal University
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shaanxi Normal University filed Critical Shaanxi Normal University
Priority to CN201510036387.0A priority Critical patent/CN104624467B/zh
Publication of CN104624467A publication Critical patent/CN104624467A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN104624467B publication Critical patent/CN104624467B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Landscapes

  • Apparatuses For Generation Of Mechanical Vibrations (AREA)

Abstract

本发明涉及一种具有夹角结构的纵振动变幅杆,其是由振动输入杆和振动输出杆组成,振动输入杆和振动输出杆的中心轴之间的夹角为θ,90°≥θ>0°,实现纵振动传输方向变换,能够满足各种特殊应用场合对于变幅杆的使用要求,填补了现有技术中的振动方向变换的空白,此外,本发明的纵振动变幅杆结构设计简单,更换拆装方便,适于大范围推广应用。

Description

具有夹角结构的纵振动变幅杆
技术领域
本发明属于超声波变幅杆技术领域,特别涉及一种具有夹角结构的纵振动变幅杆。
背景技术
超声纵振动系统包括超声换能器、变幅杆及工具头,变幅杆又称聚能器或变速杆,在超声技术中,特别是高声强超声设备的振动系统中是很重要的,广泛应用于功率超声领域.超声变幅杆的主要作用是把机械振动的质点位移或速度放大,或者将超声能量聚集到较小的面积上,即聚能作用。超声变幅杆根据其结构的不同可分为指数形变幅杆、阶梯形变幅杆、悬链线形变幅杆、圆锥形变幅杆等,这些均属于直线型变幅杆。
在有些应用场合如超声清洗中对于具有夹角的弯曲管子,若要清洗其内表面,传统的直线型变幅杆就不能满足使用需求,或者有些应用场合,因直线方向空间有限,尺寸将有所限制,但还需要纵振动系统导入声纵波,则可应用本发明的有夹角的结构的变幅杆。
发明内容
为了解决现有技术中直线型变幅杆所存在的不足,本发明提供了一种带有夹角能够实现纵振动传输方向变换的纵振动变幅杆。
本发明实现上述目的所采用的技术方案是该变幅杆是由振动输入杆和振动输出杆组成,振动输入杆和振动输出杆的中心轴之间的夹角为θ,90°≥θ>0°,设定自然坐标沿着振动输入杆和振动输出杆的轴线方向,振动输入杆和振动输出杆的中心轴连接点为原点,振动输入杆的输入端坐标为x1=-l1,振动输出杆的输出端坐标为x2=l2,在x=0处,振动元的纵向和横向位移、转角及其产生的纵向力和切向力、弯矩连续,同时振动输入杆的输入端和振动输出杆的输出端满足自由边界:
位移连续 ϵ 1 = ϵ 2 cos θ + η 2 sin θ η 1 = - ϵ 2 sin θ + η 2 cos θ - - - ( 1 )
ε1为振动输入杆的纵向位移,m;ε2为振动输出杆的纵向位移,m;
η1为振动输入杆的横向位移,m;η2为振动输出杆的横向位移,m;
转角连续φ1=φ2          (2)
φ1为振动输入杆中以中心轴为基准的转角;φ2为振动输出杆中以中心轴线为基准的转角;
纵向力和切向力 N 1 = N 2 cos θ + Q 2 sin θ Q 1 = - N 2 sin θ + Q 2 cos θ - - - ( 3 )
N1为振动输入杆中的纵向力,N;N2为振动输出杆中的纵向力,N;Q1为振动输入杆中的切向力,N;Q2为振动输出杆中的切向力,N;
弯矩连续M1=M2     (4)
M1为振动输入杆中的弯矩,N·m;M2为振动输出杆中的弯矩,N·m;
振动输入杆的输入端自由边界 N | - l 1 = 0 M | - l 1 = 0 Q | - l 1 = 0 - - - ( 5 )
振动输出杆的输出端自由边界 N | - l 2 = 0 M | - l 2 = 0 Q | - l 2 = 0 - - - ( 6 )
得到变幅杆的频率方程为:
H 1 = - sin k l 1 cos k l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 cosh k 1 l 1 sinh k 1 l 1 - cos k 1 l 1 - sin k 1 l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 sinh k 1 l 1 cosh k 1 l 1 sin k 1 l 1 - cos k 1 l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 - sin k l 2 cos k l 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 cosh k 2 l 2 sinh k 2 l 2 - cos k 2 l 2 - sin k 2 l 2 0 0 0 0 0 0 0 0 sinh k 2 l 2 cosh k 2 l 2 sin k 2 l 2 - cos k 2 l 2 0 S 1 k 0 0 0 0 0 - S 2 k cos θ 0 I 2 k 2 3 cos θ 0 - I 2 k 2 3 cos θ 0 0 0 - I 1 k 1 3 0 I 1 k 1 3 0 S 2 k sin θ 0 I 2 k 2 3 cos θ 0 - I 2 k 2 3 cos θ 1 0 0 0 0 0 - cos θ 0 - sin θ 0 - sin θ 0 0 0 1 0 1 0 sin θ 0 - cos θ 0 - cos θ 0 0 0 I 1 k 1 2 0 - I 1 k 1 2 0 0 0 - I 2 k 2 2 0 I 2 k 2 2 0 0 0 0 k 1 0 k 1 0 0 0 - k 2 0 - k 2 = 0
其中,l1为振动输入杆的长度,l2是振动输出杆的长度,k为纵波波数,k1为振动输入杆的输入端横波波数,k2为振动输出杆的输出端横波波数,振动输入杆的横截面惯性矩I1=r1 2S1/4,r1为振动输入杆的半径,S1为振动输入杆的横截面面积,振动输出杆的横截面惯性矩I2=r2 2S2/4,r2为振动输出杆的半径,S2为振动输出杆的横截面面积。
本发明具有夹角结构的纵振动变幅杆是通过将振动输入杆和振动输出杆设计为有夹角结构,根据实际的应用要求,其夹角可设计在90°≥θ>0°的范围内,以变换传输方向,实现纵振动传输方向变换,能够满足各种特殊应用场合对于变幅杆的使用要求,填补了现有技术中的振动方向变换的空白,此外,本发明的纵振动变幅杆结构设计简单,更换拆装方便,适于大范围推广应用。
附图说明
图1为纵振动变幅杆的结构示意图。
图2为实施例1的振动输入杆1的纵振振型。
图3为实施例2的振动输入杆1的纵振振型。
图4为实施例3的振动输入杆1的纵振振型。
图5为实施例4的振动输入杆1的纵振振型。
具体实施方式
现结合附图和实施例对本发明的技术方案做进一步的说明,但是本发明不仅限于下述的实施情形。
如图1所示,本发明的纵振动变幅杆是由振动输入杆1和振动输出杆2组成,在振动输入杆1和振动输出杆2之间通过斜面过度连接为一体,其中心轴之间的夹角为θ,设定自然坐标沿着振动输入杆1和振动输出杆2的轴线方向,振动输入杆1和振动输出杆2的中心轴连接点为原点,振动输入杆1的输入端坐标为x1=-l1,振动输出杆2的输出端坐标为x2=l2,在x=0处,振动元的纵向和横向位移、转角及其产生的纵向力和切向力、弯矩连续,同时振动输入杆1的输入端和振动输出杆2的输出端满足自由边界:
位移连续 ϵ 1 = ϵ 2 cos θ + η 2 sin θ η 1 = - ϵ 2 sin θ + η 2 cos θ - - - ( 1 )
ε1为振动输入杆1的纵向位移,m;ε2为振动输出杆2的纵向位移,m;
η1为振动输入杆1的横向位移,m;η2为振动输出杆2的横向位移,m;
转角连续φ1=φ2     (2)
φ1为振动输入杆1中以中心轴为基准的转角;φ2为振动输出杆2中以中心轴线为基准的转角;
纵向力和切向力 N 1 = N 2 cos θ + Q 2 sin θ Q 1 = - N 2 sin θ + Q 2 cos θ - - - ( 3 )
N1为振动输入杆1中的纵向力,N;N2为振动输出杆2中的纵向力,N;Q1为振动输入杆1中的切向力,N;Q2为振动输出杆2中的切向力,N;
弯矩连续M1=M2     (4)
M1为振动输入杆1中的弯矩,N·m;M2为振动输出杆2中的弯矩,N·m;
振动输入杆1的输入端自由边界 N | - l 1 = 0 M | - l 1 = 0 Q | - l 1 = 0 - - - ( 5 )
振动输出杆2的输出端自由边界 N | - l 2 = 0 M | - l 2 = 0 Q | - l 2 = 0 - - - ( 6 )
由此,可得到变幅杆的频率方程:
H 1 = - sin k l 1 cos k l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 cosh k 1 l 1 sinh k 1 l 1 - cos k 1 l 1 - sin k 1 l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 sinh k 1 l 1 cosh k 1 l 1 sin k 1 l 1 - cos k 1 l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 - sin k l 2 cos k l 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 cosh k 2 l 2 sinh k 2 l 2 - cos k 2 l 2 - sin k 2 l 2 0 0 0 0 0 0 0 0 sinh k 2 l 2 cosh k 2 l 2 sin k 2 l 2 - cos k 2 l 2 0 S 1 k 0 0 0 0 0 - S 2 k cos θ 0 I 2 k 2 3 cos θ 0 - I 2 k 2 3 cos θ 0 0 0 - I 1 k 1 3 0 I 1 k 1 3 0 S 2 k sin θ 0 I 2 k 2 3 cos θ 0 - I 2 k 2 3 cos θ 1 0 0 0 0 0 - cos θ 0 - sin θ 0 - sin θ 0 0 0 1 0 1 0 sin θ 0 - cos θ 0 - cos θ 0 0 0 I 1 k 1 2 0 - I 1 k 1 2 0 0 0 - I 2 k 2 2 0 I 2 k 2 2 0 0 0 0 k 1 0 k 1 0 0 0 - k 2 0 - k 2 = 0
其中,l1为振动输入杆1的长度,l2是振动输出杆2的长度,k为纵波波数,k1为振动输入杆1的输入端横波波数,k2为振动输出杆2的输出端横波波数,振动输入杆1的横截面惯性矩I1=r1 2S1/4,r1为振动输入杆1的半径,S1为振动输入杆1的横截面面积,振动输出杆2的横截面惯性矩I2=r2 2S2/4,r2为振动输出杆2的半径,S2为振动输出杆2的横截面面积。
由此,给定某一纵振动工作频率,即可求出杆结构中相应的某一几何尺寸,或者给定变幅杆的几何尺寸,可以求得该振动方向变幅杆的纵振动谐振频率。
现取图1中纵向变幅杆的材料选用45#钢,其杨氏模量E=21.6×1010N/m2,密度ρ=7800kg/m3为例,利用m+p VibPilot系统对其振动频率进行测试,并与理论计算值进行比较,具体如下:
实施例1
振动输入杆1长度l1=55mm,截面半径r1=7.5mm,振动输出杆2的长度l2=50mm,截面半径r2=5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=30°,经计算所得谐振频率为22.800kHz,利用m+p VibPilot系统试验所测得的谐振频率为24.825kHz,两者误差为8.15%。
利用德国polytec公司产的PSV-400激光测振仪,对本实施例的变幅杆在其谐振频率附近的纵振动振型进行测试,纵振换能器的频率为19.883kHz,变幅杆与换能器连接后的振动系统的振动频率为20.47kHz,振动输入杆1的纵振动振型如图2所示。
实施例2
振动输入杆1长度l1=62mm,截面半径r1=7.5mm,振动输出杆2的长度l2=50mm,截面半径r2=7.5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=45°,经计算所得谐振频率为23.280kHz,利用m+p VibPilot系统试验所测得的谐振频率为23.050kHz,两者误差为0.99%。
利用德国polytec公司产的PSV-400激光测振仪,对本实施例的变幅杆在其谐振频率附近的纵振动振型进行测试,纵振换能器的频率为19.883kHz,变幅杆与换能器连接后的振动系统的振动频率为20.10kHz,振动输入杆1的纵振动振型如图3所示。
实施例3
振动输入杆1长度l1=66mm,截面半径r1=7.5mm,振动输出杆2的长度l2=50mm,截面半径r2=7.5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=60°,经计算所得谐振频率为22.585kHz,利用m+p VibPilot系统试验所测得的谐振频率为22.750kHz,两者误差为0.73%。
利用德国polytec公司产的PSV-400激光测振仪,对本实施例的变幅杆在其谐振频率附近的纵振动振型进行测试,纵振换能器的频率为19.883kHz,变幅杆与换能器连接后的振动系统的振动频率为20.09kHz,振动输入杆1的纵振动振型如图4所示。
实施例4
振动输入杆1长度l1=66mm,截面半径r1=7.5mm,振动输出杆2的长度l2=50mm,截面半径r2=5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=60°,经计算所得谐振频率为18.811kHz,利用m+p VibPilot系统试验所测得的谐振频率为18.675kHz,两者误差为0.73%。
利用德国polytec公司产的PSV-400激光测振仪,对本实施例的变幅杆在其谐振频率附近的纵振动振型进行测试,纵振换能器的频率为19.883kHz,变幅杆与换能器连接后的振动系统的振动频率为19.77kHz,振动输入杆1的纵振动振型如图5所示。
实施例5
振动输入杆1长度l1=55mm,截面半径r1=7.5mm,振动输出杆2的长度l2=55mm,截面半径r2=7.5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=90°,经计算所得谐振频率为22.736kHz。
实施例6
振动输入杆1长度l1=66mm,截面半径r1=7.5mm,振动输出杆2的长度l2=50mm,截面半径r2=5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=90°,经计算所得谐振频率为18.115kHz。
实施例7
振动输入杆1长度l1=50mm,截面半径r1=5mm,振动输出杆2的长度l2=66mm,截面半径r2=7.5mm,振动输入杆1与振动输出杆2的中心轴夹角θ=60°,经计算所得谐振频率为18.811kHz。

Claims (1)

1.一种具有夹角结构的纵振动变幅杆,其特征在于:该变幅杆是由振动输入杆(1)和振动输出杆(2)组成,振动输入杆(1)和振动输出杆(2)的中心轴之间的夹角为θ,90°≥θ>0°,设定自然坐标沿着振动输入杆(1)和振动输出杆(2)的轴线方向,振动输入杆(1)和振动输出杆(2)的中心轴连接点为原点,振动输入杆(1)的输入端坐标为x1=-l1,振动输出杆(2)的输出端坐标为x2=l2,在x=0处,振动元的纵向和横向位移、转角及其产生的纵向力和切向力、弯矩连续, 同时振动输入杆(1)的输入端和振动输出杆(2)的输出端满足自由边界:
ε1为振动输入杆(1)的纵向位移,m;ε2为振动输出杆(2)的纵向位移,m;
η1为振动输入杆(1)的横向位移,m;η2为振动输出杆(2)的横向位移,m;
转角连续   φ1=φ2                           (2)
φ1为振动输入杆(1)中以中心轴为基准的转角;φ2为振动输出杆(2)中以中心轴线为基准的转角;
N1为振动输入杆(1)中的纵向力,N;N2为振动输出杆(2)中的纵向力,N;Q1为振动输入杆(1)中的切向力,N;Q2为振动输出杆(2)中的切向力,N;
弯矩连续  M1=M2                            (4)
M1为振动输入杆(1)中的弯矩,N·m;M2为振动输出杆(2)中的弯矩,N·m;
得到变幅杆的频率方程为:
H 1 = isnkl 1 cos kl 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 cosh k 1 l 1 sinh k 1 l 1 - cos k 1 l 1 - sin k 1 l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 sinh k 1 l 1 cosh k 1 l 1 sin k 1 l 1 - cos k 1 l 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 - sin kl 2 cos kl 2 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 cosh k 2 l 2 sinh k 2 l 2 - cos k 2 l 2 - sin k 2 l 2 0 0 0 0 0 0 0 0 sinh k 2 l 2 cosh k 2 l 2 sin k 2 l 2 - cos k 2 l 2 0 S 1 k 0 0 0 0 0 - S 2 k cos θ 0 I 2 k 2 3 sin θ 0 - I 2 k 2 3 sin θ 0 0 0 - I 1 k 1 3 0 I 1 k 1 3 0 S 2 k sin θ 0 I 2 k 2 3 cos θ 0 - I 2 k 2 3 cos θ 1 0 0 0 0 0 - cos θ 0 - sin θ 0 - sin θ 0 0 0 1 0 1 0 sin θ 0 - cos θ 0 - cos θ 0 0 0 I 1 k 1 2 0 - I 1 k 1 2 0 0 0 - I 2 k 2 2 0 I 2 k 2 2 0 0 0 0 k 1 0 k 1 0 0 0 - k 2 0 - k 2 = 0
其中,l1为振动输入杆(1)的长度,l2是振动输出杆(2)的长度,k为纵波波数,k1为振动输入杆(1)的输入端横波波数,k2为振动输出杆(2)的输出端横波波数,振动输入杆(1)的横截面惯性矩I1=r1 2S1/4,r1为振动输入杆(1)的半径,S1为振动输入杆(1)的横截面面积,振动输出杆(2)的横截面惯性矩I2=r2 2S2/4,r2为振动输出杆(2)的半径,S2为振动输出杆(2)的横截面面积。
CN201510036387.0A 2015-01-23 2015-01-23 具有夹角结构的纵振动变幅杆 Expired - Fee Related CN104624467B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510036387.0A CN104624467B (zh) 2015-01-23 2015-01-23 具有夹角结构的纵振动变幅杆

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510036387.0A CN104624467B (zh) 2015-01-23 2015-01-23 具有夹角结构的纵振动变幅杆

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN104624467A true CN104624467A (zh) 2015-05-20
CN104624467B CN104624467B (zh) 2017-01-25

Family

ID=53203982

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510036387.0A Expired - Fee Related CN104624467B (zh) 2015-01-23 2015-01-23 具有夹角结构的纵振动变幅杆

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104624467B (zh)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105013686A (zh) * 2015-07-29 2015-11-04 陕西师范大学 可换向的纵振动方向变换器的设计方法和应用
CN105118493A (zh) * 2015-07-29 2015-12-02 陕西师范大学 可实现一端输入多端输出的纵振动变换器
CN107243446A (zh) * 2017-07-28 2017-10-13 陕西师范大学 一种大功率多级阶梯型变幅杆

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5540807A (en) * 1993-11-30 1996-07-30 Kabushiki Kaisha Shinkawa Bonding apparatus
EP1149637A2 (en) * 2000-04-28 2001-10-31 Kao Corporation Horn for ultrasonic cleaning apparatus
CN1887507A (zh) * 2006-07-13 2007-01-03 天津大学 斜角度超声冲击枪

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5540807A (en) * 1993-11-30 1996-07-30 Kabushiki Kaisha Shinkawa Bonding apparatus
EP1149637A2 (en) * 2000-04-28 2001-10-31 Kao Corporation Horn for ultrasonic cleaning apparatus
CN1887507A (zh) * 2006-07-13 2007-01-03 天津大学 斜角度超声冲击枪

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105013686A (zh) * 2015-07-29 2015-11-04 陕西师范大学 可换向的纵振动方向变换器的设计方法和应用
CN105118493A (zh) * 2015-07-29 2015-12-02 陕西师范大学 可实现一端输入多端输出的纵振动变换器
CN105013686B (zh) * 2015-07-29 2017-07-11 陕西师范大学 可换向的纵振动方向变换器的设计方法和应用
CN105118493B (zh) * 2015-07-29 2018-12-04 陕西师范大学 可实现一端输入多端输出的纵振动变换器
CN107243446A (zh) * 2017-07-28 2017-10-13 陕西师范大学 一种大功率多级阶梯型变幅杆

Also Published As

Publication number Publication date
CN104624467B (zh) 2017-01-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104624467A (zh) 具有夹角结构的纵振动变幅杆
Garimella et al. Piezo-Gen-An approach to generate electricity from vibrations
CN104139106B (zh) 一种板材超声振动颗粒介质成形装置
Karafi et al. A new hybrid longitudinal–torsional magnetostrictive ultrasonic transducer
CN110398284B (zh) 一种新型弹性波超材料结构
Li et al. Alternative designs of acoustic lenses based on nonlinear solitary waves
CN106018569A (zh) 一种基于柔性磁铁的电磁声表面波传感器
CN104259288B (zh) 一种用于增厚圆盘形板坯轮缘的超声旋压装置及方法
CN105388219A (zh) 测试粒状材料剪切波速的压电环激发装置及室内试验装置
Li et al. A parametric study on the optimization of a metamaterial-based energy harvester
CN102706967B (zh) 一种用于各向异性材料表面波波速测量的线聚焦超声探头
CN102294323B (zh) 单激励纵-扭复合振动转换装置
CN203882008U (zh) 一种显微镜物镜精密调焦装置
JP6001576B2 (ja) 超音波探触子
CN102528572A (zh) 单激励超声椭圆振动装置
Mańka et al. Design and simulations of interdigital transducers for Lamb-wave based SHM systems
Yan et al. Dynamic mechanical model of surface-bonded PZT actuator: theory and experiment
CN203705142U (zh) 耐磨工具机械性能测试装置
Zhang Ultrasonic stress measurement with LFM LCR wave: Theoretical verification and numerical simulation
RU143794U1 (ru) Устройство для ультразвуковой финишной обработки наружных цилиндрических поверхностей деталей
Giurgiutiu Piezoelectric wafer active sensors for structural health monitoring: state of the art and future directions
Jiang et al. Design of Sandwich Transducer Based on the Equivalent Length Algorithm.
Khmelev et al. Research of ultrasonic welding of polymer ring-shaped materials
CN105013686A (zh) 可换向的纵振动方向变换器的设计方法和应用
Liu et al. Finite Element Modal Analysis and Size Optimization of Annular Piezoelectric Resonator

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
CB03 Change of inventor or designer information

Inventor after: He Xiping

Inventor after: Zhang Haidao

Inventor after: Gao Jie

Inventor before: He Xiping

Inventor before: Zhang Haidao

COR Change of bibliographic data
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20170125

Termination date: 20210123