CN104614243B - 混凝土管弹性模量测试方法 - Google Patents
混凝土管弹性模量测试方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104614243B CN104614243B CN201510070651.2A CN201510070651A CN104614243B CN 104614243 B CN104614243 B CN 104614243B CN 201510070651 A CN201510070651 A CN 201510070651A CN 104614243 B CN104614243 B CN 104614243B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- concrete
- pipe
- internal model
- group
- elasticity modulus
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明公开了一种混凝土管弹性模量测试方法。混凝土初凝后,将第一组试件的钢外模与内模一同拆除,沿径向支撑4个机电式千分表;第二组试件只拆除外模,形成双层复合混凝土结构。监测电阻应变计与机电式千分表数据。混凝土水化收缩时,本身直径会发生改变,通过测量第一组试件内径变化获得环形混凝土收缩性能。第二组混凝土收缩时对内模产生外压,导致内模上应变计读数变化,内模上应力的变化与混凝土收缩的程度以及混凝土的弹性模量相关,通过数据分析可获得混凝土水化不同时期的收缩性能及其弹性模量。本方法可以通过数据采集和分析,获得混凝土在水化过程中弹性模量的变化曲线。
Description
技术领域
本发明涉及一种混凝土管弹性模量测试方法。
背景技术
在多基复合管的管芯混凝土管成型过程中,混凝土浇筑过程中的静水压压力、管芯混凝土后期水化收缩,均对内筒结构层产生环向压力,为了保证内筒层不失稳破坏,需要对其刚度进行设计。静水压力随着混凝土水化过程会逐渐减小,混凝土收缩产生的环向压力随着水化过程会逐渐增大,因而内筒层刚度设计时需考虑这两种工况。静水压可依据现有的理论公式进行分析。混凝土水化收缩对内筒层环向压力大小取决于混凝土水化收缩性能,以及混凝土的弹性模量大小。这两个指标均随着水化时间改变,如何精确的测量出混凝土水化收缩性能及其弹性模量变化,是进行内筒层设计的基础。
发明内容
本发明目的在于获得混凝土管的弹性模量随水化时间变化曲线以及不同时期收缩性能曲线,用于指导多基复合管内筒结构的设计。
为达到上述目的,采用技术方案如下:
混凝土管弹性模量测试方法,包括以下步骤:
1)在一组模具中浇筑待测试混凝土管,初凝后拆除外模和内模,沿径向支撑4个机电式千分表,通过测量得到其内径与时间的关系;同时得到混凝土管径向变形的平均值Δd0;
2)另一组模具内模采用弹性材料制作并浇筑待测试混凝土管,初凝后拆除外模保留内模形成双层复合混凝土管结构,在混凝土层外部沿径向固定2个机电式千分表,同时在内模内侧设置有电阻应变计,得到双层混凝土管结构收缩时直径改变量;两层之间的压力p可由第二组试样上应变数据计算得到;
3)通过数据计算得混凝土管不同程度水化时期的弹性模量;
在环形内压作用下混凝土直径伸长Δdc与内模直径缩短Δds之和应等于混凝土无内支撑的自然收缩量Δd0,可得变形几何相容方程Δd0=Δdc+Δds。
圆环径向压力与径向变形间的物理关系为:
则: (式1)
其中,Dc、Ds、Ec、Es、δc、δs分别为混凝土中径、内模中径、混凝土弹性模量、内模弹性模量、混凝土厚度和内模厚度。
Δd0为第一组试样上四个千分表测量的径向变形的平均值,两层之间的压力p可由第二组试样上应变数据计算,式1中未知量就只有式中的Ec,为混凝土的弹性模量。
按时间点取相应的应变数据与变形数据,第一个时间点计算出Ec1,以后的每个时间点计算均在前一个时间点结果数据基础上,结合这一时间段内的数据计算Eci,从而获得Ec随时间变化的曲线。
本发明有益效果如下:
现有技术相比,现有检测方法只是测量混凝土某一个水化时间节点对应的弹性模量。本方法可以通过数据采集和分析,获得混凝土在水化过程中弹性模量的变化曲线。
附图说明
图1:本发明混凝土管弹性模量测试方法示意图;
1-混凝土层;2-千分表;3-应变计;4-内模;5-底板。
具体实施方式
以下实施例进一步阐释本发明的技术方案,但不作为对本发明保护范围的限制。
本发明利用应变计和千分表等传感器,进行不同型号混凝土管收缩性能的测试,同时通过数据采集、分析获得不同水化时期混凝土的弹性模量。参见附图1所示,混凝土管内模4采用模量较低的弹性材料制作,内壁布置一定数量的电阻应变计3;外模采用常规钢模,模具中浇筑混凝土1。在底板5上浇筑混凝土初凝后,第一组试件将钢外模与内模一同拆除,沿径向支撑4个机电式千分表3;第二组试件只拆除外模,形成双层复合混凝土管结构,在在混凝土层外部沿径向固定2个机电式千分表2,同时在内模内侧设置有电阻应变计3,监测电阻应变计与机电式千分表数据。混凝土管水化收缩时,本身直径会发生改变,通过测量第一组试件内径变化获得环形混凝土管收缩性能。第二组混凝土管收缩时对内模产生外压,导致内模上应变计读数变化,内模上应力的变化与混凝土收缩程度以及混凝土的弹性模量相关,通过数据分析可获得混凝土管不同程度水化时期的收缩性能及其弹性模量。
通过分析第一组试件的变形数据得到环形混凝土随时间收缩的规律。第二组试件中混凝土收缩,内模阻止其收缩,故混凝土受拉,内模环受压。由于两层材料线性协调,因此,在环形内压作用下混凝土直径伸长Δdc与内模直径缩短Δds之和应等于混凝土无内支撑的自然收缩量Δd0,可得变形几何相容方程Δd0=Δdc+Δds。
圆环径向压力与径向变形间的物理关系为:
则: (式1)。
其中Dc、Ds、Ec、Es、δc、δs分别为混凝土中径、内模中径、混凝土弹性模量、内模弹性模量、混凝土厚度和内模厚度。测得某一时刻的环向变形量,即可推断出对应此时两层之间的压力p,结合第一组数据中的收缩结果,可以计算出此时的混凝土弹性模量。
Claims (1)
1.混凝土管弹性模量测试方法,其特征在于包括以下步骤:
1)在一组模具中浇筑待测试混凝土管,初凝后拆除外模和内模,沿径向支撑4个机电式千分表,通过测量得到其内径与时间的关系;同时得到不同程度水化时期混凝土管径向变形的平均值Δd0;
2)另一组模具内模采用弹性材料制作并浇筑待测试混凝土管,初凝后拆除外模保留内模形成双层复合混凝土管结构,在混凝土层外部沿径向固定2个机电式千分表,同时在内模内侧设置有电阻应变计,得到双层混凝土管结构收缩时直径改变量;两层之间的压力p可由应变数据计算得到;
3)根据计算得混凝土管不同程度水化时期的弹性模量;
其中,Dc、Ds、Ec、Es、δc、δs分别为混凝土中径、内模中径、混凝土弹性模量、内模弹性模量、混凝土厚度和内模厚度。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510070651.2A CN104614243B (zh) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | 混凝土管弹性模量测试方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201510070651.2A CN104614243B (zh) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | 混凝土管弹性模量测试方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104614243A CN104614243A (zh) | 2015-05-13 |
CN104614243B true CN104614243B (zh) | 2017-04-19 |
Family
ID=53148790
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201510070651.2A Active CN104614243B (zh) | 2015-02-10 | 2015-02-10 | 混凝土管弹性模量测试方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104614243B (zh) |
Families Citing this family (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107356477B (zh) * | 2017-06-21 | 2019-06-11 | 中国建材检验认证集团股份有限公司 | 水泥基管材力学性能测试方法 |
CN109283052B (zh) * | 2018-10-31 | 2021-08-27 | 中广核研究院有限公司 | 管材的周向弹性模量与泊松比的测量方法 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3224797A (en) * | 1962-05-04 | 1965-12-21 | American Pipe & Constr Co | Internal joint band for double bell concrete pipe |
US3406724A (en) * | 1964-11-06 | 1968-10-22 | Hoganastmetoder Ab | Plastic tubes |
CN103245554A (zh) * | 2013-04-07 | 2013-08-14 | 河海大学 | 基于简支结构的水泥基材料早期弹性模量测量方法及装置 |
CN203929514U (zh) * | 2014-06-30 | 2014-11-05 | 山东省水利科学研究院 | 一种强度为1-5MPa的柔性混凝土弹性模量测定装置 |
CN104181060A (zh) * | 2014-09-18 | 2014-12-03 | 西南石油大学 | 一种薄壁管件力学参数测试方法及装置 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR101291504B1 (ko) * | 2011-05-24 | 2013-08-01 | 고려대학교 산학협력단 | 콘크리트 구속 수축 시험 장치 및 방법 |
-
2015
- 2015-02-10 CN CN201510070651.2A patent/CN104614243B/zh active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3224797A (en) * | 1962-05-04 | 1965-12-21 | American Pipe & Constr Co | Internal joint band for double bell concrete pipe |
US3406724A (en) * | 1964-11-06 | 1968-10-22 | Hoganastmetoder Ab | Plastic tubes |
CN103245554A (zh) * | 2013-04-07 | 2013-08-14 | 河海大学 | 基于简支结构的水泥基材料早期弹性模量测量方法及装置 |
CN203929514U (zh) * | 2014-06-30 | 2014-11-05 | 山东省水利科学研究院 | 一种强度为1-5MPa的柔性混凝土弹性模量测定装置 |
CN104181060A (zh) * | 2014-09-18 | 2014-12-03 | 西南石油大学 | 一种薄壁管件力学参数测试方法及装置 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
Tests on concrete filled double-skin (CHS outer and SHS inner) composite short columns under axial compression;Mohamed Elchalakani et.al;《Thin-Walled Structures》;20021231(第40期);415–441 * |
薄壁管件周向力学性能测试装置及方法;范娟等;《实验力学》;20101231;第25卷(第6期);641-646 * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104614243A (zh) | 2015-05-13 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106918550A (zh) | 一种光纤传感监测钢筋锈蚀方法 | |
CN105158447B (zh) | 一种基于成熟度的混凝土结构开裂风险评估方法 | |
CN102608296B (zh) | 一种模拟和监测混凝土膨胀开裂的装置和方法 | |
CN103149094A (zh) | 早期龄混凝土拉伸徐变的测量方法及装置 | |
CN103513018B (zh) | 混凝土抗裂性能系统化检测方法 | |
CN104614243B (zh) | 混凝土管弹性模量测试方法 | |
CN101025083A (zh) | 一种封隔器工作性能的实验方法及装置 | |
CN200986544Y (zh) | 水泥基材料抗裂性能测试仪的变形感应装置 | |
CN112784335A (zh) | 一种基于隧道二衬表面应变的隧道力学行为分析方法 | |
CN105759017A (zh) | 一种水泥基材料外方内圆抗开裂性能评价装置及评价方法 | |
CN111044370A (zh) | 管片接头力学性能试验方法 | |
CN105334315A (zh) | 一种大体积混凝土结构的温度收缩应力的测量方法 | |
CN106018760B (zh) | 一种测量混凝土内部湿度的装置及方法 | |
CA3048262C (en) | Measurement cell and associated measurement method | |
CN103162877B (zh) | 一种检验螺栓载荷的方法 | |
CN105403343B (zh) | 胶囊膨胀压的测定装置及其测定方法 | |
CN206627446U (zh) | 一种钢筋锈蚀光纤传感监测装置 | |
CN112326419B (zh) | 基于毛细孔应力的混凝土弹性模量测量方法 | |
CN106896108A (zh) | 一种钢筋锈蚀光纤传感监测装置 | |
CN205614809U (zh) | 一种浇筑半埋入式混凝土的模具 | |
CN110146378B (zh) | 一种水泥基材料单轴拉伸测定装置及测定方法 | |
CN202433131U (zh) | 一种检验螺栓载荷的装置 | |
CN109708807B (zh) | 一种复合材料容器内置光纤传感器的标定方法与装置 | |
CN208721675U (zh) | 一种水泥基材料抗裂性能快速测试装置 | |
CN102879135A (zh) | 一种围压装置内壁摩擦力分布的测量方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant |