CN104588750A - 减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法 - Google Patents

减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法 Download PDF

Info

Publication number
CN104588750A
CN104588750A CN201510002293.1A CN201510002293A CN104588750A CN 104588750 A CN104588750 A CN 104588750A CN 201510002293 A CN201510002293 A CN 201510002293A CN 104588750 A CN104588750 A CN 104588750A
Authority
CN
China
Prior art keywords
cutter
cutting
tool
milling
curved surface
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
CN201510002293.1A
Other languages
English (en)
Inventor
吕博鑫
吴雁
郑刚
李艳峰
阮胜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Shanghai Institute of Technology
Original Assignee
Shanghai Institute of Technology
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Shanghai Institute of Technology filed Critical Shanghai Institute of Technology
Priority to CN201510002293.1A priority Critical patent/CN104588750A/zh
Publication of CN104588750A publication Critical patent/CN104588750A/zh
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C3/00—Milling particular work; Special milling operations; Machines therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C5/00—Milling-cutters
    • B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2210/00—Details of milling cutters
    • B23C2210/20—Number of cutting edges
    • B23C2210/202—Number of cutting edges three
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2210/00—Details of milling cutters
    • B23C2210/20—Number of cutting edges
    • B23C2210/204—Number of cutting edges five
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
    • B23C2222/28—Details of hard metal, i.e. cemented carbide

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Milling Processes (AREA)

Abstract

本发明涉及一种减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，在五轴联动加工中心设备上，采用0.2μm～0.8μm超细或极细微粒的硬质合金铣刀，对各类金属整体闭式叶轮系、复杂曲面整体叶轮及深型腔曲面系结构零部件铣削加工，通过对刀具结构、刀具切削轨迹、刀具进刀方法、进给方向、切削深度和刀具轴矢量参数的选择，粗、精加工加工余量的设置、参数的选用来实现。采用本发明的工艺方法对整体闭式叶轮系、复杂曲面整体叶轮及复杂深型腔曲面系结构零部件铣削加工，实现了复杂结构系零件的制造工艺提升，保证了产品质量、性能及设计要求，提高产品性能的稳定性。

Description

减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法
技术领域
本发明涉及一种航空、航天等高科技领域的整体闭式叶轮系、复杂箱体类等复杂结构系零件的具体制造工艺方法。
背景技术
随着航空、航天工业的不断发展，为了满足相关航空、航天器设备、部件高转速、高推重比、高功效、高性能的要求，在新型结构零部件设计中大量采用高性能、高功效的各型整体闭式叶轮系、复杂整体叶轮及复杂深型腔曲面系结构零部件。目前国外许多大推力比、高性能航空高端热交换系统工程的核心部件：风扇、压气机叶轮、涡轮均采用整体闭式、整体半闭式叶轮结构，相关产品整体重量大幅降低，推力比大大提高。整体半闭式、整体闭式叶轮加工的复杂性主要在于其：（一）叶片是复杂的曲面造型。曲面根据其形成原理课分为直纹曲面和非直纹曲面。（二）整体闭式、整体半闭式叶轮结构，如图1所示。无论整体闭式、整体半闭式叶轮的叶片是直纹曲面叶轮还是非直纹曲面叶轮，要将其轮毂、叶片、流道、叶轮帽盖在一个毛坯上一次加工完成，再加上叶片间流道狭窄、曲率大、叶片变壁厚并扭曲，尤其叶轮叶根部经过特殊设计，转角大多采用定R曲面转角、变R曲面转角或变曲率曲面转角结构，可以满足大推力比、高性能压气机叶轮系产品强度要求，其转角曲面要求型面光整、型面流线性好、尺寸误差小、面轮廓度误差小、精度高，加工叶轮根部时由于流道深而空间狭窄，两侧壁的转角曲面法向剖切面轮毂夹角有的≤90°，所以给整体闭式、整体半闭式叶轮数控加工的程序编制带来了很大困难，刀具极易与相邻曲面间根部转角形成较大的切削包容面，同时根部转角曲面易产生严重的切削震刀、过切、欠切甚至挖深以及刀具极易损坏等现象。
这些整体闭式叶轮系零件的出口直径D出≤Φ50mm、进口直径D进≥Φ260mm、出口叶片高度H出≥100mm、进口叶片高度H进≤12mm、叶片厚度最薄处Δmin≤1.1mm、相邻叶片间最小距离Lmin≤6mm，叶片圆周分布其数量≥12片，叶轮总高度H总≥220mm，叶轮叶片与叶轮流道以R1.5mm～R5mm转角大多采用定R曲面转角、变R曲面转角或变曲率全面转角结构。因此采用传统铣削工艺方法加工这种复杂根部曲面往往出现以下情况：
1、由于零件结构的复杂性，加工零件根部时刀轴矢量控制难度大，刀具极易与相邻叶片、流道发生干涉、碰伤零件。
2、切削纹理凌乱、流线性不好、阻力较大，影响后续工序（如动平衡性能、超转性能）及产品性能。
3、切削刀具的长径比大，刀具切削过程变形严重，切削叶轮根部时极易过切、欠切甚至严重挖深，从而造成根部曲面轮廓度误差较大，影响整体零件的动平衡性能和零部件工作的可靠性。
4、由于零件的流道空间狭小，切削刀具的长径比大，切削过程易产生严重的切削震动，导致切削刀具极易损坏（刀具崩刃、刀具折断）、易对零件已加工面精度造成影响，严重时会使零件产生废品，同时切削震动还影响切削效率以及设备运行的稳定性。
5、由于切削刀具的长径比大，切削过程易产生让刀（即刀具变形导致的切削不准确），刀刃不易切入材料基体，导致切削硬化严重，刀刃容易钝化，影响切削性能，产生大量的切削热，受其影响，叶片曲面变形的趋势会增大。
整体叶轮系零件的清角数控铣削，以传统的铣削工艺技术方法不能满足其产品的要求。
发明内容
针对以上工艺中存在的问题，本发明的目的是要提供一种减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，该工艺方法能提高复杂深型腔曲面系零件的转角数控铣削型面质量、曲面轮廓精度及形面质量的稳定性以及切削效率。
本发明的技术方案：一种减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，在五轴联动加工中心设备上，采用0.2μm～0.8μm超细或极细微粒的硬质合金刀具，对各类金属整体闭式叶轮系、复杂曲面整体叶轮及深型腔曲面系结构零部件进行铣削加工，并通过刀具结构、刀具切削轨迹、刀具进刀方法、进给方向、切削深度和刀具轴矢量参数的选择，粗、精加工加工余量的设置、参数的选用来实现。
所述刀具结构参数的选择：刀具齿数Z=3刃～5刃（单数）；刀具采用一级或三级锥度变径，变径转接处进行倒圆5mm≤R≤60mm处理；刀具切削部位直径的选择：D/2=R刀≤Rxmin85%清角部位最小半径；刀尖角处倒圆0.5mm≤R1≤5mm；刀刃螺旋角β≥45°～60°。
所述刀具切削轨迹选择：刀具切削轨迹优化切入工件时，刀具切削轨迹以圆弧切线方向切入，切入圆弧R切入=10mm～20mm；步距方向切入以加工要素外切削刀具半径的0.6mm～1.5mm处切入，以根部曲面两外侧向心部铣削，每侧铣削宽度比例是转角型面比例的65%。
所述粗、精加工加工余量的设置、参数的选用：半精加工余留量0.1mm～0.25mm；精加工余留量0.03mm～0.15mm。
所述刀具轴矢量参数的选择：加工刀具轴矢量沿刀具进给方向为前倾角（γ前倾）与曲面法向的夹角55°≤γ前倾≤88°，侧倾角（γ侧倾）0.3°≤γ侧倾≤35°。
所述刀具进刀方法、进给方向、切削深度参数的选择：切削速度：v=20 m/min～85m/min，此外，加工时的进刀进给量：FZ≤0.02mm～0.35mm，切削深度：0.03mm≤Ap≤0.3mm，步距e=0.05 mm～0.30mm。
本发明的有益效果：
采用本工艺技术对整体闭式叶轮系、复杂曲面整体叶轮及复杂深型腔曲面系结构零部件铣削加工，实现了复杂结构系零件的制造工艺提升，保证了产品质量、性能及设计要求，提高产品性能的稳定性。
附图说明
图1是整体闭式、整体半闭式叶轮结构的立体示意图；
图2是整体闭式叶轮的结构主视图；
图3是图2中沿C-C的剖视图；
图4是铣刀的结构示意图。
图中：δ．叶片厚度，D．刀柄直径，α．变径铣刀变径处的锥度6°，β．刀刃螺旋角，L．刀具长度，R．刀具球头半径。
具体实施方式
下面结合附图与实施例对本发明作进一步说明。
本发明的减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，是在五轴联动加工中心设备上，采用0.2μm～0.8μm超细或极细微粒的硬质合金铣刀刀具，对各类金属整体闭式叶轮系、复杂曲面整体叶轮及深型腔曲面系结构零部件铣削加工，通过对刀具结构、刀具切削轨迹、刀具进刀方法、进给方向、切削深度和刀具轴矢量参数的选择，粗、精加工加工余量的设置、参数的选用来实现的。
1、设备的选择
选用具有良好动态性及稳定性的五轴联动加工中心机床。
2、刀具的选择
1）刀具材料选择0.2μm～0.8μm超细或极细微粒的硬质合金铣刀，以保证刀具的锋利性及切削性，提高刀具强度。
2）铣刀采用一级或三级锥度变径，变径转接处进行适当的技术处理，如转接处以R过渡：倒圆5mm≤R≤60mm。以提高刀具强度，减小切削震动。
3）刀具齿数Z=3刃～5刃（单数）。
4）刀刃螺旋角β≥45°～60°，其目的是减小径向切削力，减小切削震动，提高切削的稳定性。
5）刀尖角处倒圆0.5mm≤R1≤5mm，钝化刀尖，提高刀尖切削部位的强度及刀具寿命。
6）刀具切削部位直径的选择：D/2=R刀≤Rxmin85%清角部位最小半径。
3、合理优化切削轨迹
1）切削刀轨顺铣，以减小切削力、减小金属切削滑移、减小切削热、减小金属切削硬化、减小切削变形及切削刀具变形。
2）切削刀具轨迹单向切削，方向沿侧壁根部曲面上提，使切削刀具所受切削力最大程度转化为刀具轴向拉力，刀具的切削运动时拖刀切削运动。
3）切入工件时，刀轨以圆弧切线方向切入，提高切削刀具切入受力平稳性，切入圆弧R切入=10mm～20mm。
4）步距方向切入以加工要素外切削刀具半径的0.6mm～1.5mm处切入，以根部曲面两外侧向心部（中间）铣削，每侧铣削宽度比例是转角型面比例的65%。
4、半精加工、精加工余量设置
1）半精加工余留量0.1mm～0.25mm。
2）精加工余留量0.06mm～0.15mm。
3）当刀具长径比L/D≥7时，刀具的切削轨迹重复2～3次。
5、刀具轴矢量参数设置
加工刀具轴矢量沿刀具进给方向为前倾角（γ前倾）与曲面法向的夹角55°≤γ前倾≤88°，侧倾角（γ侧倾）0.3°≤γ侧倾≤35°。
6、切削参数的选用原则
最大程度减小刀具切削震动、减小零件及刀具切削变形，选用加工中心进行切削加工时，应该很好地控制切削速度，一般切削速度：v=20 m/min～85m/min，此外，加工时的进刀进给量：FZ≤0.02mm～0.35mm，切削深度：0.03mm≤Ap≤0.3mm，步距e=0.05 mm～0.30mm。
7、冷却润滑方法
加工中，冷却润滑也是非常关键的。冷却液的选择是否合适，影响加工的质量。本发明在使用冷却润滑液充分冷却，清除切屑保障切削力指向性，确保良好的切削效果和刀具使用寿命。
通过以上技术处理方法，保证并提高其零件变R曲面或变曲率曲面结构型面形状精度、型面光整、尺寸误差小，同时大幅度提高刀具使用寿命。
本实施例是加工某高性能整体闭式叶轮，结构如图2，3所示，整体叶轮的出口直径为D出=Φ220mm，叶轮的进口直径为D进=Φ158mm，出口叶片高度H出=60mm，进口叶片高度H进=80mm，叶片厚度最薄处Δmin=Φ0.8mm，相邻叶片间最小距离Lmin=10mm，圆周分布叶片12片，叶轮叶片与叶轮流道以R3.6mm～R4.5 mm变圆弧连接其最大深度为60mm，材料为LD5，侧壁清角加工时最易产生以下不良或不稳定现象：
1、由于零件结构的复杂性，加工零件根部时刀轴矢量控制难度大，刀具极易与相邻叶片、流道发生干涉，碰伤零件。
2、切削纹理凌乱，流线性不好流阻较大，影响后续工序（如动平衡性能、超转性能）及产品性能。
3、切削刀具的长径比大，刀具切削过程变形严重，切削叶轮根部时极易过切、欠切甚至严重挖深，从而造成根部曲面轮廓度误差较大，影响整体零件的动平衡性能和零部件工作的可靠性。
4、由于零件的流道空间狭小，切削刀具的长径比大，切削过程易产生严重的切削震动，导致切削刀具损坏（刀具崩刃、刀具折断），易影响零件已加工表面精度，严重时会使零件报废，同时切削震动还影响切削效率及设备运行稳定性。
5、由于切削刀具的长径比大，切削过程易产生让刀（切削刀具变形），刀刃不易切入材料基体，刀轴切削硬化严重，刀刃易钝化，影响切削性能。
以上不良或不稳地现象，影响整体零件的动平衡性能和零件工作的可靠性。
实施方式如下：
1、设备的选择
选择具有良好动态性及稳定性的五轴联动加工中心机床。
2、刀具选择
选用了基体为0.4μm超细微粒无涂层硬质合金刀具。
1）刀具直径D=Φ5的变径锥度球头立铣刀（如图3所示），铣刀的锥度α=6°
2）变径锥度球头立铣刀的锥度直柄转接处过渡R=30mm。
3）刀具齿数Z=3刀刃，刀刃螺旋角β=45°。
4）切削刀具长径比L/D=9。
3、合理优化切削轨迹
1）切削刀轨顺铣。
2）切削刀轨单项切削方向沿侧壁根部曲面上提
3）切入和切出工件时，刀轨以圆弧R3切线方向切入、切出。
4）步距方向切入以加工要素外切削刀具半径的1.5倍处切入。
4、半精加工、精加工刀具轴矢量参数余留量设置
1）加工刀具轴矢量沿刀具进给方向为前倾角（γ前倾）与曲面法向的夹角70°≤γ前倾≤83°，侧倾角（γ侧倾）1.5°≤γ侧倾≤21°。
2）加工切线步距按精度要求≤0.08mm。
3）加工余留量0.05mm。
4）刀具轨迹精加工重复2次，保证精度。
5、切削参数的选用原则
最大程度减小切削震动、切削变形，选用加工中心进行切削加工时，应很好地控制切削速度，一般切削速度：v=20 m/min～26m/min，此外，加工时的进刀进给量：Fz≤0.15mm～0.2mm，切削深度：0.05mm≤AP≤0.2mm，步距e=0.1mm。
6、冷却润滑方法
用冷却润滑液充分冷却，清除切削保障切削力指向性，确保良好的切削效果和刀具使用寿命。

Claims (6)

1.一种减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，其特征在于：在五轴联动加工中心设备上，采用0.2μm～0.8μm超细或极细微粒的硬质合金刀具，对各类金属整体闭式叶轮系、复杂曲面整体叶轮及深型腔曲面系结构零部件进行铣削加工，并通过刀具结构、刀具切削轨迹、刀具进刀方法、进给方向、切削深度和刀具轴矢量参数的选择，粗、精加工加工余量的设置、参数的选用来实现。
2.根据权利要求1所述的减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，其特征在于：所述刀具结构参数的选择：刀具齿数Z=3刃～5刃（单数）；刀具采用一级或三级锥度变径，变径转接处进行倒圆5mm≤R≤60mm处理；刀具切削部位直径的选择：D/2=R刀≤Rxmin85%清角部位最小半径；刀尖角处倒圆0.5mm≤R1≤5mm；刀刃螺旋角β≥45°～60°。
3.根据权利要求1所述的减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，其特征在于： 所述刀具切削轨迹选择：刀具切削轨迹优化切入工件时，刀具切削轨迹以圆弧切线方向切入，切入圆弧R切入=10mm～20mm；步距方向切入以加工要素外切削刀具半径的0.6mm～1.5mm处切入，以根部曲面两外侧向心部铣削，每侧铣削宽度比例是转角型面比例的65%。
4.根据权利要求1所述的减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，其特征在于：所述粗、精加工加工余量的设置、参数的选用：半精加工余留量0.1mm～0.25mm；精加工余留量0.03mm～0.15mm。
5.根据权利要求1所述的减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，其特征在于：所述刀具轴矢量参数的选择：加工刀具轴矢量沿刀具进给方向为前倾角（γ前倾）与曲面法向的夹角55°≤γ前倾≤88°，侧倾角（γ侧倾）0.3°≤γ侧倾≤35°。
6.根据权利要求1所述的减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法，其特征在于：所述刀具进刀方法、进给方向、切削深度参数的选择：切削速度：v=20 m/min～85m/min，此外，加工时的进刀进给量：FZ≤0.02mm～0.35mm，切削深度：0.03mm≤Ap≤0.3mm，步距e=0.05 mm～0.30mm。
CN201510002293.1A 2015-01-05 2015-01-05 减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法 Pending CN104588750A (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510002293.1A CN104588750A (zh) 2015-01-05 2015-01-05 减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201510002293.1A CN104588750A (zh) 2015-01-05 2015-01-05 减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CN104588750A true CN104588750A (zh) 2015-05-06

Family

ID=53114994

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201510002293.1A Pending CN104588750A (zh) 2015-01-05 2015-01-05 减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN104588750A (zh)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105414576A (zh) * 2015-12-31 2016-03-23 无锡透平叶片有限公司 用于叶片凸台特征切削加工的刀具
CN106270692A (zh) * 2016-08-31 2017-01-04 贵州永红航空机械有限责任公司 一种多级变径铣削刀具
CN109158618A (zh) * 2018-09-26 2019-01-08 贵州永红航空机械有限责任公司 减小钛合金整体叶轮系零件切削表面硬化的方法
CN110744112A (zh) * 2019-11-26 2020-02-04 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 一种整体叶轮大扭转变圆角叶型的减振铣削方法
CN111069670A (zh) * 2019-12-31 2020-04-28 苏州千机智能技术有限公司 整体叶盘变半径过渡圆角加工方法及系统
CN112000063A (zh) * 2020-07-22 2020-11-27 吉林省齐智科技有限公司 一种模具分层清角数控加工系统及其工艺方法
CN114749707A (zh) * 2022-04-27 2022-07-15 西安三航动力科技有限公司 闭式整体叶盘五轴通道粗铣加工方法

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1754347A1 (ru) * 1990-11-26 1992-08-15 Омский Филиал Научно-Исследовательского Института Технологии И Организации Производства Двигателей Способ изготовлени крыльчаток
CN102091919A (zh) * 2009-12-09 2011-06-15 沈阳鼓风机集团有限公司 一种三元闭式叶轮的加工方法
CN103009007A (zh) * 2012-12-26 2013-04-03 哈尔滨电气动力装备有限公司 核电站核主泵叶轮的加工工艺
CN103157842A (zh) * 2011-12-16 2013-06-19 贵州永红航空机械有限责任公司 复杂曲面五轴铣切方法
CN103586517A (zh) * 2013-11-08 2014-02-19 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种整体叶轮窄深腔数控铣加工方法

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU1754347A1 (ru) * 1990-11-26 1992-08-15 Омский Филиал Научно-Исследовательского Института Технологии И Организации Производства Двигателей Способ изготовлени крыльчаток
CN102091919A (zh) * 2009-12-09 2011-06-15 沈阳鼓风机集团有限公司 一种三元闭式叶轮的加工方法
CN103157842A (zh) * 2011-12-16 2013-06-19 贵州永红航空机械有限责任公司 复杂曲面五轴铣切方法
CN103009007A (zh) * 2012-12-26 2013-04-03 哈尔滨电气动力装备有限公司 核电站核主泵叶轮的加工工艺
CN103586517A (zh) * 2013-11-08 2014-02-19 沈阳黎明航空发动机(集团)有限责任公司 一种整体叶轮窄深腔数控铣加工方法

Cited By (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN105414576A (zh) * 2015-12-31 2016-03-23 无锡透平叶片有限公司 用于叶片凸台特征切削加工的刀具
CN106270692A (zh) * 2016-08-31 2017-01-04 贵州永红航空机械有限责任公司 一种多级变径铣削刀具
CN109158618A (zh) * 2018-09-26 2019-01-08 贵州永红航空机械有限责任公司 减小钛合金整体叶轮系零件切削表面硬化的方法
CN110744112A (zh) * 2019-11-26 2020-02-04 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 一种整体叶轮大扭转变圆角叶型的减振铣削方法
CN110744112B (zh) * 2019-11-26 2020-08-28 中国航发沈阳黎明航空发动机有限责任公司 一种整体叶轮大扭转变圆角叶型的减振铣削方法
CN111069670A (zh) * 2019-12-31 2020-04-28 苏州千机智能技术有限公司 整体叶盘变半径过渡圆角加工方法及系统
CN111069670B (zh) * 2019-12-31 2021-08-20 苏州千机智能技术有限公司 整体叶盘变半径过渡圆角加工方法及系统
CN112000063A (zh) * 2020-07-22 2020-11-27 吉林省齐智科技有限公司 一种模具分层清角数控加工系统及其工艺方法
CN112000063B (zh) * 2020-07-22 2021-07-06 吉林省齐智科技有限公司 一种模具分层清角数控加工系统及其工艺方法
CN114749707A (zh) * 2022-04-27 2022-07-15 西安三航动力科技有限公司 闭式整体叶盘五轴通道粗铣加工方法
CN114749707B (zh) * 2022-04-27 2023-07-18 西安三航动力科技有限公司 闭式整体叶盘五轴通道粗铣加工方法

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104588750A (zh) 减小整体闭式叶轮根部清角铣削振动的工艺方法
CN107175470B (zh) 钛合金零件的异形深槽加工方法
CN103157842B (zh) 复杂曲面五轴铣切方法
CN103008741B (zh) 一种中长薄壁型叶片的加工工艺
CN101966604B (zh) 一种整体叶盘流道复合加工的方法
US20120170985A1 (en) Form milling cutter for the machining of titanium alloys etc
EP2907608B1 (en) Ball end mill and insert
CN106735638A (zh) 一种注塑模的薄片石墨电极加工工艺方法
CN111570878B (zh) 一种叶轮的高速铣粗加工方法
US6602029B1 (en) Cutting tool and method and apparatus for making the same
CN105665806A (zh) 一种pcd铣刀及其加工方法
CN107755770A (zh) 一种硬质合金加工球头铣刀
CN105127697A (zh) 一种燃气轮机加长进口导叶片加工方法
CN104959666A (zh) 双圆弧大进给环形铣刀及其制备工艺与检测方法
Gusev et al. Dynamics of stock removal in profile milling process by shaped tool
CN105252029B (zh) 改进型螺纹刀片及其实现方法
JP2010162677A (ja) 小径ｃｂｎボールエンドミル
CN113664267B (zh) 一种可转位铣削刀具
CN109352056A (zh) 一种具有自冷却润滑结构的面铣刀
JP2008062369A (ja) 穴あけ工具に取り付けられるチップの製造方法、並びに穴あけ工具の製造方法および穴あけ工具
CN110014184B (zh) 一种钛合金加工用渐变螺旋槽旋轮线铣刀及其磨削方法
CN209867559U (zh) 多刃左旋高螺旋推铰刀
CN107442830B (zh) 一种用于精加工的立铣刀及其加工方法
CN109604725A (zh) 一种薄壁多槽腔零件内形高效切削加工方法
CN211101750U (zh) 一种高光型钻铰一体刀具

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication

Application publication date: 20150506

WD01 Invention patent application deemed withdrawn after publication