CN104532148A - 一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板 - Google Patents
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Abstract
本发明是一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，化学成分：C 0.09-0.14%；Si 0.24-0.35%；Mn 0.7-1.45%；P≤0.013%；S≤0.002%；Nb≤0.035%；Ti 0.012-0.02%；Ni 0.30-0.50%；Alt 0.020-0.070%；V 0.035-0.060%；Cr 0.25-0.60%；Mo 0.25-0.55%；Cu 0.15-0.30%；N≤0.0060%；H≤0.00030%；B 0.0008-0.002%；余量为Fe；制备方法：按设定成分冶炼并铸成铸坯，加热二阶段轧制，快速冷却后进行调质热处理，可以得到优良的强度、塑性、和低温冲击韧性的匹配，满足水电用钢的要求。
Description
技术领域
本发明属于冶金领域，特别涉及一种水电用钢板，具体地说是一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板及其制备方法。
背景技术
绝大部分的水电用钢都是宽厚板，它们通常被用于建造厂坝内的引水压力管道和肋板、岔管和蜗壳等辅助设施。压力钢管是水电工程中抽水蓄能的主要部分之一。压力管道是从水库、前池或调压室灌入水，将水加压后将其引入水轮机或其他设备，以满足发电、供水等需求，集中了水电站全部或大部分水头。压力钢管承担着水锤的冲击压力和水电站最大的水头，同时，钢管内部还承受着大水压，而且钢管靠近厂房、倾角大，因此必须要求压力钢管强度高、韧性好，以保证输送高压水的安全性和可靠性，确保厂房设施和工作人员的安全。
在我国水电站压力钢管用钢方面，钢种研发人员已经成功自行开发出500MPa级和600MPa级钢板，并且钢板性能优良，同时，也制定了相应的国家标准，正投入生产和使用。但随着我国水电事业的成熟、工程技术的提高，对钢材的强度也提出了更高的要求，如十三陵抽水蓄能、小浪底、天荒坪抽水蓄能、二滩等项目工程对水电用钢的需求都由600MPa级别向800MPa级别方向发展。而现在我国800MPa级别水电用钢仍主要依赖于进口，虽然国内有一些企业研发出了800MPa级别钢板，但与国外相比，其塑性指标、低温冲击性能方面还存在着较大的差距。在实际工程应用中，对于800MPa级水电用钢的性能要求是：其室温屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17％，-40℃冲击功大于47J(冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm)，此外还要求800MPa级水电用钢具有良好的低焊接裂纹敏感性。因此，尽快开发出性能更加良好的高强水电用钢的任务十分紧迫。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是，克服现有技术的缺点，提供一种厚度在10-80mm的800MPa级低焊接裂纹敏感性水电用钢及其制备方法，通过适当的合金元素设计和热轧及热处理方法，使其力学性能和工艺性能达到：室温屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17％，-40℃冲击功大于47J(冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm)，且具有良好的低焊接裂纹敏感性，满足这类钢的力学性能和工艺性能要求。
本发明解决以上技术问题的技术方案是：
一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，该钢板化学成分按重量百分比为：C：0.09-0.14％，Si：0.24-0.35％，Mn：0.7-1.45％，P≤0.013％，S≤0.002％，Nb≤0.035％，Ti：0.012-0.02％，Ni：0.30-0.50％，Alt：0.020-0.070％，V：0.035-0.060％，Cr：0.25-0.60％，Mo：0.25-0.55％，Cu：0.15-0.30％，N≤0.0060％，H≤0.00030％，B：0.0008-0.002％，余量为Fe；该钢板轧态金相组织为粒状贝氏体，淬火态的金相组织为板条贝氏体+马氏体，最终回火态的组织为回火索氏体+回火马氏体。
本发明的800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，其室温屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17％，-40℃冲击功大于47J，冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm，焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.26％。
上述的800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢的制备方法，具体步骤如下：
㈠按设定的化学成分冶炼钢水并铸成厚度为320±5mm的铸坯；铸坯化学成分按重量百分比为：C：0.09-0.14％，Si：0.24-0.35％，Mn：0.7-1.45％，P≤0.013％，S≤0.002％，Nb≤0.035％，Ti：0.012-0.02％，Ni：0.30-0.50％，Alt：0.020-0.070％，V：0.035-0.060％，Cr：0.25-0.60％，Mo：0.25-0.55％，Cu：0.15-0.30％，N≤0.0060％，H≤0.00030％，B：0.0008-0.002％，余量为Fe；
㈡将铸坯按照两阶段加热均匀化后进行粗轧，第一阶段加热至900℃±20℃，保温2h±20min；第二阶段加热至1150-1200℃，保温1h±5min；粗轧轧制道次为4道次，粗轧开轧温度为1100-1150℃，终轧温度为900℃±20℃，总压下率为50％；
㈢将中间坯精轧6道次，总压下率为50％；精轧开轧温度为840-900℃，终轧温度为800℃±20℃；
㈣将精轧后的钢板以15-60℃/s的速率冷却至600℃±20℃，随后进行离线调质热处理：将钢板重新加热至910-940℃，保温20-90min后淬火，然后进行回火，回火温度600-680℃，回火时间10-80min，回火时间以达到实际温度开始计算，得到10-80mm厚的800MPa级低焊接裂纹敏感性的调质型水电用钢板。
本发明得到的是一种800MPa级低裂纹敏感性调质型水电用钢板，本发明的成分设计是基于以下几点：
C对钢的强化有明显效果，但随着C含量的增加会造成塑性和冲击韧性的降低，使钢的韧脆转变温度升高，使焊接热影响区硬化和脆化的倾向增大，容易产生焊接冷裂纹，对钢的成形性、焊接性能极为不利；在低焊接裂纹敏感性水电用钢板的成分设计中，为了使钢板具有良好的焊接性能和较好的低温冲击韧性，钢中的碳含量必须控制在0.09-0.14％之间。
Mn是钢的强化合金元素，是扩大奥氏体区元素，Mn含量增加可提高奥氏体稳定性，降低临界冷却速度，强化铁素体，显著提高淬透性，同时可使淬火后回火过程中组织分解转变速度减慢，提高回火组织稳定性，但含量过高将使钢在高温下引起晶粒粗化，而且增加钢的回火脆性倾向，随Mn/C的增加，钢的脆性转变温度显著降低，Mn/C控制在18-19为宜；另外，Mn太高使碳当量提高，对焊接性也不利。钢中Mn含量过高，也会给冶炼和轧制带来困难，对钢的韧性也不利。因此，Mn含量控制在0.7-1.45％范围内。
Si元素可以提高钢中固溶体硬度和强度，不仅可以增加钢的淬透性，而且还可以增加淬火钢的抗回火性，使钢能在较高温度下回火，从而改善钢的韧性和耐延迟断裂性能；Si能显著提高钢的弹性极限、屈服强度和屈强比。Si含量高时会使钢产生自由碳而石墨化，使钢的塑性和焊接性能降低；另外，Si含量过高会使钢的导热性变差，钢锭、钢坯表面易出现开裂或裂纹缺陷。因此，Si的含量控制在0.24-0.35％左右。
Al是钢中常用的脱氧剂，钢中加入少量的Al，可细化晶粒，提高冲击韧性，铝还有一定的抗氧性和抗腐蚀性，但铝含量过高将影响钢的热加工性能、焊接性能和切削加工性，因此一般将Al含量控制在0.020-0.070％之间。
随Mo含量的提高，钢的屈服强度、抗拉强度均增加，而抗拉强度的提高幅度要高于屈服强度，屈强比随Mo的加入而降低。就调质钢而言，随Mo含量增加，其强度、塑性和低温冲击韧性均有较大提高。由于Mo固溶于铁素体和奥氏体时，可使钢的C曲线右移，增强过冷奥氏体的稳定性，从而显著提高钢的淬透性，而且Mo能显著提高钢的再结晶温度，提高回火稳定性，调质后可获得细晶粒的索氏体，使强韧性得到改善。当形成Mo的碳化物时，可起到弥散强化作用。综合考虑低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板的性能要求，将Mo含量控制在0.25-0.55％之间。
Ni在钢中属于全部固溶的元素，具有明显降低冷脆转变温度的作用，对提高钢的低温冲击韧性有重要作用。其作用机理是：Ni与Fe会以互溶形式存在于α和γ铁相中，通过其在晶粒内的吸附作用细化铁素体晶粒，提高钢的冲击韧性。但是，Ni也同时是扩大奥氏体区元素，降低奥氏体的转变温度，从而会影响碳与合金元素的扩散速度，阻止奥氏体向珠光体转变，降低钢的临界冷却速率，可提高钢的淬透性，易使钢中出现贝氏体及马氏体。因此，控制合适的Ni含量是改善冲击韧性的关键，本钢种设计的Ni含量为0.30-0.50％。
在高强度低焊接裂纹敏感性水电用钢板中，Cr含量一般不超过0.5％，其作用主要有三个方面：1)生成碳化物，提高钢的强度、硬度和耐腐蚀性；2)使CCT曲线右移，增加钢的淬透性；3)细化马氏体和珠光体片层尺寸。为了保持高温奥氏体组织的稳定性，通常加入少量的铬，这主要是由于大部分铬的碳化物(M7C3)被奥氏体的基体或其转化物所包围，处于碳化物状态并溶于奥氏体基体之中。Cr元素含量对珠光体的精细度和硬度有一定影响，这是由于加入微合金元素Cr后，提高了钢的淬透性，使钢的CCT曲线向右移动，从而抑制了先共析铁素体的析出，在冷却速度不变的情况下，珠光体及马氏体片层间距得到细化，从而提高了调质型水电用钢板的强度而不降低其塑性。本钢种在设计时Cr的含量范围为0.25-0.60％。
在钢中也通常加入钛元素，主要是利用Ti与C、N有很好的亲和性，形成TiC、TiN以去除基体中的C、N间隙原子以改善钢的塑性或韧性。同时，钛也会产生沉淀强化作用。随着含钛量增加，沉淀强化的效果增加。如果加入钛的百分比足够高，它对控制硫化物的形状是有利的。在微合金钢中加入少量的钛(质量分数小于0.02％)后，即使在高温下也会显示出一种强烈抑制奥氏体晶粒长大的效果。抑制奥氏体晶粒长大是由于钢中存在非常细小的TiN微粒(<20nm)，它可以在整个后续加工过程(加热、热轧过程和焊接加工)中仍然保持相对的稳定性。因此，即使在较高的终轧温度下，也可以获得具有良好的强韧性均衡的产品。由于Ti是强碳化物形成元素，对N、O、C具有极强的亲和力，Ti和S的亲和力大于Fe和S的亲和力，可以降低生成硫化铁的几率，减少钢的热脆性。Ti与C形成的碳化物结合力极强、极稳定、不易分解，只有当加热温度达1000℃以上时，才开始缓慢地溶入固溶体中，在未溶入前富集于钢的晶界处，TiC微粒有阻止晶粒长大的作用。Ti能溶入γ和α相中，形成固溶体，产生强化。Ti与N的化合物TiN，即使1250℃也可以阻止奥氏体晶粒粗化，利用这一特性，可以阻止焊接过程中奥氏体在高温下过分粗大，从而提高水电用钢板的焊接性，一般钢中Ti的加入量应大于0.02％，本钢种中的Ti含量设计在0.012-0.02％之间。
微合金元素V随淬火加热温度的提高，使其固溶到奥氏体中的量有所增加，V在铁素体中的溶解度比在奥氏体中的溶解度小的多。随着相变的进行，在一定的热力学和动力学条件下，V在低碳微合金钢中主要以碳氮化物的形式存在于基体和晶界上，增加钢淬火后的回火稳定性，回火组织易产生二次硬化现象，有细化晶粒和析出强化的作用。V的作用是通过形成V(C,N)影响钢的组织和性能，主要在奥氏体晶界的铁素体中沉淀析出，在轧制过程中能抑制奥氏体的再结晶，并阻止晶粒长大，从而起到细化非调质状态下珠光体和贝氏体晶粒尺寸，从而提高钢的强度和韧性。V对钢的淬透性有重要影响，当钢被加热到临界温度时，V溶于最初形成的奥氏体高碳区，从而增加了钢的淬透性，在快速冷却过程中产生马氏体组织。本钢种的成分设计中，V含量控制范围是0.035-0.060％。
Nb与V、Ti等元素一样，也是低合金钢中最常用的微合金化元素。它们在钢中的作用，主要表现在两个方面：1)在热加工过程中，抑制奥氏体的形变再结晶并阻止其晶粒的长大；2)通过其碳氮化合物的应变诱导析出，发挥Nb、V、Ti的沉淀强化作用。Nb在钢中具有最强的晶粒细化强化效果，V在钢中具有最强的沉淀强化效果，Ti则介于Nb和V两者之间。Nb含量在万分之几就会产生明显的效果，当Nb的含量超过0.05％(质量分数)时，强化作用达到饱和而不起附加作用。微合金元素Nb在微合金化钢中还具有晶粒细化的重要作用。其中，凝固初期析出的碳氮化物，有利于形成较为细小的等轴铸造组织；这种细小的原始奥氏体晶粒，在加热过程中能抑制奥氏体晶粒的长大，提高奥氏体的再结晶温度；在低温区，Nb的脱溶和应变诱导析出行为，会促进γ-α相变的富化生核；在α区，抑制铁素体晶粒长大。因此，应使Nb尽可能以化合物的形式在钢中弥散析出。Nb能细化晶粒和降低钢的过热敏感性，提高强度，析出的NbC可阻止晶粒长大，细化晶粒。尤其在Mo元素存在的情况下，其析出物细小弥散分布，析出强化作用更加明显。微量的Nb与Cu、B相互作用，使贝氏体相变温度降低，相变后得到细小的贝氏体板条。同时Nb可提高抗大气腐蚀及高温下抗氢、氮、氨腐蚀能力。但含量高会使塑性和韧性有所下降。因此，本钢中Nb含量控制在≤0.035％以下。
关于P和S的控制：钢中的P、S一般是作为有害元素来处理，并且希望降低到最低水平。钢中P含量增加会使晶界断裂应力降低，脆性转变温度升高，引起冷脆，不利于冷加工和焊接，且易偏析，降低钢中P含量是冶炼的关键环节。S在钢中形成低熔点FeS共晶体，造成热脆；同时，S与其他一些元素形成化合物，以硫化物夹杂形式存在，易形成层状偏析，对钢材的冲击韧性带来极为不利的影响；当S<0.010％时，钢的韧性迅速得以改善。要提高钢板的低温韧性，必须尽可能降低P、S的含量。这里，给出P和S的含量控制范围为：P≤0.013％、S≤0.002％。
本发明的800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板的制备方法采用的控轧控冷以及调质热处理的依据是：
轧制过程采用高温奥氏体再结晶区与未再结晶区两阶段控制轧制，随后进行快速冷却。在高温再结晶区进行多道次大变形轧制，通过动态再结晶使奥氏体晶粒得到充分细化；未再结晶区进行多道次连续累积大变形轧制，可以使奥氏体晶粒被压扁，增加奥氏体晶界面积，造成大量的亚晶界偏聚带、变形带、高密度位错区，促使冷却时贝氏体转变形核，抑制贝氏体铁素体的长大。压扁的奥氏体晶界、亚晶界偏聚带能有效阻止贝氏体板条发展生长，使贝氏体板条得到细化。
调质热处理是为了保证轧后的钢板获得所需要的强度和韧性。重新加热至奥氏体区后，轧后的组织将发生奥氏体转变，在随后的淬火过程中将发生贝氏体+马氏体转变，回火过程将进一步获得所需要的回火索氏体和回火马氏体组织。
优选的，本发明离线调质热处理中，获得良好力学性能的低焊接裂纹敏感性水电用钢的淬火及回火工艺制度是：920℃/50min+(610-650)℃/60min。此时的力学性能结果为：常温拉伸屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断后伸长率≥17％；-40℃冲击功吸收能≥47J；焊接冷裂纹敏感指数Pcm＝0.24％。
本发明从钢种的成分设计入手，开发一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板的制造工艺，本发明的优点是：⑴考虑水电用钢板的强度、塑性、韧性以及焊接性能的要求，优化设计了钢的化学成分，采用合理的控轧控冷工艺和热处理工艺，获得理想的微观组织，保证其性能要求。⑵利用本发明，可以获得低温冲击韧性优良的水电用钢板，尤其是-40℃冲击功远远大于47J，超出工程应用中规定的指标。
附图说明
图1为本发明实施例1的金相组织图。
图2为本发明实施例2的金相组织图。
图3为本发明实施例3的金相组织图。
具体实施方式
实施例1-3
实施例1-3的钢的成分是一致的，炼钢、连铸、锻坯加热以及轧制工艺是一致的，不同之处在于后续的调质热处理工艺制度，具体工艺如下：
⑴炼钢：冶炼了一炉钢，其实际化学成分(重量百分比％)为，C：0.1％，Si：0.28％，Mn：1.38％，Al：0.04％，Cr：0.48％，Ni：0.44％，Mo：0.38％，Nb：0.02％，V：0.04％，Ti：0.014％，Cu：0.25％，S：0.0004％，P：0.009％，N≤0.0060％，H≤0.00030％，B：0.001％，余量为Fe。浇铸成规格为320mm×2280mm×2100mm的连铸坯；坯料经热检、堆冷48h、入炉前坯料表面检验，坯料表面质量较好，无修磨坯。
⑵铸坯加热和轧制：将铸坯按照两阶段加热均匀化后进行粗轧，第一阶段加热至900℃，保温2h；第二阶段加热至1150-1200℃，保温1h，粗轧轧制道次为4道次，粗轧开轧温度为1100℃，终轧温度为900℃以上，总压下率为50％，将钢坯轧制到160mm；随后，将中间坯在开轧温度为850-870℃、终轧温度为800℃以上的条件下进行6道次精轧，精轧总压下率为50％，精轧后钢板的厚度为80mm；将精轧后的钢板以15-60℃/s的速率冷却至600℃以下，随后进行离线调质热处理。
⑶离线调质热处理工艺及设备：将钢板重新加热至920℃，保温50min后淬火；回火工艺分别取以下3种：610℃×60min(实施例1)、630℃×60min(实施例2)和650℃×60min(实施例3)，回火时间以达到实际温度开始计算；离线调质处理设备可以在淬火机上进行。
室温拉伸实验按GB/T228-2002《金属材料室温拉伸试验方法》进行，实验设备为CMT 5105微机控制电子万能实验机，制成圆棒形标准拉伸试样进行拉伸实验；-40℃冲击实验按照GB/T229-2007《金属材料夏比摆锤冲击试验方法》进行，设备为Instron 9250HV落锤冲击试验机，冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm。实施例1-3的力学性能如下表所示：
从上述的实施例中的工艺对比研究结果可知，获得良好力学性能的低焊接裂纹敏感性水电用钢的淬火及回火工艺制度是：920℃/50min+(610-650)℃/60min。此时的力学性能结果为：常温拉伸屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断后伸长率≥17％；-40℃冲击功吸收能≥47J；焊接冷裂纹敏感指数Pcm＝0.24％。
对本发明实施例对的800MPa级水电用钢板的金相组织观察采用LEICAQ550IW型光学显微镜，图1为本发明实施例1的金相组织图，图2为本发明实施例2的金相组织图，图3为本发明实施例3的金相组织图，由此可见本发明实施例的钢板组织为回火索氏体+回火马氏体。
实施例4
本实施例是一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，该钢板化学成分按重量百分比为：C：0.09％，Si：0.24％，Mn：0.7％，P：0.013％，S：0.002％，Nb：0.035％，Ti：0.012％，Ni：0.30％，Alt：0.020％，V：0.035％，Cr：0.25％，Mo：0.25％，Cu：0.15％，N：0.0060％，H：0.00030％，B：0.0008％，余量为Fe。
本实施例钢板的制备方法，具体步骤如下：
㈠按设定的化学成分冶炼钢水并铸成厚度为315mm的铸坯；铸坯化学成分按重量百分比为：C：0.09％，Si：0.24％，Mn：0.7％，P：0.013％，S：0.002％，Nb：0.035％，Ti：0.012％，Ni：0.30％，Alt：0.020％，V：0.035％，Cr：0.25％，Mo：0.25％，Cu：0.15％，N：0.0060％，H：0.00030％，B：0.0008％，余量为Fe。
㈡将铸坯按照两阶段加热均匀化后进行粗轧，第一阶段加热至880℃，保温1小时20分钟；第二阶段加热至1150℃，保温55min；粗轧轧制道次为4道次，粗轧开轧温度为1100℃，终轧温度为880℃，总压下率为50％；
㈢将中间坯精轧6道次，总压下率为50％；精轧开轧温度为840-900℃，终轧温度为800780℃±20℃；
㈣将精轧后的钢板以15℃/s的速率冷却至580℃，随后进行离线调质热处理：将钢板重新加热至910℃，保温20min后淬火，然后进行回火，回火温度600℃，回火时间10min，回火时间以达到实际温度开始计算，得到10-80mm厚的800MPa级低焊接裂纹敏感性的调质型水电用钢板。
本实施例钢板轧态金相组织为粒状贝氏体，淬火态的金相组织为板条贝氏体+马氏体，最终回火态的组织为回火索氏体+回火马氏体。本实施例钢板的室温屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17％，-40℃冲击功大于47J，冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm，焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.26％。
实施例5
本实施例是一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，该钢板化学成分按重量百分比为：C：0.11％，Si：0.28％，Mn：0.9％，P：0.01％，S：0.001％，Nb：0.015％，Ti：0.016％，Ni：0.40％，Alt：0.050％，V：0.040％，Cr：0.45％，Mo：0.35％，Cu：0.20％，N：0.0020％，H：0.00010％，B：0.001％，余量为Fe。
本实施例钢板的制备方法，具体步骤如下：
㈠按设定的化学成分冶炼钢水并铸成厚度为320mm的铸坯；铸坯化学成分按重量百分比为：C：0.11％，Si：0.28％，Mn：0.9％，P：0.01％，S：0.001％，Nb：0.015％，Ti：0.016％，Ni：0.40％，Alt：0.050％，V：0.040％，Cr：0.45％，Mo：0.35％，Cu：0.20％，N：0.0020％，H：0.00010％，B：0.001％，余量为Fe。
㈡将铸坯按照两阶段加热均匀化后进行粗轧，第一阶段加热至900℃，保温2h；第二阶段加热至1180℃，保温1h；粗轧轧制道次为4道次，粗轧开轧温度为1120℃，终轧温度为900℃，总压下率为50％；
㈢将中间坯精轧6道次，总压下率为50％；精轧开轧温度为860℃，终轧温度为800℃；
㈣将精轧后的钢板以40℃/s的速率冷却至600℃，随后进行离线调质热处理：将钢板重新加热至920℃，保温50min后淬火，然后进行回火，回火温度660℃，回火时间50min，回火时间以达到实际温度开始计算，得到10-80mm厚的800MPa级低焊接裂纹敏感性的调质型水电用钢板。
本实施例钢板轧态金相组织为粒状贝氏体，淬火态的金相组织为板条贝氏体+马氏体，最终回火态的组织为回火索氏体+回火马氏体。本实施例钢板的室温屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17％，-40℃冲击功大于47J，冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm，焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.26％。
实施例6
本实施例是一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，该钢板化学成分按重量百分比为：C：0.14％，Si：0.35％，Mn：1.45％，P：0.003％，S：0.0008％，Nb：0.015％，Ti：0.02％，Ni：0.50％，Alt：0.070％，V：0.060％，Cr：0.60％，Mo：0.55％，Cu：0.30％，N：0.0010％，H：0.00010％，B：0.002％，余量为Fe。
本实施例钢板的制备方法，具体步骤如下：
㈠按设定的化学成分冶炼钢水并铸成厚度为325mm的铸坯；铸坯化学成分按重量百分比为：C：0.14％，Si：0.35％，Mn：1.45％，P：0.003％，S：0.0008％，Nb：0.015％，Ti：0.02％，Ni：0.50％，Alt：0.070％，V：0.060％，Cr：0.60％，Mo：0.55％，Cu：0.30％，N：0.0010％，H：0.00010％，B：0.002％，余量为Fe。
㈡将铸坯按照两阶段加热均匀化后进行粗轧，第一阶段加热至920℃，保温2小时20分钟；第二阶段加热至1200℃，保温65min；粗轧轧制道次为4道次，粗轧开轧温度为1150℃，终轧温度为920℃，总压下率为50％；
㈢将中间坯精轧6道次，总压下率为50％；精轧开轧温度为900℃，终轧温度为820℃；
㈣将精轧后的钢板以60℃/s的速率冷却至620℃，随后进行离线调质热处理：将钢板重新加热至940℃，保温90min后淬火，然后进行回火，回火温度680℃，回火时间80min，回火时间以达到实际温度开始计算，得到10-80mm厚的800MPa级低焊接裂纹敏感性的调质型水电用钢板。
本实施例钢板轧态金相组织为粒状贝氏体，淬火态的金相组织为板条贝氏体+马氏体，最终回火态的组织为回火索氏体+回火马氏体。本实施例钢板的室温屈服强度≥690MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17％，-40℃冲击功大于47J，冲击试样尺寸为55mm×10mm×10mm，焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.26％。
除上述实施例外，本发明还可以有其他实施方式。凡采用等同替换或等效变换形成的技术方案，均落在本发明要求的保护范围。
Claims (4)
1.一种800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，其特征在于：该钢板化学成分按重量百分比为：C：0.09-0.14%，Si：0.24-0.35%，Mn：0.7-1.45%，P ≤0.013%，S ≤0.002%，Nb ≤0.035%，Ti：0.012-0.02%，Ni：0.30-0.50%，Alt：0.020-0.070%，V：0.035-0.060%，Cr：0.25-0.60%，Mo：0.25-0.55%，Cu：0.15-0.30%，N≤0.0060%，H≤0.00030%，B：0.0008-0.002%，余量为Fe；该钢板轧态金相组织为粒状贝氏体，淬火态的金相组织为板条贝氏体+马氏体，最终回火态的组织为回火索氏体+回火马氏体。
2.如权利要求1所述的800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板，其特征在于：该钢板的室温屈服强度≥690 MPa，抗拉强度在780-930MPa之间，断口伸长率≥17%，-40 ℃冲击功大于47J，冲击试样尺寸为55 mm×10 mm×10 mm，焊接冷裂纹敏感系数Pcm≤0.26%。
3.如权利要求1或2所述的800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板的制备方法，其特征在于：该方法具体步骤如下：
㈠按设定的化学成分冶炼钢水并铸成厚度为320±5mm的铸坯；铸坯化学成分按重量百分比为：C：0.09-0.14%，Si：0.24-0.35%，Mn：0.7-1.45%，P ≤0.013%，S ≤0.002%，Nb ≤0.035%，Ti：0.012-0.02%，Ni：0.30-0.50%，Alt：0.020-0.070%，V：0.035-0.060%，Cr：0.25-0.60%，Mo：0.25-0.55%，Cu：0.15-0.30%，N≤0.0060%，H≤0.00030%，B：0.0008-0.002%，余量为Fe；
㈡将铸坯按照两阶段加热均匀化后进行粗轧，第一阶段加热至900℃±20℃，保温2h±20min；第二阶段加热至1150-1200 ℃，保温1h±5min；粗轧轧制道次为4道次，粗轧开轧温度为1100-1150 ℃，终轧温度为900 ℃±20℃，总压下率为50%；
㈢将中间坯精轧6道次，总压下率为50%；精轧开轧温度为840-900 ℃，终轧温度为800 ℃±20℃；
㈣将精轧后的钢板以15-60 ℃/s的速率冷却至600 ℃±20℃，随后进行离线调质热处理：将钢板重新加热至910-940℃，保温20-90min后淬火，然后进行回火，回火温度600-680℃，回火时间10-80min，回火时间以达到实际温度开始计算，得到10-80mm厚的800MPa级低焊接裂纹敏感性的调质型水电用钢板。
4.如权利要求3所述的800MPa级低焊接裂纹敏感性调质型水电用钢板的制备方法，其特征在于：离线调质热处理中，将钢板重新加热至920℃，保温50min后淬火，然后进行回火，回火温度610-650℃，回火时间60min。
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