CN104532137A - 钼铬合金化的高强度高塑性高碳twip钢及其制备方法 - Google Patents
钼铬合金化的高强度高塑性高碳twip钢及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104532137A CN104532137A CN201410807181.9A CN201410807181A CN104532137A CN 104532137 A CN104532137 A CN 104532137A CN 201410807181 A CN201410807181 A CN 201410807181A CN 104532137 A CN104532137 A CN 104532137A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- solution treatment
- rolling
- twip steel
- strand
- melting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢及其制备方法,它是在Fe-Mn-C系TWIP钢的基础上通过提高含碳量,并把Mo、Cr作为合金元素加入钢中,使得高碳TWIP钢的铸态组织中产生较少的碳化物,在接进行热轧或冷轧前只需短时间的固溶处理,大大简化了生产工艺。
Description
技术领域
本发明属于合金钢领域,尤其涉及钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢及其制备方法。
背景技术
随着汽车工业的不断发展,对汽车轻型化、节能和安全性的要求也越来越高,采用高强度钢板不但可以实现汽车的轻量化,同时还能提高汽车的被动安全性。近几十年来,汽车工业对钢板的要求是提高强度的同时具有良好的塑性,TWIP(Twinning Induced Plasticity,孪生诱发塑性)钢在保证强度的同时,具有良好的塑性,是目前汽车用钢板材料的研究重点。
目前已有的TWIP钢普遍含碳量都在0.10%以下,这些钢材的延伸率很好,但是屈服强度及抗拉强度比较低,为了提高TWIP钢的力学性能,增加含碳量是一种有效的办法,因此,含碳量在1.10%-1.50%的TWIP钢进行了相关的研究。如授权公告号为CN101956134B,专利名称为一种高强度、高塑性含铜高碳TWIP 钢及其制备工艺,该专利中TWIP钢的铸造组织中含有大量的碳化物,因此在进行热轧或冷轧前需要在1000-1055℃的温度下进行4 -5小时的固溶处理,然后水淬,以消除碳化物,无形中增加了生产成本,降低了生产效率。
发明内容
为了解决现有技术中的不足,本发明的目的在于提供一种钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢及其制备方法,它是在Fe-Mn-C系TWIP 钢的基础上通过提高含碳量,并把Mo、Cr作为合金元素加入钢中,使得高碳TWIP钢的铸态组织中产生少量的碳化物,在进行热轧或冷轧前只需短时间的固溶处理即可。
为实现上述目的,本发明采用以下技术方案:
钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢,其组分及重量百分比为: C:1.20%-1.40%,Mn:18.0%-22.0%,Cr:0.06%,Mo:0.60%-1.20%,余量为Fe及不可避免的杂质。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)将固溶处理过的铸件作为高强度高塑性的铸件直接使用。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)热轧:将上述固溶处理后的铸坯加热至1050℃后,在热轧机上进行轧制,终轧温度保持在850℃以上,采用多道次轧制,每道次的轧制变形量为10%-20%,总轧制的变形量为80%,轧制后的厚度为1.0-1.2mm。
所述的钼铬合金化高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)冷轧:将上述固溶处理后的铸坯放在两辊轧机上进行多道次轧制,每道次的轧制变形量为5%-10%,总轧制的变形量为60%,轧制后的厚度为1.0-1.2mm。进一步的,冷轧后铸坯在1050℃的温度下进行再结晶退火,保温15分钟后水淬。
本发明采用以上技术方案,通过加入适量的钼,可以减少碳化物,提高合金铸态组织的塑性。因为,含钼碳化物在奥氏体晶界形核困难,生长速度缓慢,所以不易在晶界或晶内析出碳化物。钼还能够抑制和消除针片状碳化物的形成。同时钼固溶于奥氏体后,使奥氏体进一步合金化,能抑制过冷奥氏体分解。加入少量的铬,由于铬原子在奥氏体中扩散缓慢,与碳原子的交互作用使碳原子扩散速度降低,从而提高奥氏体的稳定性。因此,加入适量的钼和铬,可以减少碳化物的析出。本发明的TWIP钢的铸态组织中仅有少量碳化物析出,为了消除碳化物进行固溶处理的时间(在1050℃下)大约仅为相同含碳量其它TWIP钢的1/3-1/4,大大降低了生产成本,显著提高了生产效率。
本发明TWIP钢经过1050℃固溶处理,保温1.5小时后水淬制得的力学性能如下:抗拉强度790-940MPa,屈服强度440-540MPa,延伸率38%-57%。
本发明TWIP钢经过1050℃固溶处理,保温1.5小时后水淬,采用热轧(下压量80%)轧制后制得的力学性能如下:抗拉强度1150-1200MPa,屈服强度520-605MPa,延伸率48%-56%。
本发明TWIP钢经过1050℃固溶处理,保温1.5小时后水淬,采用冷轧(下压量60%)轧制后,经1050℃再结晶退火,保温15分钟后水淬制得的力学性能如下:抗拉强度950-1030MPa,屈服强度455-530MPa,延伸率45%-50%。
具体实施方式
本发明钼铬合金化高强度高塑性高碳TWIP钢,其组分及重量百分比为: C:1.20%-1.40%,Mn:18.0%-22.0%,Cr:0.06%,Mo:0.60%-1.20%,余量为Fe及不可避免的杂质。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)将固溶处理过的铸件作为高强度高塑性的铸件直接使用。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)热轧:将上述固溶处理后的铸坯加热至1050℃后,在热轧机上进行轧制,终轧温度保持在850℃以上,采用多道次轧制,每道次的轧制变形量为10%-20%,总轧制的变形量为80%,轧制后的厚度为1.0-1.2mm。
所述的钼铬合金化高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)冷轧:将上述固溶处理后的铸坯放在两辊轧机上进行多道次轧制,每道次的轧制变形量为5%-10%,总轧制的变形量为60%,轧制后的厚度为1.0-1.2mm。进一步的,冷轧后铸坯在1050℃的温度下进行再结晶退火,保温15分钟后水淬。
实施例1:本发明钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢,其组分及重量百分比为: C:1.20%,Mn:20.7%,Cr:0.06%,Mo:0.95%,余量为Fe及不可避免的杂质。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)将固溶处理过的铸件可以作为高强度高塑性的铸件直接使用。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度790MPa,屈服强度440MPa,延伸率57%。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)热轧:将上述固溶处理后的铸坯加热至1050℃后,在热轧机上进行轧制,终轧温度保持在850℃以上,采用多道次轧制,每道次的轧制变形量为10%-20%,总轧制的变形量为80%,轧制后的厚度为1.0mm。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度1150MPa,屈服强度520MPa,延伸率56%。
所述的钼铬合金化高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)冷轧:将上述固溶处理后的铸坯放在两辊轧机上进行多道次轧制,每道次的轧制变形量为5%-10%,总轧制的变形量为60%,轧制后的厚度为1.2mm。进一步的,冷轧后铸坯在1050℃的温度下进行再结晶退火,保温15分钟后水淬。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度950MPa,屈服强度455MPa,延伸率50%。
实施例2:本发明钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢,其组分及重量百分比为: C:1.28%,Mn:18.0%,Cr:0.06%,Mo:0.60%,余量为Fe及不可避免的杂质。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)将固溶处理过的铸件可以作为高强度高塑性的铸件直接使用。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度940MPa,屈服强度540MPa,延伸率38%。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)热轧:将上述固溶处理后的铸坯加热至1050℃后,在热轧机上进行轧制,终轧温度保持在850℃以上,采用多道次轧制,每道次的轧制变形量为10%-20%,总轧制的变形量为80%,轧制后的厚度为1.1mm。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度1200MPa,屈服强度605MPa,延伸率48%。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)冷轧:将上述固溶处理后的铸坯放在两辊轧机上进行多道次轧制,每道次的轧制变形量为5%-10%,总轧制的变形量为60%,轧制后的厚度为1.0mm。进一步的,冷轧后铸坯在1050℃的温度下进行再结晶退火,保温15分钟后水淬。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度1030MPa,屈服强度530MPa,延伸率45%。
实施例3:本发明钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢,其组分及重量百分比为: C:1.40%,Mn:22.0%,Cr:0.06%,Mo:1.20%,余量为Fe及不可避免的杂质。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)将固溶处理过的铸件可以作为高强度高塑性的铸件直接使用。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度852MPa,屈服强度507MPa,延伸率48%。
所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)热轧:将上述固溶处理后的铸坯加热至1050℃后,在热轧机上进行轧制,终轧温度保持在850℃以上,采用多道次轧制,每道次的轧制变形量为10%-20%,总轧制的变形量为80%,轧制后的厚度为1.2mm。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度1180MPa,屈服强度580MPa,延伸率52%。
所述的钼铬合金化高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)冷轧:将上述固溶处理后的铸坯放在两辊轧机上进行多道次轧制,每道次的轧制变形量为5%-10%,总轧制的变形量为60%,轧制后的厚度为1.1mm。进一步的,冷轧后铸坯在1050℃的温度下进行再结晶退火,保温15分钟后水淬。
上述方法制得TWIP钢,其抗拉强度983MPa,屈服强度506MPa,延伸率47%。
Claims (5)
1.钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢,其特征在于:其组分及重量百分比为: C:1.20%-1.40%,Mn:18.0%-22.0%,Cr:0.06%,Mo:0.60%-1.20%,余量为Fe及不可避免的杂质。
2.如权利要求1所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,其特征在于:该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)将固溶处理过的铸件作为高强度高塑性的铸件直接使用。
3.如权利要求1所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,其特征在于:该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)热轧:将上述固溶处理后的铸坯加热至1050℃后,在热轧机上进行轧制,终轧温度保持在850℃以上,采用多道次轧制,每道次的轧制变形量为10%-20%,总轧制的变形量为80%,轧制后的厚度为1.0-1.2mm。
4.如权利要求1所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,其特征在于:该制备方法包括以下步骤:
1)熔炼:将所述TWIP钢的组分按比例加入真空感应炉中,通入保护性气体氩气后进行熔炼,熔炼后浇铸成铸坯;
2)固溶处理:将上述铸坯加热到1050℃进行固溶处理,保温1.5小时后,水淬;
3)冷轧:将上述固溶处理后的铸坯放在两辊轧机上进行多道次轧制,每道次的轧制变形量为5%-10%,总轧制的变形量为60%,轧制后的厚度为1.0-1.2mm。
5.如权利要求4所述的钼铬合金化的高强度高塑性高碳TWIP钢的制备方法,其特征在于:冷轧后铸坯在1050℃的温度下进行再结晶退火,保温15分钟后水淬。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410807181.9A CN104532137B (zh) | 2014-12-23 | 2014-12-23 | 钼铬合金化的高强度高塑性高碳twip钢及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410807181.9A CN104532137B (zh) | 2014-12-23 | 2014-12-23 | 钼铬合金化的高强度高塑性高碳twip钢及其制备方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104532137A true CN104532137A (zh) | 2015-04-22 |
CN104532137B CN104532137B (zh) | 2016-06-22 |
Family
ID=52847752
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410807181.9A Expired - Fee Related CN104532137B (zh) | 2014-12-23 | 2014-12-23 | 钼铬合金化的高强度高塑性高碳twip钢及其制备方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104532137B (zh) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN112662932B (zh) * | 2019-10-15 | 2022-03-04 | 中国石油化工股份有限公司 | 一种twip钢及其制备方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101065503A (zh) * | 2004-11-03 | 2007-10-31 | 蒂森克虏伯钢铁股份公司 | 具有twip性能的高强度钢带或薄钢板以及通过钢带连铸制备它的方法 |
CN101235464A (zh) * | 2007-11-29 | 2008-08-06 | 北京科技大学 | 一种铜、镍合金化的孪晶诱导塑性钢铁材料及制备工艺 |
CN101429590A (zh) * | 2008-12-19 | 2009-05-13 | 北京科技大学 | 一种高碳含量的孪晶诱导塑性钢铁材料的制备方法 |
WO2009095264A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Corus Staal Bv | Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby |
US20100012233A1 (en) * | 2008-07-18 | 2010-01-21 | Hyundai Motor Company | Ultra high strength twip steel sheet and manufacturing method thereof |
CN101956134A (zh) * | 2010-11-01 | 2011-01-26 | 福州大学 | 一种高强度、高塑性含铜高碳twip钢及其制备工艺 |
-
2014
- 2014-12-23 CN CN201410807181.9A patent/CN104532137B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN101065503A (zh) * | 2004-11-03 | 2007-10-31 | 蒂森克虏伯钢铁股份公司 | 具有twip性能的高强度钢带或薄钢板以及通过钢带连铸制备它的方法 |
CN101235464A (zh) * | 2007-11-29 | 2008-08-06 | 北京科技大学 | 一种铜、镍合金化的孪晶诱导塑性钢铁材料及制备工艺 |
WO2009095264A1 (en) * | 2008-01-30 | 2009-08-06 | Corus Staal Bv | Method of producing a hot-rolled twip-steel and a twip-steel product produced thereby |
US20100012233A1 (en) * | 2008-07-18 | 2010-01-21 | Hyundai Motor Company | Ultra high strength twip steel sheet and manufacturing method thereof |
CN101429590A (zh) * | 2008-12-19 | 2009-05-13 | 北京科技大学 | 一种高碳含量的孪晶诱导塑性钢铁材料的制备方法 |
CN101956134A (zh) * | 2010-11-01 | 2011-01-26 | 福州大学 | 一种高强度、高塑性含铜高碳twip钢及其制备工艺 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104532137B (zh) | 2016-06-22 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN106086640B (zh) | 一种超高强度塑性积的冷轧中锰钢及其制备方法 | |
JP4500688B2 (ja) | 鋼生成物の製造方法 | |
KR101694875B1 (ko) | 고강도 열간 압연 q&p 강 및 이의 제조 방법 | |
CN109371317B (zh) | 一种1000MPa级超快冷冷轧双相钢板及其制备方法 | |
JP6466582B2 (ja) | 降伏強度800MPa級高強度鋼及びその製造方法 | |
JP5598157B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性及び衝突安全性に優れたホットプレス用鋼板及びその製造方法 | |
JP6623183B2 (ja) | 強度、延性および成形性が改善された高強度被覆鋼板を製造する方法 | |
CN110029274A (zh) | 一种1600MPa级高强高塑性热冲压用钢及其制备方法 | |
KR20070099684A (ko) | 고강도 및 양호한 성형성을 갖는 오스테나이트계 강, 상기강의 제조방법 및 상기 강의 용도 | |
CN101580916B (zh) | 一种高强度高塑性孪生诱发塑性钢及其制造方法 | |
JPWO2014141697A1 (ja) | 厚肉高靭性高張力鋼板およびその製造方法 | |
CN109252107B (zh) | 一种高平直度超高强钢的生产方法 | |
CN103627951B (zh) | 高韧性含硼碳素结构钢板卷及其生产方法 | |
CN103469089A (zh) | 一种饼形晶粒深冲双相钢板及其制备方法 | |
CN113846266A (zh) | 一种高塑韧性屈服强度1300MPa级调质钢板的生产方法 | |
CN102719737B (zh) | 屈服强度460MPa级正火高强韧钢板及其制造方法 | |
CN106399840A (zh) | 低成本低屈强比调质型q690e钢板及生产方法 | |
CN106498297A (zh) | 精密冲压汽车座椅调节器齿盘用冷轧钢板及其制造方法 | |
CN106661693B (zh) | 点焊性优异的冷轧钢板及其制造方法 | |
CN103436778B (zh) | 具有低温韧性药芯焊丝用冷轧带钢及其生产方法 | |
CN102676913B (zh) | 药芯焊丝用冷轧带钢及其制造方法 | |
CN107723593A (zh) | 基于全无头薄板连铸连轧生产抗自然时效钢的方法 | |
CN104561770B (zh) | 钼合金化的高强度高塑性高碳twip钢及其制备方法 | |
CN116900178A (zh) | 一种高Cr-Si合金化免镀层热成形钢的进阶热冲压成形方法 | |
CN111349870A (zh) | 一种q345d钢板及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20160622 Termination date: 20191223 |
|
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |