CN104388613A - 一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种高炉活跃性定量评价的方法，属于冶金炼铁技术领域。所述高炉炉缸活跃性定量评价的方法，包括选定高炉操作参数；利用高炉操作参数的波动值的权重加和构建了炉缸活跃性定量评价公式；根据具体高炉确定炉缸活跃性定量评价公式高炉操作参数的基础值；输入高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；将高炉操作参数基础值及高炉操作参数实际值输入炉缸活跃性定量评价公式；计算得到炉缸活跃性评价指数HAI；对比区间划分炉缸活跃程度，指导高炉生产。本发明高炉活跃性定量评价的方法可以给出炉缸活跃指数为具体的数值，可以定量化表征高炉炉缸的活跃程度。
Description
技术领域
本发明涉及冶金炼铁技术领域，特别涉及一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法。
背景技术
高炉稳定顺行生产要求炉缸工作活跃，以保证中心死焦堆具有足够的透气性和透液性，高炉才能稳定生产。若炉缸中心死焦堆透气性和透液性差，铁水积聚在炉缸边缘，在出铁时易形成铁水环流导致炉缸内衬局部出现象脚侵蚀，引发炉缸局部过热及炉缸烧穿等事故。此外，炉缸活跃性差，中心死焦堆透气性和透液性差，大量渣铁滞留在死焦堆中导致炉缸初始煤气难于渗透到中心，破坏炉内煤气分布，会影响高炉顺行及技术经济指标。
虽然炼铁操作者已经意识到炉缸活跃性的重要性，认识到它与原燃料质量、高炉送风制度、死料柱透气和透液性、炉况稳定、炉缸侵蚀都有密切的联系，但目前缺乏对炉缸活跃性评价标准和方法，操作者往往通过参考高炉炉缸预埋热电偶的升降、高炉出铁参数、风口取焦等状况来判断炉缸活跃与否，这些方法均是从某一方向或角度对炉缸活跃性进行定性评价，既缺乏全面性，也无量化指标，其结果也往往出现与实际不符甚至相反的情况，无法给高炉工长提供全面可靠的参考依据。
发明内容
本发明所要解决的技术问题是提供一种可以给出炉缸活跃指数为具体的数值，可以定量化表征高炉炉缸的活跃程度，给高炉工长提供全面可靠的参考依据的高炉炉缸活跃性定量评价的方法。
为解决上述技术问题，本发明提供了一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法，包括获得高炉操作参数；根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；根据所述高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；根据所述高炉操作参数基础值和所述高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数。
进一步地，所述参数基础值包括：高炉可以维持正常冶炼的最低高炉操作参数值。
进一步地，所述实际值包括：高炉实际生产时高炉操作参数数值。
进一步地，所述炉缸活跃性定量评价公式包括：炉缸活跃性指数为∑(ki*(Xi-Xbi)/Xbi*100)+k10*炉芯温度/侧壁温度；式中i为1到9；Ki为高炉操作参数的权重值；Xi为高炉操作参数正常生产值；Xbi为高炉操作参数基础值。本发明提供的一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法首先获得高炉操作参数；根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；根据高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；根据高炉操作参数基础值和高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数，可以给出炉缸活跃指数为具体的数值，可以定量化表征高炉炉缸的活跃程度，给高炉工长提供全面可靠的参考依据，指导高炉生产。
附图说明
图1为本发明实施例提供的一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法的流程示意图。
具体实施方式
本发明提供的一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法首先获得高炉操作参数；根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；根据高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；根据高炉操作参数基础值和高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数，可以给出炉缸活跃指数为具体的数值，可以定量化表征高炉炉缸的活跃程度，给高炉工长提供全面可靠的参考依据，指导高炉生产。
实施例一
参见图1，本发明实施例提供的一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法，包括：
步骤110：获得高炉操作参数；
步骤120：根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；
步骤130：根据高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；
步骤140：获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；
步骤150：根据高炉操作参数基础值和高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数。
为了更清楚的介绍本发明实施例，下面从各个步骤予以说明。
步骤110：获得高炉操作参数；
步骤120：根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；
具体来说，所述炉缸活跃性定量评价公式包括炉缸活跃性指数HAI＝∑(ki*(Xi-Xbi)/Xbi*100)+k10*炉芯温度/侧壁温度；式中i为1到9；Ki为高炉操作参数的权重值；Xi为高炉操作参数正常生产值；Xbi为高炉操作参数基础值。
步骤130：根据高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；
具体来说，所述参数基础值包括高炉可以维持正常冶炼的最低高炉操作参数值。
步骤140：获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；
具体来说，所述实际值包括高炉实际生产时高炉操作参数数值。
步骤150：根据高炉操作参数基础值和高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数；
具体来说，根据高炉操作参数基础值和高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数，得到炉缸活跃性评价指数HAI；对比区间划分炉缸活跃程度，对比区间划分炉缸活跃程度包括HAI<50，高炉活跃性差；50<HAI<80，高炉活跃性一般；HAI>80，高炉活跃性良好。
实施例二
为了更清楚的介绍本发明实施例，下面从本发明实施例的具体实施例上予以介绍。
具体实施例1
以某4000立高炉为例。
通过统计学分析获得10个高炉操作参数，炉缸活跃性定量评价公式的10个高炉操作参数包括涉及了高炉原燃料、高炉送风制度、出铁制度、热制度、热电偶参数等多个方面，具体选定参数为高炉利用系数、铁水温度、焦炭反应后强度CSR、焦炭平均粒度、高炉透气性指数、炉芯与侧壁温度比、铁水钛含量、瓦斯灰含碳量、炉渣熔化性温度、烧结矿低温还原粉化指数。炉缸活跃性定量评价公式的构成是各个参数的实际值与基础值的波动百分比，并且根据人工经验对每个参数的波动值进行权重设定，最后加和得到炉缸活跃性定量指数，各权重值根据经验制定。
1、其定量化评价方法中其各参数的基础值为：利用系数为2.0，铁水温度为1480，焦炭反应后强度CSR为65，焦炭平均粒度为45，高炉透气性指数为3700，铁水钛含量为0.05，瓦斯灰含碳量为10，炉渣熔化性温度为1360，烧结矿低温还原粉化指数65。
2、其各参数的权重值为：利用系数为1，铁水温度为10，焦炭反应后强度CSR为2，焦炭平均粒度为1，高炉透气性指数为1，铁水钛含量为5、瓦斯灰含碳量为5、炉渣熔化性温度为5，烧结矿低温还原粉化指数为1，炉芯温度/侧壁温度为10。
3、具体公式如下：HAI＝1×(利用系数-2.0)/2.0×100+10×(铁水温度-1480)/1480×100+2×(CSR-65)/65×100+1×(焦炭评价粒度-45)/45×100+1×(透气性指数-3700)/3700×100+5×(0.05-【Ti】)/0.05+5×(10-瓦斯灰含碳量)/10+1×(1360-炉渣熔化性温度)/1360×100+1×(RDI-65)/65×100+10×炉芯温度/边缘温度。
4、将正常生产时各参数的正常值带入，各参数的正常值为：利用系数为2.35，铁水温度为1510，焦炭反应后强度CSR为68，焦炭平均粒度为50，高炉透气性指数为3950，铁水钛含量为0.1，瓦斯灰含碳量为30，炉渣熔化性温度为1300，烧结矿低温还原粉化指数67，炉芯温度/侧壁温度为3.4。
5、计算得到HAI为91，根据划分区间规则，高炉炉缸活跃性良好。
具体实施例2
以某2650立高炉为例。
通过统计学分析获得了10个高炉操作参数，炉缸活跃性定量评价公式的10个高炉操作参数包括涉及了高炉原燃料、高炉送风制度、出铁制度、热制度、热电偶参数等多个方面，具体选定参数为高炉利用系数、铁水温度、焦炭反应后强度CSR、焦炭平均粒度、高炉透气性指数、炉芯与侧壁温度比、铁水钛含量、瓦斯灰含碳量、炉渣熔化性温度、烧结矿低温还原粉化指数。炉缸活跃性定量评价公式的构成是各个参数的实际值与基础值的波动百分比，并且根据人工经验对每个参数的波动值进行权重设定，最后加和得到炉缸活跃性定量指数，各权重值根据经验制定。
1、其定量化评价方法中其各参数的基础值为：利用系数为2.0，铁水温度为1480，焦炭反应后强度CSR为63，焦炭平均粒度为45，高炉透气性指数为2600，铁水钛含量为0.07，瓦斯灰含碳量为10，炉渣熔化性温度为1360，烧结矿低温还原粉化指数60。
2、其各参数的权重值为：利用系数为1，铁水温度为10，焦炭反应后强度CSR为2，焦炭平均粒度为1，高炉透气性指数为1，铁水钛含量为5、瓦斯灰含碳量为5、炉渣熔化性温度为5，烧结矿低温还原粉化指数为1，炉芯温度/侧壁温度为10。
3、具体公式如下：HAI＝1×(利用系数-2.0)/2.0×100+10×(铁水温度-1480)/1480×100+2×(CSR-63)/63×100+1×(焦炭评价粒度-45)/45×100+1×(透气性指数-2600)/2600×100+5×(0.07-【Ti】)/0.07+5×(10-瓦斯灰含碳量)/10+1×(1360-炉渣熔化性温度)/1360×100+1×(RDI-60)/60×100+10×炉芯温度/边缘温度。
4、将正常生产时各参数的正常值带入，各参数的正常值为：利用系数为2.31，铁水温度为1495，焦炭反应后强度CSR为66，焦炭平均粒度为50，高炉透气性指数为2980，铁水钛含量为0.14，瓦斯灰含碳量为30，炉渣熔化性温度为1300，烧结矿低温还原粉化指数65，炉芯温度/侧壁温度为1.75。
5、计算得到HAI为76，根据划分区间规则，高炉炉缸活跃性一般。
综上所述，本发明实施例提供的一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法具有如下技术效果：
本发明提供的一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法首先获得高炉操作参数；根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；根据高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；根据高炉操作参数基础值和高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数，可以给出炉缸活跃指数为具体的数值，可以定量化表征高炉炉缸的活跃程度，给高炉工长提供全面可靠的参考依据，指导高炉生产。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (4)
1.一种高炉炉缸活跃性定量评价的方法，其特征在于，包括：
获得高炉操作参数；
根据高炉操作参数的波动值的权重加和确定炉缸活跃性定量评价公式；
根据所述高炉确定炉缸活跃性确定高炉操作参数的基础值；
获得高炉正常生产下的高炉操作参数实际值；
根据所述高炉操作参数基础值和所述高炉操作参数实际值确定炉缸活跃性评价指数。
2.根据权利要求1所述的定量评价的方法，其特征在于，所述参数基础值包括：高炉可以维持正常冶炼的最低高炉操作参数值。
3.根据权利要求1所述的定量评价的方法，其特征在于，所述实际值包括：高炉实际生产时高炉操作参数数值。
4.根据权利要求1所述的定量评价的方法，其特征在于，所述炉缸活跃性定量评价公式包括：炉缸活跃性指数为∑(ki*(Xi-Xbi)/Xbi*100)+k10*炉芯温度/侧壁温度；式中i为1到9；Ki为高炉操作参数的权重值；Xi为高炉操作参数正常生产值；Xbi为高炉操作参数基础值。
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|---|---|
| CN (1) | CN104388613B (zh) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI564394B (zh) * | 2016-06-03 | 2017-01-01 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 評估爐蕊透液性之方法 |
| CN106350627A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-01-25 | 武汉钢铁股份有限公司 | 基于案例库的炉缸堆积诊断及处理方法 |
| CN106755672A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-05-31 | 本钢板材股份有限公司 | 监测高炉炉缸活性的炉缸工作活跃指数量化方法 |
| CN106834572A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-06-13 | 本钢板材股份有限公司 | 监测高炉炉缸活性的炉缸活跃性指数量化方法 |
| CN106967860A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-07-21 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种高炉运行状态的诊断分析方法 |
| CN108728600A (zh) * | 2018-09-06 | 2018-11-02 | 北京科技大学 | 一种检测高炉炉缸活跃性的系统、方法及装置 |
| CN109487023A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-03-19 | 鞍钢集团朝阳钢铁有限公司 | 一种判断炉缸工作状态的方法 |
| CN109596662A (zh) * | 2017-09-30 | 2019-04-09 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种检测焦炭热态粉化性能的方法 |
| CN110343795A (zh) * | 2019-07-30 | 2019-10-18 | 安徽工业大学 | 一种高炉炉缸活性的量化表征方法 |
| CN110343794A (zh) * | 2019-07-15 | 2019-10-18 | 安徽工业大学 | 一种高炉炉缸活性的量化评价方法 |
| CN110699503A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-01-17 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 高炉炉缸状态调整策略确定方法、装置及电子设备 |
| CN110752042A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-04 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 高炉炉缸状态确定方法、装置及电子设备 |
| CN111581598A (zh) * | 2020-04-09 | 2020-08-25 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 一种量化评估高炉下部工作状态的方法 |
| CN112111617A (zh) * | 2020-09-03 | 2020-12-22 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种定量评价高炉炉缸活跃指数的方法 |
| CN113528721A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-10-22 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种评价高炉炉缸活跃程度的建立方法 |
| CN114134262A (zh) * | 2021-08-03 | 2022-03-04 | 武汉钢铁有限公司 | 高炉工作状态的识别方法 |
| CN114703334A (zh) * | 2022-04-06 | 2022-07-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05255723A (ja) * | 1992-03-12 | 1993-10-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炉炉芯活性度の検出方法 |
| CN1173542A (zh) * | 1997-06-13 | 1998-02-18 | 冶金工业部自动化研究院 | 一种高炉操作参谋系统 |
| JP2000199005A (ja) * | 1999-01-08 | 2000-07-18 | Nippon Steel Corp | 高炉中心ガス流の制御方法 |
| JP2005272873A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-10-06 | Nippon Steel Corp | 高炉炉下部状態診断方法 |
| JP2008291301A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
| CN101886152A (zh) * | 2010-06-02 | 2010-11-17 | 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司 | 高炉炉缸三维非稳态监测和异常诊断及维护系统 |
| CN102758039A (zh) * | 2011-04-28 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种定量评价风口回旋区活跃性的方法 |
-
2014
- 2014-11-13 CN CN201410641712.1A patent/CN104388613B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05255723A (ja) * | 1992-03-12 | 1993-10-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 高炉炉芯活性度の検出方法 |
| CN1173542A (zh) * | 1997-06-13 | 1998-02-18 | 冶金工业部自动化研究院 | 一种高炉操作参谋系统 |
| JP2000199005A (ja) * | 1999-01-08 | 2000-07-18 | Nippon Steel Corp | 高炉中心ガス流の制御方法 |
| JP2005272873A (ja) * | 2004-03-23 | 2005-10-06 | Nippon Steel Corp | 高炉炉下部状態診断方法 |
| JP2008291301A (ja) * | 2007-05-23 | 2008-12-04 | Jfe Steel Kk | 高炉操業方法 |
| CN101886152A (zh) * | 2010-06-02 | 2010-11-17 | 河北省首钢迁安钢铁有限责任公司 | 高炉炉缸三维非稳态监测和异常诊断及维护系统 |
| CN102758039A (zh) * | 2011-04-28 | 2012-10-31 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种定量评价风口回旋区活跃性的方法 |
Cited By (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI564394B (zh) * | 2016-06-03 | 2017-01-01 | 中國鋼鐵股份有限公司 | 評估爐蕊透液性之方法 |
| CN106350627A (zh) * | 2016-09-22 | 2017-01-25 | 武汉钢铁股份有限公司 | 基于案例库的炉缸堆积诊断及处理方法 |
| CN106755672A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-05-31 | 本钢板材股份有限公司 | 监测高炉炉缸活性的炉缸工作活跃指数量化方法 |
| CN106834572A (zh) * | 2017-02-27 | 2017-06-13 | 本钢板材股份有限公司 | 监测高炉炉缸活性的炉缸活跃性指数量化方法 |
| CN106967860A (zh) * | 2017-03-27 | 2017-07-21 | 首钢京唐钢铁联合有限责任公司 | 一种高炉运行状态的诊断分析方法 |
| CN109596662A (zh) * | 2017-09-30 | 2019-04-09 | 上海梅山钢铁股份有限公司 | 一种检测焦炭热态粉化性能的方法 |
| CN108728600A (zh) * | 2018-09-06 | 2018-11-02 | 北京科技大学 | 一种检测高炉炉缸活跃性的系统、方法及装置 |
| CN109487023A (zh) * | 2018-12-25 | 2019-03-19 | 鞍钢集团朝阳钢铁有限公司 | 一种判断炉缸工作状态的方法 |
| CN110343794A (zh) * | 2019-07-15 | 2019-10-18 | 安徽工业大学 | 一种高炉炉缸活性的量化评价方法 |
| CN110343795A (zh) * | 2019-07-30 | 2019-10-18 | 安徽工业大学 | 一种高炉炉缸活性的量化表征方法 |
| CN110699503A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-01-17 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 高炉炉缸状态调整策略确定方法、装置及电子设备 |
| CN110752042A (zh) * | 2019-10-16 | 2020-02-04 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 高炉炉缸状态确定方法、装置及电子设备 |
| CN110699503B (zh) * | 2019-10-16 | 2021-04-30 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 高炉炉缸状态调整策略确定方法、装置及电子设备 |
| CN110752042B (zh) * | 2019-10-16 | 2022-03-11 | 广东韶钢松山股份有限公司 | 高炉炉缸状态确定方法、装置及电子设备 |
| CN111581598A (zh) * | 2020-04-09 | 2020-08-25 | 宣化钢铁集团有限责任公司 | 一种量化评估高炉下部工作状态的方法 |
| CN112111617A (zh) * | 2020-09-03 | 2020-12-22 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种定量评价高炉炉缸活跃指数的方法 |
| CN112111617B (zh) * | 2020-09-03 | 2022-03-11 | 中冶赛迪工程技术股份有限公司 | 一种定量评价高炉炉缸活跃指数的方法 |
| CN113528721A (zh) * | 2021-06-30 | 2021-10-22 | 包头钢铁（集团）有限责任公司 | 一种评价高炉炉缸活跃程度的建立方法 |
| CN114134262A (zh) * | 2021-08-03 | 2022-03-04 | 武汉钢铁有限公司 | 高炉工作状态的识别方法 |
| CN114703334A (zh) * | 2022-04-06 | 2022-07-05 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 钒钛矿高炉冶炼炉缸活跃性评价方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104388613B (zh) | 2016-06-29 |
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