CN104350339B - 利用非共沸制冷剂混合物的双蒸发器制冷系统 - Google Patents
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Abstract
一种双蒸发器制冷机设备包括压缩机、冷凝器、第一蒸发器、第二蒸发器和分隔部件，该分隔部件联接至冷凝器和第一蒸发器的输入端以及第二蒸发器的输入端并构造成将由冷凝器接收到的制冷剂流分隔成第一制冷剂流和第二制冷剂流。由分隔部件接收到的第一制冷剂流包括非共沸制冷剂混合物。第一蒸发器和第二蒸发器构造成基本上同时分别接收第一制冷剂流和第二制冷剂流。
Description
技术领域
本文中公开的主题涉及双蒸发器制冷机设备，并且更具体地涉及提高这种双蒸发器制冷机设备中的能量效率。
背景技术
许多制冷机设备基于蒸汽压缩制冷技术。在这种制冷技术中，制冷剂用作从待冷却的空间吸收并移除热量且将这些热量转移至其它位置用于排出的介质。
蒸发器是制冷系统的一部分，制冷剂经过该部分以吸收并移除正被冷却的隔室（例如，冷冻室或冷藏室）中的热量。一些制冷机设备被设计成具有两个单独的蒸发器，例如，一个用作制冷机的冷冻室中的蒸发器（即，冷冻蒸发器）并且另一个用作制冷机的冷藏室中的蒸发器（即，冷藏蒸发器）。
双蒸发器制冷系统与单个蒸发器制冷系统相比具有特定的优点。例如，许多双蒸发器系统均具有用于冷冻室和冷藏室的单独的制冷循环。大多数的双蒸发器系统具有独立的送风系统并且由此制冷机中的气流并不在两个隔室之间循环，这是因为它处于单个蒸发器制冷系统中。由此，通过在双蒸发器系统中具有独立的送风系统，来自存储在冷藏室中的食物的气味并不带到冷冻室中并随后处于在冷冻室中制成的冰块中，从而在消费冰块时导致令人不快的味道。
然而，已知大多数现有的双蒸发器制冷系统与单个蒸发器制冷系统相比是昂贵而更为复杂的。还已知这种现有的双蒸发器制冷系统在将运行从冷藏蒸发器切换至冷冻蒸发器时产生了循环损失。更进一步地，已知这种现有系统中的蒸发器是相对大的。这些缺点负面地影响了制冷系统处于其中的该设备的能量效率。
发明内容
如在本文中所述，本发明的示例性实施方案克服了本领域中已知的一个或多个缺点。
一个实施方案涉及一种双蒸发器制冷机设备。该设备包括：压缩机；冷凝器，该冷凝器包括第一部分和第二部分并构造成从压缩机接收包括非共沸制冷剂混合物的制冷剂流；第一蒸发器；第二蒸发器；和分离部件，该分离部件连接在冷凝器的第一部分与第二部分之间以从冷凝器的第一部分接收制冷剂流，并且构造成将由此接收到的制冷剂流分成第一制冷剂流和第二制冷剂流，该第一制冷剂流流至第一蒸发器，该第二制冷剂流经过冷凝器的第二部分流至第二蒸发器；和合并点，在所述合并点处，从第一蒸发器流出的第一制冷剂流和从第二蒸发器流出的第二制冷剂流在无需阀、泵或文氏管的情况下被结合。通过该结构，第一蒸发器和第二蒸发器基本上同时分别接收第一制冷剂流和第二制冷剂流，由此，两个蒸发器同时处于运行中。
另一实施方案涉及一种双蒸发器制冷机设备。该设备包括：压缩机；冷凝器，该冷凝器包括第一部分和第二部分并且构造成从压缩机接收包括非共沸制冷剂混合物的制冷剂流；冷冻蒸发器；冷藏蒸发器；和分离部件，该分离部件连接在冷凝器的第一部分与第二部分之间以从冷凝器的第一部分接收制冷剂流，并且构造成将由此接收到的制冷剂流分成冷藏制冷剂流和冷冻制冷剂流，该冷藏制冷剂流流至冷藏蒸发器，该冷冻制冷剂流经过冷凝器的第二部分流至冷冻蒸发器；和合并点，在所述合并点处，从所述冷藏蒸发器流出的所述冷藏制冷剂流和从所述冷冻蒸发器流出的所述冷冻制冷剂流在无需阀、泵或文氏管的情况下被结合。通过该结构，该冷冻蒸发器和冷藏蒸发器基本上同时分别接收冷冻制冷剂流和冷藏制冷剂流，由此，两个蒸发器同时处于运行中。
本发明的这些和其它实施方案将通过下面结合附图考虑的详细说明而变得明白。然而，将会明白的是，附图仅出于说明本发明而非作为对本发明的限制的定义的目的而设计，对于本发明的限制的定义应该参照所附权利要求进行说明。此外，附图无需按照比例绘制并且除非另有说明，否则它们仅意在概念性地示出本文中所述的结构和过程。
附图说明
在附图中：
图1是根据本发明的一个实施方案的制冷机的示意图。
图2是根据本发明的一个实施方案的双蒸发器制冷系统的示意图。
图3是示出了根据本发明的实施方案的双蒸发器制冷系统中的压力与焓之间的关系的示意图。
具体实施方式
下面将在诸如家用制冷机之类的制冷机设备的环境中描述本发明的实施方案中的一个或多个。然而，将会明白的是，本发明的实施方案并不意欲被限制成在家用制冷机中使用。相反，本发明的实施方案可适用于并用在任何其它适当的环境中，在该环境中，在双蒸发器系统的情况下提高能量效率会是合乎需要的。
图1示出了本发明的实施方案可在其内实施的示例性制冷机设备100。通常来说，制冷机具有冷冻室102和冷藏室(fresh food compartment)104。冷藏室通常将存储在其中的食物和产品维持在处于或低于约40华氏度的温度以便保存其中的物品，并且冷冻室通常将食物和产品维持在约32华氏度以下的温度以便冷冻其中的物品。
如上所述，在双蒸发器系统中，一个蒸发器用于冷却该冷冻室102并且另一个蒸发器用于冷却该冷藏室104。
尽管图1中的示例性制冷机100示出了处于并排构造中的冷冻室102和冷藏室104，但将会明白的是，其它构造也是已知的，例如顶部冷冻室（顶装式）构造和底部冷冻室（底装式）构造，在该顶部冷冻室构造中，冷冻室102位于冷藏室104的顶部上，在该底部冷冻室构造中，冷冻室102位于冷藏室104的下方。同样，当从前部观看制冷机100时，冷冻室102可设置在冷藏室104的右侧，这与图1中所示的设置在左侧的情况是相反的。
将会了解到的是，本发明的实施方案可在制冷机100中实施。然而，本发明的方法和设备并不意在被限制于在诸如图1中所绘的制冷机之类的制冷机中实施。即，具有创造性的方法和设备可在其它家用制冷机设备及非家用（例如，商用）制冷机设备中实施。此外，这种具有创造性的方法和设备可广泛地实施在任何适当的制冷系统中。
如上所述，现有的双蒸发器制冷系统通常顺序地运行冷冻蒸发器循环和冷藏蒸发器循环，即首先运行一个且随后运行另一个。如上所述，这种构造在将运行从冷藏蒸发器切换至冷冻蒸发器时产生循环损失，由此导致能量效率低下。
为了利用现有方法克服该问题及其它问题，本发明的实施方案提供了一种改良的制冷系统，该改良的制冷系统实现了通过利用双蒸发器系统可获得的更多的能源节省。即，本发明的实施方案提供了用于基本上同时冷却每一个隔室（冷冻室和冷藏室）的构造。该方法比在现有双蒸发器系统中可能的情况提供了更好的温度和湿度控制，在该现有双蒸发器系统中，未冷却的隔室中的温度和湿度梯度会是有问题的。
有利地，如将在一个或多个说明性实施方案的背景中所说明的那样，两个蒸发器的基本上同时运行使得制冷系统能够与利用现有的双蒸发器制冷系统的其它情形相比更为有效地运行。如将进一步说明的那样，一个或多个说明性实施方案将由不同制冷剂构成的非共沸混合物用作用于制冷系统的运行制冷剂。如已知，“非共沸混合物(zeotropicmixture)”是由（在相同压力下）沸点温度不同的两种或更多种制冷剂构成的混合物。因此，组分流体的浓度在液相和气相下是不同的。这些流体的特征在于温度滑移，该温度滑移意指沸点温度和冷凝温度在流体改变相时改变。这与流体的非共沸混合物形成对比，在该流体的非共沸混合物中，组分制冷剂的沸点温度和冷凝温度在给定压力下是相同的，并且组分的浓度在液相和气相下是相似的。
此外，所实现的是，新政府法规和消费者需求强烈地鼓励研发低能源消耗设备。本文中所描述的制冷系统以非常节省成本的方式降低了能源消耗，同时提供了从双蒸发器系统预期获得的所有益处。这些益处包括但不限于更好的食物保存、防止出现内部结露、并消除了隔室间的气味传递。
图2是根据本发明的一个实施方案的双蒸发器制冷系统的示意图，该双蒸发器制冷系统包括一个压缩机、一个冷凝器和两个蒸发器。将会明白的是，图2的双蒸发器制冷系统200可在图1中的制冷机100中实施。即，两个蒸发器中的一个用于冷却该冷冻室102并且另一个用于冷却该冷藏室104。
如所示，制冷系统200包括压缩机202；冷凝器204，该冷凝器204包括第一部分204a和第二部分204b；相分离部件206，该相分离部件206在该第一部分与该第二部分之间连接至冷凝器；一组减压装置207，这组减压装置207包括第一减压器208和第二减压器210；带有第一风扇213的冷冻蒸发器212；带有第二风扇215的冷藏蒸发器214；和制冷剂流合并点216。在该该说明性实施方案中，减压装置为毛细管，这些毛细管中的每一个均构造成与其相关联的制冷剂管线以本领域众所周知的常规方式处于热交换的关系中。
图2中所示的制冷系统200将循环制冷剂用作从待冷却的隔室吸收和移除热量并随后将该热量排出至其它位置的介质。制冷剂是在热循环中使用的可逆地经历从气体至液体的相变的化合物。如上所述，本发明的实施方案将制冷剂的非共沸混合物用作运行制冷剂。
不可燃的非共沸混合物可能主要包含氢氟烃。在并非不可燃的非共沸混合物中使用的制冷剂的示例包括但不限于R-134a、R245fa、R245ca和少量R-600、R-600a或R-1234yf。可在具有低全球变暖潜能值（GWP）的混合物中使用的制冷剂的示例包括R-600、R-600a、戊烷、R290和R-1234yf。低GWP混合物可能主要是碳氢化合物并且因此可能是可燃的。
如将在本文中的说明性实施方案中说明的那样，混合物百分比不同的制冷剂用在双蒸发器制冷系统中。下文中将给出多种说明性的非共沸混合物的示例。尽管特定的以前使用的制冷剂被逐步淘汰且被环境友好的化合物所替代，但将会明白的是，本发明的实施方案并不限于任何特定的制冷剂。
再次参照图2，制冷系统中的非共沸制冷剂混合物以通常所说的“过热蒸汽”的热力学状态进入压缩机202并且在压缩机202中被压缩至较高压力，从而同样导致了较高温度。离开压缩机202的热压缩蒸汽仍旧处于通常所说的“过热蒸汽”的热力学状态中，但它现在处于它可在可用冷却介质（例如环绕制冷机设备的环境空气）的温度下冷凝所处的温度和压力下。
在一个实施方案中，在温度为约117度（华氏）且压力为约114psia下，离开压缩机202的制冷剂混合物为约30%的R-134a和约70%的R-600a（即，百分比为30/70）。如所示，R-134a与R-600a相比为高温制冷剂，即，当处于同一压力下时，R-134a制冷剂从气体变回液体所处的温度高于R-600a从气体变回液体所处的温度。
热蒸汽混合物被引导至冷凝器204，在该冷凝器204中，通常来说，它通过在冷却空气流过冷凝器的盘管或管道的情况下流经该盘管或管道而被冷却并冷凝成液体。冷却空气可通常为制冷机在其中运行的房间中的空气。将会明白的是，冷凝器204是循环的非共沸制冷剂混合物将热量从该系统中排出且所排出的热量被空气带走的位置。
然而，根据本发明的实施方案，非共沸制冷剂混合物在冷凝器204中经由相分离部件206分离，该相分离部件206可以是相分离器或隔膜。该相分离器或隔膜将制冷剂分开成两个不同的制冷剂流，与其它流相比并且与进入冷凝器的制冷剂相比，每一个流都具有不同的R-134a与R-600a的百分比。
在说明性实施方案中，该相分离器是设置在大致居中通过该冷凝器的冷凝器制冷剂管线中的容器，在该容器中，流体的一部分是冷凝的液体且一部分是未冷凝的蒸汽，从而将冷凝器划分成第一部分204a和第二部分204b。该相分离器构造成使得通过该容器的制冷剂的速度是足够低的，使得液体层由于重力而形成在容器的底部并且蒸汽上升至容器的顶部。由此，更富有高温制冷剂（R-134a）的液相混合物被从冷凝器204的中间附近分离出来并传送至第二减压器210并随后传送至冷藏蒸发器214。容器中的蒸汽行进通过冷凝器204的第二部分204b，在该第二部分204b处，它冷凝成富有低温制冷剂（R-600a）的液相混合物，这些液相混合物在冷凝器204的端部处离开冷凝器并被传送至第一减压器208并随后传送至冷冻蒸发器212。
在说明性示例中，冷藏（fresh food, FF）制冷剂流经由相分离器在温度为约105度（华氏）且压力为约114psia下以约44.5%的R-134a和约55.5%的R-600a（即，百分比为44.5/55.5）离开冷凝器。冷冻（FZ）制冷剂流在温度为约94度（华氏）且压力为约114psia下以约15.5%的R-134a和约84.5%的R-600a（即，百分比为15.5/84.5）离开该冷凝器。
处于通常所说的“饱和液体”的热力学状态下的目的地为冷冻蒸发器212的冷凝的制冷剂混合物（FZ流）被传送至第一减压器208。该制冷剂在第一减压器208中经历压力降低。该压力降低导致一部分液态制冷剂的蒸发。较低压力将液体和蒸汽制冷剂混合物的温度降低成它比待制冷的封闭隔室的温度冷的情况。从第一减压器208，制冷剂混合物转至冷冻蒸发器（FZ）212（即，处于制冷机的冷冻室中的蒸发器）。
同样，目的地为冷藏蒸发器214的冷凝的制冷剂混合物（FF流）被传送至第二减压器210，在该第二减压器210中，它经历压力降低。从第二减压器210，制冷剂混合物转至冷藏蒸发器（FF）214（即，处于制冷机的冷藏室中的蒸发器）。由此，将会明白的是，制冷剂流几乎同时转至该系统中的两个蒸发器212和214，使得它们可几乎同时运行。
在待由蒸发器冷却的每一个隔室中，风扇（FZ中的213和FF中的215）使封闭隔室中的暖空气循环通过蒸发器的承载冷的制冷剂液体和蒸汽混合物的盘管或管道。暖空气使冷的制冷剂混合物的液体部分蒸发。同时，循环空气被冷却并由此将封闭隔室的温度降低至预期温度。将会明白的是，蒸发器是循环制冷剂吸收和移除热量的位置，该热量随后在冷凝器204中被排出并由在冷凝器中使用的水或空气输送至其它位置。尽管本文中所述的说明性实施方案既利用冷冻蒸发器风扇又利用冷藏蒸发器风扇，但将会明白的是，可将本领域中众所周知的自然通风或对流空气流构造代替冷藏风扇用于循环冷藏蒸发器上方的空气。
为了完成该制冷循环，制冷剂蒸汽作为“饱和蒸汽”离开每一个蒸发器。离开冷冻蒸发器212的制冷剂蒸汽流和离开冷藏蒸发器214的制冷剂蒸汽流被在气流合并点216处结合并传送回压缩机202。有利地，两个蒸发器中的制冷剂在相同的压力（在该示例中，处于约16磅/平方英寸绝对压强或psia）下蒸发。由此，来自两个蒸发器的吸入管线的合并可在无需诸如阀、泵或文氏管之类的任何专用装置或结构的情况下被简单地合并。随后重复该制冷剂FF/FZ循环。
制冷剂混合物被选择成提供预期的冷冻蒸发器蒸发温度。用于冷冻蒸发器212中的制冷剂的预期蒸发温度通常平均为约-10度（华氏）。这是用于零度冷冻设定值的典型蒸发温度。冷藏蒸发（214）温度不应超过约20度（华氏）以使得所需的蒸发器尺寸最小化。在一个说明性实施方案中，冷藏蒸发温度平均为约5.4度（华氏）。产生较温暖的冷藏蒸发器温度的混合物被预期成是更为有效的。
图3示出了一组三条压力焓曲线图302、304和306。曲线图302表示系统中的制冷剂混合物通过压缩机和冷凝器时的该制冷剂混合物；曲线图304表示通过高温蒸发器214的制冷剂混合物；并且曲线图306表示通过图2中的低温蒸发器216的制冷剂混合物。将会明白的是，这些曲线图的目的是定性表示以主要示出了该系统如何获得用于高温蒸发器和低温蒸发器的两个不同的蒸发温度。压力刻度对于图3中所示的三幅示意图（曲线图）中的每一个都是相同的。然而，焓刻度对于组分制冷剂的每一种浓度而言都是不同的。例如，遍及该循环，30% R-134a/70% R-600a混合物的焓小于15% R-134a/85% R-600a混合物的焓。恒温线同样也是不同的。
首先参照曲线图302，始于以五角星（标记为310）的点处，压缩机的入口处的制冷剂的混合是被充入到该系统中的制冷剂的混合。该制冷剂的压力在压缩机202（标记为311）中被提高并且制冷剂随后被传送至冷凝器204。当制冷剂被冷凝（表现为从311从右至左的运动）时，富有高温制冷剂的液体混合物形成并被分离开（206）且传送至高温蒸发器（214）。该混合以四角星（标记为312）描绘。该制冷剂的蒸发在曲线图304中被描绘成当流体在范围处于0至10℉的范围中的恒定温度下从饱和液体转变成饱和蒸汽时，遵循从312至310的线。其余的蒸汽制冷剂随后被转送至冷凝器204的第二半部，在该第二半部处，它被液化并被传送至低温蒸发器（212）。该混合被以锯齿符号（标记为316）描绘。该流体从饱和液体至饱和蒸汽的转变在曲线图306中被描绘成在范围处于-15至-5℉的范围中的恒定温度下遵循从316至310的线。制冷剂在进入压缩机202并重复该循环之前被结合（216）。
尽管图2和图3已经在上文中在非共沸制冷剂混合物（离开压缩机202的制冷剂混合物为约30%的R-134a和约70%的R-600a）的一个具体示例的背景下进行了说明，但将会了解到的是，本发明的替代实施方案可利用其它非共沸制冷剂混合物。
作为其它示例，在充注（即，离开压缩机202）时，不可燃的非共沸混合物可包括约33%的R-245fa、约66%的R-134a和约1%的丁烷。转至冷藏蒸发器（离开相分离部件206）的混合物为约44.83%的R-245fa、约54.6%的R-134a和约0.56%的丁烷，而转至冷冻蒸发器（离开相分离部件206）的混合物为约21.1%的R-245fa、约77.4%的R-134a和约1.4%的丁烷。
R-245ca可取代R-245fa以获得改良的性能。同样，R-1234yf可取代丁烷。
作为另一示例，在充注（即，离开压缩机202）时，低GWP非共沸混合物可包括约7%的戊烷、约36%的丁烷、约47%的异丁烷和约10%的丙烷。转至冷藏蒸发器（离开相分离部件206）的该混合物为约10.67%的戊烷、约39.32%的丁烷、约44.28%的异丁烷和约5.72%的丙烷，而转至冷冻蒸发器（离开相分离部件206）的该混合物为约3.33%的戊烷、约32.68%的丁烷、约49.72%的异丁烷和约14.28%的丙烷。
在本文中所述的实施方案中，非共沸制冷剂混合物接近冷藏蒸发器和冷冻蒸发器基本上同时接收制冷剂的位置，该系统以低得多的成本和低得多的复杂度提供从双蒸发器系统预期获得的所有益处。存在较少的元件，例如，无需阻尼器、制冷剂流量阀和止回阀。制冷系统的制造是更为简单的且是更能够反复进行的。当如在现有的双蒸发器系统中发生的那样在冷藏蒸发器与冷冻蒸发器之间切换制冷剂时，不存在循环损失。此外，分开的制冷剂流减少了对于大型蒸发器的需要，这是因为同时使用了两个蒸发器。与传统双蒸发器系统相比，小型蒸发器需要较小的内部容积。再进一步，该系统消除了利用非常短的冷藏冷却循环的问题，例如温度和湿度管理。
将会了解到的是，本领域技术人员将认识到可应用众所周知的换热和传热原理以确定本文中说明性地描述的多种组件的适当的尺寸和材料、及在给定本文中提供的具有创造性的教导的情况下对于多种应用和运行状况而言会是适当的制冷剂的流率。尽管本发明的方法和设备并不限于此，但本领域技术人员将认识到这种速率、尺寸和材料可被根据众所周知的换热和传热原理进行确定和选择。
将会进一步了解到的是，用于本文中所述的实施方案的温度控制可以本领域技术人员众所周知的常规方式实施。例如，冷却系统可构造成响应于冷藏室中的温度、冷冻室中的温度或通过这些温度的组合计算出的数值。更具体地，温度传感器监控每一个隔室中的温度。当该温度超过与用于该隔室的用户选择的设定点温度相关联的基准启动温度时，控制器将启动该压缩机。当温度降低成低于与该设定点温度相关联的基准关断温度时，关断该压缩机。当压缩机开启时，制冷剂循环通过两个蒸发器。可通过作为各个隔室中的温度的函数控制相关联的蒸发器风扇速度来实施附加控制。
将会进一步了解到的是，本文中所述的制冷系统可具有控制回路，该控制回路包括但不限于微型处理器（处理器），该微型处理器例如利用适当的软件或固件编程为实施如在本文中所述的一个或多个技术。在其它实施方案中，可利用ASIC（专用集成电路）或其它结构。本领域技术人员将熟悉制冷系统并且将使得本文中给定的教导能够作出并利用本发明的一个或多个实施方案；例如，通过利用适当的软件或固件对微型处理器进行编程以致使制冷系统执行本文中所述的说明性步骤。软件包括但不限于固件、常驻软件、微代码等。将会进一步明白的是，本文中所讨论的本发明的一个或多个特征中的部分或全部可被作为制品进行分配，该制品自身包括有形计算机可读可记录存储介质，该存储介质具有具体体现在其上的计算机可读代码装置。该计算机可读程序代码装置可与计算机系统或微型处理器协力运行，以执行所有的步骤或一些步骤以便执行本文中所讨论的方法或形成本文中所讨论的设备。通常来说，计算机可用介质可以是可记录介质（例如，软盘、硬盘驱动器、光盘、电可擦可编程只读存储器、或记忆卡）或者可以是传送介质（例如，包括光纤的网络、环球网、缆线、或利用时分多路存取、码分多路存取、或其它射频信道的无线信道）。可使用任何已知的或研发的可存储适于与计算机系统一起使用的信息的介质。计算机可读代码装置是用于使得计算机或处理器能够读取指令和诸如磁性介质上的磁变或光盘的表面上的高度变化之类的数据的任何机构。该介质可被分配在复合物理装置上。如在本文中所使用的那样，有形计算机可读可记录存储介质意在涵盖其示例在上文中阐述的可记录介质，但并不意在涵盖传送介质或非实体（disembodied）信号。微型处理器可包括和/或联接至适用的存储器。
此外，还将了解到的是，本发明的实施方案可在一个或多个微型处理器和计算机可读程序代码的控制下在电子系统中实施，如上所述，或者在机电系统中实施，在该机电系统中，运行和功能处于机械控制系统的实质性控制下，而非处于电子控制系统的实质性控制下。
由此，尽管已经将本发明的基本新颖的特征示出并描绘且指出为应用于本发明的示例性实施方案，但将会明白的是，在所示装置的形式和细节及它们的运行中的多种省略和替换和改变可由本领域技术人员在不背离本发明的精神的前提下作出。此外，显然其目的是，以基本上相同的方式执行基本上相同的功能以获得相同结果的那些元件和/或方法步骤的全部组合均处于本发明的范围内。此外，应该认识到的是，结合本发明的任何公开的形式或实施方案所示出和/或描述的结构和/或元件和/或方法步骤均可被作为设计选择的一般情况结合在任何其它公开或描述或建议的形式或实施方案中。因此，其目的是，它被限制成仅如由附于此的权利要求的范围所表示的那样。
Claims (14)
1.一种双蒸发器制冷机设备，包括：
压缩机；
冷凝器，所述冷凝器构造成从所述压缩机接收制冷剂流，所述冷凝器包括第一部分和第二部分，并且其中，从所述压缩机接收到的所述制冷剂流包括非共沸制冷剂混合物；
第一蒸发器；
第二蒸发器；
分离部件，所述分离部件连接在所述冷凝器的所述第一部分与所述第二部分之间以从所述冷凝器的所述第一部分接收制冷剂流，并且所述分离部件构造成将由此接收到的所述制冷剂流分成第一制冷剂流和第二制冷剂流，所述第一制冷剂流流至所述第一蒸发器，所述第二制冷剂流经过所述冷凝器的所述第二部分流至所述第二蒸发器；和
合并点，在所述合并点处，从所述第一蒸发器流出的所述第一制冷剂流和从所述第二蒸发器流出的所述第二制冷剂流在无需阀、泵或文氏管的情况下被结合，
由此，所述第一蒸发器和所述第二蒸发器基本上同时分别接收所述第一制冷剂流和所述第二制冷剂流。
2.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括选自如下的两种或更多种制冷剂：R-134a制冷剂、R-245fa制冷剂、R-245 ca制冷剂、R-1234yf制冷剂、戊烷、丁烷、异丁烷、和丙烷。
3.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括R-134a制冷剂和R-600a制冷剂。
4.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括R-134a制冷剂、R-245fa制冷剂和丁烷。
5.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括R-134a制冷剂、R-245fa制冷剂和R-1234yf制冷剂。
6.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括R-134a制冷剂、R-245ca制冷剂和丁烷。
7.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括R-134a制冷剂、R-245ca制冷剂和R-1234yf制冷剂。
8.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括戊烷、丁烷、异丁烷和丙烷。
9.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括第一制冷剂和第二制冷剂，当在同一压力下时，所述第一制冷剂从气体变化成液体所处的温度高于所述第二制冷剂从气体变化成液体所处的温度。
10.根据权利要求9所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，由所述分离部件产生的所述第一制冷剂流是富有所述第一制冷剂的液相混合物，而由所述分离部件产生的所述第二制冷剂流是富有所述第二制冷剂的液相混合物。
11.根据权利要求1所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，离开所述第一蒸发器的所述第一制冷剂流和离开所述第二蒸发器的所述第二制冷剂流合并以形成组合制冷剂流。
12.一种双蒸发器制冷机设备，包括：
压缩机；
冷凝器，所述冷凝器构造成从所述压缩机接收制冷剂流，并且所述冷凝器包括第一部分和第二部分，并且其中，从所述压缩机接收到的所述制冷剂流包括非共沸制冷剂混合物；
冷冻蒸发器；
冷藏蒸发器；
分离部件，所述分离部件连接在所述冷凝器的所述第一部分与所述第二部分之间以从所述冷凝器的所述第一部分接收制冷剂流，并且所述分离部件构造成将由此接收到的所述制冷剂流分开成冷藏制冷剂流和冷冻制冷剂流，所述冷藏制冷剂流流至所述冷藏蒸发器，所述冷冻制冷剂流经过所述冷凝器的所述第二部分流至所述冷冻蒸发器；和
合并点，在所述合并点处，从所述冷藏蒸发器流出的所述冷藏制冷剂流和从所述冷冻蒸发器流出的所述冷冻制冷剂流在无需阀、泵或文氏管的情况下被结合，
由此，所述冷冻蒸发器和所述冷藏蒸发器基本上同时分别接收所述冷冻制冷剂流和所述冷藏制冷剂流。
13.根据权利要求12所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，所述非共沸制冷剂混合物包括第一制冷剂和第二制冷剂，当在同一压力下时，所述第一制冷剂从气体变化成液体所处的温度高于所述第二制冷剂从气体变化成液体所处的温度。
14.根据权利要求13所述的双蒸发器制冷机设备，其特征在于，从所述分离部件接收到的所述冷藏制冷剂流是富有所述第一制冷剂的液相混合物，而从所述分离部件接收到的所述冷冻制冷剂流是富有所述第二制冷剂的液相混合物。
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