CN104313524A - 一种tc4-dt钛合金棒材的加工方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,包括以下步骤:一、对TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,得到第一锻坯;二、对第一锻坯进行中间锻造,得到第二锻坯;三、对第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;四、将棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材。采用本发明加工的TC4-DT钛合金棒材,其整体性能得到明显改善,其中延伸率较传统棒材可提高50%以上,断裂韧性较传统棒材可提高15%以上,能够更好地实现TC4-DT钛合金材料在强度、塑性、韧性方面的良好匹配。
Description
技术领域
本发明属于钛合金材料加工技术领域,具体涉及一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法。
背景技术
航空航天工业的发展必须依靠先进材料的推动,近年来随着断裂力学和损伤容限理论的发展,飞机构件的设计准则发生改变,目前高损伤容限钛合金成为钛合金的一个研究领域。众多的研究已经证明,钛合金经β锻造或者β热处理可获得高的损伤容限性能,即钛合金的片层组织具有高的断裂韧性和较低的裂纹扩展速率,但β锻造或β热处理由于获得粗大的片层组织从而使材料的塑性明显下降,因此为提高钛合金的损伤容限性能而不降低材料的塑性,亟需设计一种适合两相钛合金的加工方法。
传统的高损伤容限TC4-DT钛合金棒材的加工方法主要是通过β相区开坯锻造,最后在两相区锻造成棒材,然后再通过在β相区热处理获得片层组织,或者是通过在β相区进行开坯,并最终在β相区锻造成棒材,然后在β相区热处理获得片层结构。采用传统工艺获得的TC4-DT钛合金棒材可获得高的强度、断裂韧性和裂纹扩展速率,但合金塑性较差,不利于合金强度、塑性以及韧性的综合匹配。
因此,如何通过优化合金的加工工艺来获得综合性能较高的组织,达到合金强度、塑性、韧性的良好匹配,已成为TC4-DT钛合金加工的重要内容。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术的不足,提供一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法。采用该方法加工的TC4-DT钛合金棒材,其整体性能得到明显改善,能够更好地实现TC4-DT钛合金材料在强度、塑性、韧性方面的良好匹配。
为解决上述技术问题,本发明采用的技术方案是:一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,其特征在于,该方法包括以下步骤:
步骤一、对TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,得到第一锻坯;所述开坯锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分1~3火次完成,每火次开坯锻造的始锻温度均为β相变点以上100℃~200℃,每火次开坯锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃~100℃,所述开坯锻造的累积变形量为60%~80%;
步骤二、对步骤一中所述第一锻坯进行中间锻造,得到第二锻坯;所述中间锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分2~3火次完成,每火次中间锻造的始锻温度均为β相变点以上50℃~100℃,每火次中间锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃~100℃,所述中间锻造的累积变形量为50%~70%;
步骤三、对步骤二中所述第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;所述成形锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分1~2火次完成,每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上5℃~50℃,每火次成形锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃~80℃,所述成形锻造的累积变形量为60%~75%;
步骤四、将步骤三中所述棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材;所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下5℃~20℃的条件下保温30min~90min后空冷,然后在温度为500℃~600℃的条件下保温4h~8h后空冷。
上述的一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,其特征在于,步骤三中每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上10℃~30℃。
上述的一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,其特征在于,步骤四中所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下10℃的条件下保温60min后空冷,然后在温度为550℃的条件下保温6h后空冷。
本发明与现有技术相比具有以下优点:
1、本发明首先控制成形锻造的始锻温度在β相变点以上5~50℃范围内,并且控制终锻温度为β相变点之下50~80℃范围内,随后对棒坯进行β相变点以下5~20℃范围内的固溶处理以及500~600℃温度范围内的时效处理。通过上述锻制工艺,本发明能够保留一定的β相变点之上锻造的魏氏结构,结合β相变点以下的固溶时效处理,可使β晶粒内部的片层α粗化,具有一定的网篮结构。该组织在保证高强度、高断裂韧性的同时还可获得良好的塑性,较传统工艺获得的魏氏组织结构具有更好的综合性能,在保证合金强韧性的同时进一步提高合金的塑性。
2、采用本发明加工的TC4-DT钛合金棒材,其整体性能得到明显改善,其中延伸率较传统棒材可提高50%以上,断裂韧性较传统棒材可提高15%以上,能够更好地实现TC4-DT钛合金材料在强度、塑性、韧性方面的良好匹配。
下面结合实施例对本发明作进一步详细说明。
具体实施方式
实施例1
本实施例TC4-DT钛合金棒材的加工方法包括以下步骤:
步骤一、采用2500吨快锻机对规格为Ф320mm的TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,空冷后得到第一锻坯;所述开坯锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分一火次完成,开坯锻造的始锻温度为β相变点以上165℃,开坯锻造的终锻温度为β相变点以下70℃,开坯锻造的累积变形量为70%;本实施例加工得到的第一锻坯为截面直径为175mm的圆坯;
步骤二、采用2500吨快锻机对步骤一中所述第一锻坯进行中间锻造,空冷后得到第二锻坯;所述中间锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次中间锻造的始锻温度均为β相变点以上75℃,每火次中间锻造的终锻温度均为β相变点以下70℃,中间锻造的累积变形量为50%;本实施例加工得到的第二锻坯为截面边长为110mm的方坯;
步骤三、采用2500吨快锻机对步骤二中所述第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;所述成形锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分一火次完成,成形锻造的始锻温度为β相变点以上10℃,成形锻造的终锻温度为β相变点以下80℃,成形锻造的累积变形量为65%;本实施例加工得到的第三锻坯为截面边长为65mm的方坯;
步骤四、将步骤三中所述棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材;所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下10℃的条件下保温40min后空冷,然后在温度为550℃的条件下保温6h后空冷。
经本实施例加工而成的TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据见表1。
实施例2
本实施例TC4-DT钛合金棒材的加工方法包括以下步骤:
步骤一、采用2500吨快锻机对规格为Ф460mm的TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,空冷后得到第一锻坯;所述开坯锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次开坯锻造的始锻温度均为β相变点以上180℃,每火次开坯锻造的终锻温度均为β相变点以下80℃,开坯锻造的累积变形量为80%;本实施例加工得到的第一锻坯为截面直径为206mm的圆坯;
步骤二、采用2500吨快锻机对步骤一中所述第一锻坯进行中间锻造,空冷后得到第二锻坯;所述中间锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次中间锻造的始锻温度均为β相变点以上60℃,每火次中间锻造的终锻温度均为β相变点以下60℃,中间锻造的累积变形量为60%;本实施例加工得到的第二锻坯为截面边长为115mm的方坯;
步骤三、采用2500吨快锻机对步骤二中所述第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;所述成形锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上30℃,每火次成形锻造的终锻温度均为β相变点以下70℃,成形锻造的累积变形量为65%;本实施例加工得到的第三锻坯为截面直径为77mm的方坯;
步骤四、将步骤三中所述棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材;所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下5℃的条件下保温30min后空冷,然后在温度为600℃的条件下保温4h后空冷。
经本实施例加工而成的TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据见表1。
实施例3
本实施例TC4-DT钛合金棒材的加工方法包括以下步骤:
步骤一、采用1600吨油压机对规格为Ф460mm的TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,空冷后得到第一锻坯;所述开坯锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分一火次完成,开坯锻造的始锻温度为β相变点以上200℃,开坯锻造的终锻温度为β相变点以下100℃,开坯锻造的变形量为60%;本实施例加工得到的第一锻坯为截面直径为290mm的圆坯;
步骤二、采用1600吨油压机对步骤一中所述第一锻坯进行中间锻造,空冷后得到第二锻坯;所述中间锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次中间锻造的始锻温度均为β相变点以上100℃,每火次中间锻造的终锻温度均为β相变点以下100℃,火次中间锻造的累积变形量为70%;本实施例加工得到的第二锻坯为截面边长为140mm的方坯;
步骤三、采用1600吨油压机对步骤二中所述第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;所述成形锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上50℃,每火次成形锻造的终锻温度均为β相变点以下80℃,成形锻造的累积变形量为75%;本实施例加工得到的第三锻坯为截面边长为70mm的方坯;
步骤四、将步骤三中所述棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材;所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下20℃的条件下保温90min后空冷,然后在温度为500℃的条件下保温8h后空冷。
经本实施例加工而成的TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据见表1。
实施例4
本实施例TC4-DT钛合金棒材的加工方法包括以下步骤:
步骤一、采用1600吨油压机对规格为Ф280mm的TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,空冷后得到第一锻坯;所述开坯锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分三火次完成,开坯锻造的始锻温度均为β相变点以上100℃,每火次开坯锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃,开坯锻造的累积变形量为60%;本实施例加工得到的第一锻坯为截面直径为177mm的圆坯;
步骤二、采用1600吨油压机对步骤一中所述第一锻坯进行中间锻造,空冷后得到第二锻坯;所述中间锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分三火次完成,每火次中间锻造的始锻温度均为β相变点以上50℃,每火次中间锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃,火次中间锻造的累积变形量为50%;本实施例加工得到的第二锻坯为截面边长为110mm的方坯;
步骤三、采用1600吨油压机对步骤二中所述第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;所述成形锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分两火次完成,每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上5℃,每火次成形锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃,火次成形锻造的累积变形量为60%;本实施例加工得到的第三锻坯为截面边长为70mm的方坯;
步骤四、将步骤三中所述棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材;所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下5℃的条件下保温30min后空冷,然后在温度为600℃的条件下保温4h后空冷。
经本实施例加工而成的TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据见表1。
对比例1
本对比例采用传统的β相变点以下的成形锻造工艺。本对比例TC4-DT钛合金棒材的加工方法与实施例1的不同之处在于:步骤三中每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以下55℃。
经本对比例加工而成的TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据见表1。
对比例2
本对比例采用传统的β相变点以上的固溶热处理工艺。本对比例TC4-DT钛合金棒材的加工方法与实施例1的不同之处仅在于:步骤四中进行固溶热处理的温度为β相变点以上20℃。
经本对比例加工而成的TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据见表1。
表1 TC4-DT钛合金棒材的性能测试数据
从表1可以看出,与对比例1和对比例2的传统工艺相比,采用本发明加工的TC4-DT钛合金棒材,其整体性能得到明显改善,其中延伸率可提高50%以上,断裂韧性可提高15%以上,能够更好地实现TC4-DT钛合金材料在强度、塑性、韧性方面的良好匹配。
以上所述,仅是本发明的较佳实施例,并非对本发明作任何限制。凡是根据发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效变化,均仍属于本发明技术方案的保护范围内。
Claims (3)
1.一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,其特征在于,该方法包括以下步骤:
步骤一、对TC4-DT钛合金铸锭进行开坯锻造,得到第一锻坯;所述开坯锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分1~3火次完成,每火次开坯锻造的始锻温度均为β相变点以上100℃~200℃,每火次开坯锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃~100℃,所述开坯锻造的累积变形量为60%~80%;
步骤二、对步骤一中所述第一锻坯进行中间锻造,得到第二锻坯;所述中间锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分2~3火次完成,每火次中间锻造的始锻温度均为β相变点以上50℃~100℃,每火次中间锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃~100℃,所述中间锻造的累积变形量为50%~70%;
步骤三、对步骤二中所述第二锻坯进行成形锻造,得到棒坯;所述成形锻造采用反复镦粗和拔长的锻造方式,共分1~2火次完成,每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上5℃~50℃,每火次成形锻造的终锻温度均为β相变点以下50℃~80℃,所述成形锻造的累积变形量为60%~75%;
步骤四、对步骤三中所述棒坯进行热处理,得到TC4-DT钛合金棒材;所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下5℃~20℃的条件下保温30min~90min后空冷,然后在温度为500℃~600℃的条件下保温4h~8h后空冷。
2.根据权利要求1所述的一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,其特征在于,步骤三中每火次成形锻造的始锻温度均为β相变点以上10℃~30℃。
3.根据权利要求1所述的一种TC4-DT钛合金棒材的加工方法,其特征在于,步骤四中所述热处理的具体过程为:将棒坯先在温度为β相变点以下10℃的条件下保温60min后空冷,然后在温度为550℃的条件下保温6h后空冷。
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