CN104233031B - 一种高强适焊性微合金化az91镁合金及制备方法 - Google Patents
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Abstract
一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法,在合金中添加Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化,其制备方法包括下述步骤:按设计的镁合金组分配比,分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金,以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂进行熔炼,在保护气氛下浇铸;得到铸锭最后,将铸锭进行均匀化处理后进行道一次变形量为75-80%,变形速率为9.0-1-9.2-1热轧变形,得到高强适焊性AZ91镁合金。本发明工艺方法简单、操作方便,通过微合金化和高应变变形,可以大幅度的提高AZ91镁合金的力学性能和焊接性能;为制备高强适焊性超细晶镁合金薄板,提供了一种切实可行的途径。
Description
技术领域
本发明涉及一种高强适焊性镁合金及制备方法,特别是指一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金及制备方法,属于镁合金制备技术领域。
背景技术
AZ91镁合金的质量百分组成是Al8.3-9.3,Zn0.35-1.0,Mn0.15-0.50,Si<0.01,Cu<0.03,Ni<0.002,Fe<0.005,余量为Mg;其应用范围非常广泛,但其焊接性能较低,由于AZ91镁合金含有大量的低熔点的第二相β-Mg17Al12,在焊接的过程中,容易产生液化裂纹,通过改进焊接工艺的措施已经无法避免该裂纹的产生。业内通常通过改善材料成分的方式提高AlZ91系镁合金的焊接性能,但AZ91镁合金本身合金含量高,进一步添加合金元素反而会降低材料的力学性能,若添加过量的稀土元素则无法固溶到基体中,所以通过单纯的添加合金元素和稀土元素来提高AZ91镁合金的力学性能具有一定的瓶颈和局限性。因此,如何有效提高AZ91镁合金的力学性能和焊接性能,成为业内迫切希望解决的问题。
发明内容
本发明的目的在于克服现有技术之不足而提供一种组分配比合理、工艺方法简单、操作方便的高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,本发明通过微合金化和高应变变形,可以大幅度的提高AZ91镁合金的力学性能和焊接性能。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金,包括下述组分,按质量百分比组成:
Al8.3-9.3,
Zn0.35-1.0,
Mn0.15-0.50,
Si0.01-0.1,
Ca0.1-0.3,
Y0.3-0.5,余量为Mg,杂质总量≤0.04;优选的:Ca含量为0.15-0.25,Y含量为0.35-0.45;更优选:Ca含量为0.18-0.22,Y含量为0.38-0.42。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,包括下述步骤:
第一步:熔铸
按设计的镁合金组分配比,分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金,以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂,先将纯Mg熔化,然后依次将纯Al、纯Zn、单质Si、Mg-Ca、Mg-Y中间合金加入Mg熔体中熔化后,在SO2保护气氛下浇铸;得到铸锭;所述RJ-2熔剂为连云港市竞生新材料有限公司生产,产品型号为RJ-2;
第二步:热轧变形
将第二步得到的铸锭进行均匀化处理后加热至415℃-420℃均温,进行一道次热轧变形,得到高强适焊性AZ91镁合金。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,合金熔化温度为750℃-780℃。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,所述均匀化处理是将铸锭加热至415℃-420℃,保温20h-24h后,出炉空冷至室温;加热时,为防止剧烈氧化,需在铸锭上覆盖细沙。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,所述热轧变形的变形量为75-80%,变形速率为9.0-1-9.2-1。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,所述热轧变形在轧机上进行,轧辊规格为Φ360Х600,轧辊转速为430mm·s-1。
本发明一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,纯Mg中Mg的质量百分含量≥99.9%,纯Al中Al的质量百分含量≥99.5%,纯Zn中Zn的质量百分含量≥99.9%。
本发明由于采用上述工艺方法,在AZ91镁合金中添加合金元素和稀土元素的基础上,对板材进行高应变轧制,当向AZ91镁合金中添加(0.2%%Ca+0.4%%Y)后,铸态合金的晶粒由120μm左右降为100μm左右,经过高应变轧制后,(AZ91-0.2%Ca-0.4%Y)镁合金晶粒尺寸由100μm左右变为6μm左右;可以大幅度的提高AZ91镁合金的力学性能和焊接性能。其机理简述于下:
在AZ91镁合金中添加Ca和Y后,组织中第二相尺寸明显变细,组织更为细小,加入Ca和Y后,组织中灰色条状的离异共晶β-Mg17Al12相明显减少,第二相的体积分数明显增多,同时形成了亮白色的Al2Ca相,机体中形成了细小块状的Al2Y相,这些第二相使得离异共晶β-Mg17Al12相由粗大状变成网状形式,即加入Ca和Y后,一方面使的β-Mg17Al12相的数量减少,另一方面使的合金晶粒尺寸减少。添加Ca元素以后,生成的Al2Ca相,均匀化固溶处理后,基本上固溶到基体中,可以大幅度提高合金的抗拉强度;添加Y合金以后,生成Al2Y相,均匀化固溶处理后,在晶内和晶界上仍然存在,这样,一方面可以细化晶粒,提高合金的抗拉强度,但另一方面,也割裂了合金基体,使抗拉强度有所降低。本发明采用同时添加Ca和Y,两者的复合协调作用,可以有效的提高合金的抗拉强度。特别是随后进行的大变形量的高速应变,可以有效细化晶粒,进一步提高材料的力学性能焊接性能。单纯的添加合金元素和热轧变形可以细化晶粒,调控第二相的析出和分布,但是过多的添加合金元素,会使得镁合金在焊接凝固过程中,增大凝固区间,增大焊缝区焊接裂纹的出现,降低镁合金材料的焊接性能。单纯的添加稀土元素,也可以细化晶粒,但是由于稀土元素在镁合金中的溶解度很低,过多的添加稀土元素反而会降低材料的性能,所以复合添加稀土元素和合金元素,既可以细化晶粒,又可以控制焊接的凝固区间,减少焊缝区的焊接裂纹,提高焊接接头的质量。高应变轧制可以可以进一步细化晶粒,提高焊接母材的质量和力学性能。
结果表明,在AZ91镁合金中复合添加0.2%Ca和0.4%Y,通过固溶处理和高应变速率轧制技术(由10mm直接轧制为2mm),制备高强适焊性超细晶镁合金薄板。0.2%Ca和0.4%Y的添加,可以有效的细化晶粒,可以减少板材的焊接凝固区间;固溶可以有效的使第二相Al2Y和Al2Ca固溶到基体之中,高应变速率轧制可以细化晶粒,提高母材的力学性能。通过上述研究,本发明可以制备出高强适焊性超细晶镁合金薄板。
综上所述,本发明工艺方法简单、操作方便,通过微合金化和高应变变形,可以大幅度的提高AZ91镁合金的力学性能和焊接性能;为制备高强适焊性超细晶镁合金薄板,提供了一种切实可行的途径。
附图说明:
附图1为铸态AZ91镁合金合金相图,放的倍率为32,晶粒大小为120μm。
附图2为本发明实施例2制备的微合金化AZ91-0.2%Ca-0.4%Y镁合金铸态金相图,放的倍率为100,晶粒大小为100μm。
附图3为本发明实施例2制备的微合金化AZ91-0.2%Ca-0.4%Y镁合金高应变轧制态的金相图,放的倍率为500,晶粒大小为5μm。
具体实施方式:
实施例1
按镁合金组分配比为:
Al | Zn | Mn | Si | Ca | Y | Mg |
9 | 0.6 | 0.3 | 0.1 | 0.1 | 0.3 | 余量. |
分别取工业纯Mg(99.9%)、纯Al(99.5%)、纯Zn(99.9%)、Mg-20%Ca、Mg-25.63%Y以及单质Si,在电阻炉中使用坩埚熔炼。熔炼前,所有的工具需先进行干燥处理,熔炼过程中,以连云港市竞生新材料有限公司生产的(RJ-2)熔剂作为覆盖剂和精炼剂,熔炼温度为750℃,熔炼时,先添加Mg块,待Mg块熔化后依次加入Zn、Al、Mn、Si,为防止中间合金烧损,最后加入中间合金Mg-20%Ca及Mg-25.63%Y,将所有原材料加入后,熔体静置15min,精炼5min,最后再静置15min,待熔渣和熔体分离后,进行浇铸,浇铸的过程中,熔体保持平缓流动,严禁断流,浇铸全程采用SO2气氛保护。
对铸锭均匀化处理,把铸锭放在箱式电阻炉中,418℃,加热20h,为防止剧烈氧化,需在铸锭上覆盖细沙。均匀化处理后,在轧机上对铸锭进行单道次高速率轧制,将10mm厚的铸锭一道次直接轧制为2mm。轧前放在箱式电阻炉中,420℃,加热10min,轧辊规格为Φ360Х600,轧辊转速为430mm·s-1。
本实施例制备的AZ91-0.1%Ca-0.3%Y镁合金的的最大抗拉强度为314MPa,延伸率为18.62%.
本实施例采用厚为2mm的AZ91镁合金固态板材作为焊接母材,焊板的尺寸为10mm*10mm*2mm,焊接的激光电流为6A,焊接速度为5.5m/min,焊接的离焦量为Zf=0,焊接以后,采用线切割方式在焊接母材及焊件上截取拉伸试样,按照美国材料试验学会的标准ASTM-A370确定焊接接头的力学性能,AZ91-0.1%Ca-0.3%Y镁合金抗拉强度为290.6Mpa。
对比例1-1
按实施例1的方法制备AZ91-0.1%Ca镁合金,其最大抗拉强度为302.6MPa,延伸率为17.71%;
采用实施例1同样的焊接工艺条件及检测方法对焊接件进行检测,焊接接头的力学性能为:抗拉强度为276.21Mpa。
对比例1-2
按实施例1的方法制备AZ91-0.3%Y镁合金最大抗拉强度为298.5MPa,延伸率为17.86%;
采用实施例1同样的焊接工艺条件及检测方法对焊接件进行检测,焊接接头的力学性能为:抗拉强度为271.16Mpa。
实施例2
按镁合金组分配比为:
Al | Zn | Mn | Si | Ca | Y | Mg |
9 | 0.6 | 0.3 | 0.1 | 0.2 | 0.4 | 余量. |
分别取工业纯Mg(99.9%)、纯Al(99.5%)、纯Zn(99.9%)、Mg-20%Ca、Mg-25.63%Y以及单质Si,在电阻炉中使用坩埚熔炼。熔炼前,所有的工具需先进行干燥处理,熔炼过程中,以连云港市竞生新材料有限公司生产的(RJ-2)熔剂作为覆盖剂和精炼剂,熔炼温度为750℃,熔炼时,先添加Mg块,待Mg块熔化后依次加入Zn、Al、Mn、Si,为防止中间合金烧损,最后加入中间合金Mg-20%Ca及Mg-25.63%Y,将所有原材料加入后,熔体静置15min,精炼5min,最后再静置15min,待熔渣和熔体分离后,进行浇铸,浇铸的过程中,熔体保持平缓流动,严禁断流,浇铸全程采用SO2气氛保护。
对铸锭均匀化处理,把铸锭放在箱式电阻炉中,418℃,加热20h,为防止剧烈氧化,需在铸锭上覆盖细沙。均匀化处理后,在轧机上对铸锭进行单道次高速率轧制,将10mm厚的铸锭一道次直接轧制为2mm。轧前放在箱式电阻炉中,420℃,加热10min,轧辊规格为Φ360Х600,轧辊转速为430mm·s-1。
本实施例制备的AZ91-0.2%Ca-0.4%Y镁合金的的最大抗拉强度为339MPa,延伸率为21.97%.
本实施例采用厚为2mm的AZ91镁合金固态板材作为焊接母材,焊板的尺寸为10mm*10mm*2mm,焊接的激光电流为6A,焊接速度为5.5m/min,焊接的离焦量为Zf=0,焊接以后,采用线切割方式在焊接母材及焊件上截取拉伸试样,按照美国材料试验学会的标准ASTM-A370确定焊接接头的力学性能,AZ91-0.2%Ca-0.4%Y镁合金抗拉强度为307.6MPa.
对比例2-1
按实施例1的方法制备AZ91-0.2%Ca镁合金,其最大抗拉强度为313MPa,延伸率为22.27%;
采用实施例1同样的焊接工艺条件及检测方法对焊接件进行检测,焊接接头的力学性能为:抗拉强度为287.3Mpa。
对比例2-2
按实施例1的方法制备AZ91-0.4%Y镁合金最大抗拉强度为317MPa,延伸率为19.2%;
采用实施例1同样的焊接工艺条件及检测方法对焊接件进行检测,焊接接头的力学性能为:抗拉强度为282.9Mpa。
实施例3
按镁合金组分配比为:
Al | Zn | Mn | Si | Ca | Y | Mg |
9 | 0.6 | 0.3 | 0.1 | 0.3 | 0.5 | 余量. |
分别取工业纯Mg(99.9%)、纯Al(99.5%)、纯Zn(99.9%)、Mg-20%Ca、Mg-25.63%Y以及单质Si,在电阻炉中使用坩埚熔炼。熔炼前,所有的工具需先进行干燥处理,熔炼过程中,以连云港市竞生新材料有限公司生产的(RJ-2)熔剂作为覆盖剂和精炼剂,熔炼温度为750℃,熔炼时,先添加Mg块,待Mg块熔化后依次加入Zn、Al、Mn、Si,为防止中间合金烧损,最后加入中间合金Mg-20%Ca及Mg-25.63%Y,将所有原材料加入后,熔体静置15min,精炼5min,最后再静置15min,待熔渣和熔体分离后,进行浇铸,浇铸的过程中,熔体保持平缓流动,严禁断流,浇铸全程采用SO2气氛保护。
对铸锭均匀化处理,把铸锭放在箱式电阻炉中,418℃,加热20h,为防止剧烈氧化,需在铸锭上覆盖细沙。均匀化处理后,在轧机上对铸锭进行单道次高速率轧制,将10mm厚的铸锭一道次直接轧制为2mm。轧前放在箱式电阻炉中,420℃,加热10min,轧辊规格为Φ360Х600,轧辊转速为430mm·s-1。
本实施例制备的AZ91-0.3%Ca-0.5%Y镁合金的的最大抗拉强度为338MPa,延伸率为18.82%.
本方案采用厚为2mm的AZ91镁合金固态板材作为焊接母材,焊板的尺寸为10mm*10mm*2mm,焊接的激光电流为6A,焊接速度为5.5m/min,焊接的离焦量为Zf=0,焊接以后,采用线切割方式在焊接母材及焊件上截取拉伸试样,按照美国材料试验学会的标准ASTM-A370确定焊接接头的力学性能,AZ91-0.3%Ca-0.5%Y镁合金抗拉强度为296.7Mpa。
对比例3-1
按实施例1的方法制备AZ91-0.3%Ca镁合金,其最大抗拉强度为305MPa,延伸率为17.82%;
采用实施例1同样的焊接工艺条件及检测方法对焊接件进行检测,焊接接头的力学性能为:抗拉强度为280.1Mpa。
对比例3-2
按实施例1的方法制备AZ91-0.5%Y镁合金最大抗拉强度为309MPa,延伸率为16.3%;
采用实施例1同样的焊接工艺条件及检测方法对焊接件进行检测,焊接接头的力学性能为:抗拉强度为277.3Mpa。
比较以上实施例1-3与对比例1-3所得到的焊头力学性能指标可知:同时采用Ca、Y对AZ91镁合金进行微合金化得到的合金,其焊接性能得到明确提升,可有效改善镁合金的焊接性能,为制备高强适焊性超细晶镁合金薄板,提供了一种行之有效的途径。
Claims (5)
1.一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,包括下述步骤:
第一步:熔铸
按设计的镁合金组分配比,分别取Mg、Al、Zn的纯金属、单质Si以及Mg-Ca、Mg-Y中间合金,以RJ-2熔剂作为覆盖剂和精炼剂,先将纯Mg熔化,然后依次将纯Al、纯Zn、单质Si、Mg-Ca、Mg-Y中间合金加入Mg熔体中熔化后,在SO2保护气氛下浇铸;得到铸锭;所述RJ-2熔剂为连云港市竞生新材料有限公司生产,产品型号为RJ-2;
所述AZ91镁合金,包括下述组分,按质量百分比组成:
Al8.3-9.3,
Zn0.35-1.0,
Mn0.15-0.50,
Si0.01-0.1,
Ca0.1-0.3,
Y0.3-0.5,余量为Mg,杂质总量≤0.04;
第二步:热轧变形
将第二步得到的铸锭进行均匀化处理后加热至415℃-420℃均温,进行一道次变形量为75-80%的热轧变形,得到高强适焊性AZ91镁合金。
2.根据权利要求1所述的一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,其特征在于:合金熔化温度为750℃-780℃。
3.根据权利要求1所述的一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,其特征在于:所述均匀化处理是将铸锭加热至415℃-420℃,保温20h-24h后,出炉空冷至室温;加热时,为防止剧烈氧化,需在铸锭上覆盖细沙。
4.根据权利要求1所述的一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,其特征在于:所述热轧变形在轧机上进行,轧辊规格为Φ360Х600,轧辊转速为430mm·s-1。
5.根据权利要求1所述的一种高强适焊性微合金化AZ91镁合金的制备方法,其特征在于:纯Mg中Mg的质量百分含量≥99.9%,纯Al中Al的质量百分含量≥99.5%,纯Zn中Zn的质量百分含量≥99.9%。
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