CN104209487A - 一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法 - Google Patents
一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104209487A CN104209487A CN201410449134.1A CN201410449134A CN104209487A CN 104209487 A CN104209487 A CN 104209487A CN 201410449134 A CN201410449134 A CN 201410449134A CN 104209487 A CN104209487 A CN 104209487A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- casting
- titanium
- shell
- vacuum
- titanium alloy
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
Abstract
本发明公开的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，具体包括型壳制备、在真空凝壳炉内进行熔炼及离心浇注、清理型壳以及去除铸造浇道和铸件表面污染层、对铸件进行热等静压处理、补焊以及对补焊后的铸件进行修磨和真空去应力退火这七个步骤，本发明的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法解决了现有的离心铸造由于组炉方式、整体浇注方法不合理使得钛合金零件缺陷多以及成品率低的问题。本发明的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法能够浇注出成品率高的钛及钛合金铸件，并且浇注的承压零件不需单独设计补缩冒口，避免了由于清理补缩冒口而造成破坏铸件表面质量，浇注过程中不需采用大的“金属压头”实现铸造填充，极大的节省了原材料。
Description
技术领域
本发明属于钛合金铸造技术领域，具体涉及一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法。
背景技术
钛及钛合金以其优异的性能广泛应用于航空、航天、化工、医疗等众多领域，钛及钛合金铸造的产品也日益受到众多行业的使用，从而逐步取代原先的产品材料。
钛及钛合金密度稍高于铝，远低于钢、铁、铜等金属。根据金属密度、熔点、化学性质的不同，在铸造过程中，金属铝可以采用压铸的方式实现，而钢、铁、铜等金属可以采用大气下单组型壳重力铸造的方式实现。由于钛合金在液体状态下不能与空气接触，否则将会出现严重氧化现象，影响钛合金整体性能，所以在熔炼、铸造过程只能采用真空熔炼铸造方式实现。钛合金在真空状态下，采用重力方式浇注，由于材料密度小，在浇注过程中必须采用大的“金属压头”进行铸造，严重浪费原材料，且铸造效果也不太理想。而且对一些薄壁零件更容易产生铸件大面积未能铸满、造成零件报废等问题，由此带来的经济损失非常严重；对一些厚壁承压零件无法增加补缩冒口，造成铸造缺陷比较大，经热等静压后，铸件需要进行大面积补焊、修整，严重影响工作效率。对一些较大的铸造缺陷，热等静压也无法解决铸件内部缺陷问题，并且由于零件形状的不规则，有些缺陷处根本无法补焊，最终导致铸件报废。
因此，钛及钛合金的离心铸造如果整体浇注方法、组炉方式不合理，对厚壁零件只能稍微改善铸造缺陷，但是对很多薄壁零件依然会产生不能完全铸满的现象，造成零件报废，成品率低等问题。因此，采用合理的离心铸造工艺对提高钛合金非回转体薄壁零件、复杂结构零件铸造成品率以及大幅度减少并减小承压零件的铸造缺陷意义重大。
发明内容
本发明的目的在于提供一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，解决了现有的钛及钛合金离心铸造过程中存在的由于组炉方式、整体浇注方法不合理使得钛合金零件缺陷多以及成品率低的问题。
本发明所采用的技术方案是：一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，具体包括如下步骤：
第一步，选择铸造浇道，在组树时将蜡模均匀地粘接在浇道上，然后将粘接好的蜡模进行型壳模型的制作再经过脱蜡、焙烧处理后得到型壳；
第二步，将焙烧好的型壳在不低于950℃的温度中取出，选择偶数个型壳对称摆放到圆柱形筒体的型壳工装中，然后向型壳工装中倒入Al2O3耐火球填充进行型壳固定，最后盖上型壳工装的上盖将其装入真空凝壳炉中进行熔炼；
第三步，在原料熔炼结束前三分钟启动离心盘，熔炼结束后在5s内进行离心浇注，浇注完成后离心盘继续转动5min～7min后停止，待铸件温度冷却到300℃以下出炉；
第四步，将第三步中出炉的铸件的型壳清理完毕，然后依次去除铸造浇道、去除铸件表面污染层得到铸件产品；
第五步，对第四步中得到的铸件产品进行热等静压处理并随炉冷却至300℃以下出炉；
第六步，对经过热等静压处理后的铸件产品的缺陷进行补焊；
第七步，对补焊后的铸件产品的焊接处表面及铸造浇道进行修磨，然后进行真空去应力退火，最终得到合格的钛或钛合金成品。
本发明的特点还在于，
第一步中铸造浇道为“土”字形浇道或者“⊥”字形浇道。
第二步中倒入型壳工装中的Al2O3耐火球的温度在500℃，其直径在7mm～9mm之间。
真空凝壳炉内的真空度为6.7×10-1Pa～6.7×100Pa，熔炼电流不小于24000A，熔炼过程中单位电流密度为0.65～0.75。
第三步中离心盘根据铸件壁厚的不同选择不同的转速：
对于薄壁铸件，离心盘的转速为320r/min～350r/min；
对于非薄壁铸件，离心盘的转速不小于200r/min；
其中，薄壁铸件的壁厚不大于3mm，非薄壁铸件的壁厚大于3mm。
第四步中去除浇道的方法为氧气—乙炔火焰切割法或砂轮片切割法，去除铸件表面污染层的方法为喷砂处理，喷砂气压为0.6MPa。
热等静压针对工业纯钛的热等静压温度为850℃，压力为100MPa～120MPa，时间为2.0h～2.5h；
热等静压针对ZTC4的热等静压温度为920℃，压力为100MPa～120MPa，时间为2.0h～2.5h。
第六步中补焊的具体过程为：将需要补焊的部位和焊丝用丙酮或酒精清洗干净，然后根据铸件产品的尺寸大小选择真空下焊接或大气下焊接，真空下焊接时在真空氩弧焊箱中对铸件产品进行补焊，真空氩弧焊箱抽真空至6.5Pa以下时冲入氩气直至真空氩弧焊箱中的压力达到一个标准大气压时进行焊接；大气下焊接时则进行氩气保护。
第七步真空去应力退火的真空度保持在6.7×10-3Pa～6.7×10-2Pa之间。
本发明的有益效果是：本发明的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法解决了现有的钛及钛合金离心铸造过程中存在的由于组炉方式、整体浇注方法不合理使得钛合金零件缺陷多以及成品率低的问题。本发明的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法能够浇注出成品率较高的钛及钛合金铸件，并且浇注的承压零件不需单独设计补缩冒口，避免了由于清理补缩冒口而造成破坏铸件表面质量，浇注过程中不需采用大的“金属压头”实现铸造填充，极大的节省了钛合金原材料。
具体实施方式
下面结合具体实施方式对本发明进行详细说明。
实施例1
本实施例采用离心浇注整体铸造的方法制备Ti-6Al-4V钛合金框体铸件，具体包括以下步骤：
第一步，选择“⊥”字形浇道，在组树时将1个蜡模粘接在浇道上，然后对蜡模进行型壳模型的制作，再经过脱蜡、焙烧处理后得到型壳；
第二步，将焙烧好的型壳在950℃的温度中取出，根据熔炼的钛合金的重量和工装空间位置，确定型壳摆放数量为4个并将其对称摆放到圆柱形筒体的型壳工装中，型壳摆放完毕后，将加热到500℃、直径为7mm的Al2O3耐火球倒入型壳工装中填充进行型壳固定，最后盖上型壳工装的上盖将其装入真空凝壳炉中进行熔炼；
第三步，保持真空凝壳炉的真空度6.7×10-1Pa～6.7×100Pa，熔炼电流为24000A，单位电流密度为0.65，根据原料的质量和真空凝壳炉的熔炼速率算出完全熔炼需要的时候并在熔炼结束前三分钟开动离心盘，离心盘的转速调节在260r/min，熔炼结束后在5s内进行浇注，浇注完成后离心盘继续转动5min后停止，待铸件温度冷却到300℃出炉；
第四步，清理第三步中出炉铸件的型壳，用氧气—乙炔火焰切割方法去除铸件浇道，用喷砂方法去除钛合金铸件表面污染层，得到铸件产品，喷砂气压为0.6Mpa；
第五步，对第四步中经过处理的铸件进行热等静压处理，具体热等静压的参数为：温度920℃，压力100MPa，时间2.0小时，结束热等静压处理后随炉冷却至300℃出炉；
第六步，热等静压后对铸件缺陷进行补焊，将需要补焊部位及附近用丙酮清洗干净，焊丝也用丙酮清洗，选择大气下补焊并充分进行氩气保护，补焊完毕后继续通氩气保护，直到铸件冷却为止；
第七步，对补焊后的铸件的焊接处进行表面修磨和铸造浇道修磨，然后进行真空去应力退火，其真空度保持在6.7×10-3Pa，最终获得合格的Ti-6Al-4V钛合金框体铸件。
本实施例的Ti-6Al-4V钛合金框体铸件，铸件总长度535mm，总宽度390mm，总高度150mm，铸件壁厚6mm，加强筋壁厚4mm，单重为18kg，每次浇注铸件组炉数量为4个，成品率100％。钛合金液体能够实现在复杂结构的型壳中充分填充均匀。经热等静压处理后补焊工作量小，提高生产效率。浇注过程中不需采用大的“金属压头”实现铸造填充，极大的节省了钛合金原材料。
实施例2
本实施例采用离心浇注整体铸造的方法浇注用于出口国外的工业纯钛四通阀门，具体包括以下步骤：
第一步，选择“⊥”字形浇道，在组树时将蜡模均匀粘接在浇道上，然后对粘接好的蜡模进行型壳模型的制作，再经过脱蜡、焙烧处理后得到型壳；
第二步，将焙烧好的型壳在970℃的温度中取出，根据熔炼的纯钛的重量和工装空间位置，确定型壳摆放数量为6个并将其对称摆放到圆柱形筒体的型壳工装中，型壳摆放完毕后，将加热到500℃、直径为8mm的Al2O3耐火球倒入型壳工装中填充进行型壳固定，最后盖上型壳工装的上盖将其装入真空凝壳炉中进行熔炼；
第三步，保持真空凝壳炉的真空度为6.7×10-1Pa～6.7×100Pa，熔炼电流为26000A，单位电流密度为0.7，根据原料的质量和真空凝壳炉的熔炼速率算出完全熔炼需要的时候并在熔炼结束前三分钟开动离心盘，离心盘的转速调节在200r/min，熔炼结束后在5s内进行浇注，浇注完成后离心盘继续转动6min后停止，待铸件温度冷却到270℃时出炉；
第四步，清理第三步中出炉铸件的型壳，用氧气—乙炔火焰切割方法去除铸件浇道，用喷砂方法去除钛合金铸件表面污染层，喷砂气压为0.6Mpa，得到铸件产品；
第五步，对第四步中经过处理的铸件进行热等静压处理，具体热等静压的参数为：温度850℃，压力110MPa，时间2.2小时，结束热等静压处理后随炉冷却至260℃出炉；
第六步，热等静压后对铸件缺陷进行补焊，将需要补焊部位及附近用酒精清洗干净，焊丝也用酒精清洗，选择在真空氩弧焊箱中对铸件进行补焊，真空氩弧焊箱抽真空至6.5Pa时充入氩气，当真空氩弧焊箱氩气压力达到一个标准大气压时进行焊接；
第七步，对补焊后的铸件的焊接处进行表面修磨和铸造浇道修磨，然后进行真空去应力退火，其真空度保持在2.4×10-2Pa，最终获得合格的工业纯钛四通阀门铸件。
本实施例最终制得的用于出口国外的工业纯钛四通阀门铸件，铸件最薄壁厚5mm，最厚壁厚22mm，单重为6kg，每次浇注铸件组炉数量为12个，成品率100％。浇注的铸件不需单独设计补缩冒口，避免了由于清理补缩冒口而造成破坏铸件表面质量的现象。经热等静压处理后补焊工作量小，提高生产效率。浇注过程中不需采用大的“金属压头”实现铸造填充，极大的节省了钛合金原材料。
实施例3
本实施例采用离心浇注整体铸造的方法制造Ti-6Al-4V高尔夫球头铸件，具体包括以下步骤：
第一步，选择“土”字形浇道，在组树时将蜡模均匀粘接在浇道上，然后对粘接好的蜡模进行型壳模型的制作，再经过脱蜡、焙烧处理后得到型壳；
第二步，将焙烧好的型壳在960℃的温度中取出，根据熔炼的钛合金的重量和工装空间位置，确定型壳摆放数量为8个并将其对称摆放到圆柱形筒体的型壳工装中，型壳摆放完毕后，将加热到500℃、直径为9mm的Al2O3耐火球倒入型壳工装中填充进行型壳固定，最后盖上型壳工装的上盖将其装入真空凝壳炉中进行熔炼；
第三步，保持真空凝壳炉的真空度为6.7×10-1Pa～6.7×100Pa，熔炼电流为25000A，熔炼电流密度为0.75，根据原料的质量和真空凝壳炉的熔炼速率算出完全熔炼需要的时候并在熔炼结束前三分钟开动离心盘，离心盘的转速调节在330r/min，熔炼结束后在5s内进行浇注，浇注完成后离心盘继续转动7min后停止，待铸件温度冷却到270℃时出炉；
第四步，清理第三步中出炉铸件的型壳，用氧气—乙炔火焰切割方法去除铸件浇道，并修磨多余浇道，用0.6Mpa气体喷砂方法去除钛合金铸件表面污染层，得到合格的Ti-6Al-4V高尔夫球头铸件；
根据对钛及钛合金铸件质量要求的不同，其具体的制备步骤也有差异，对于航空、航天、军用钛合金铸件和出口国外的钛合金铸件需要进行热等静压处理以及真空去应力退火处理，而对于一般民用的钛及钛合金铸件则不需要进行热等静压处理及真空去应力退火处理。
本实施例制得的Ti-6Al-4V高尔夫球头铸件，铸件壁厚为0.8mm，单重为160g，每次浇注铸件组炉数量为96个，浇注成品率达到90％以上。浇注过程中不需采用大的“金属压头”实现铸造填充，极大的节省了钛合金原材料。
Claims (9)
1.一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，具体包括如下步骤：
第一步，选择铸造浇道，在组树时将蜡模均匀地粘接在浇道上，然后将粘接好的蜡模进行型壳模型的制作再经过脱蜡、焙烧处理后得到型壳；
第二步，将焙烧好的型壳在不低于950℃的温度中取出，选择偶数个型壳对称摆放到圆柱形筒体的型壳工装中，然后向型壳工装中倒入Al2O3耐火球填充进行型壳固定，最后盖上型壳工装的上盖将其装入真空凝壳炉中进行熔炼；
第三步，在原料熔炼结束前三分钟启动离心盘，熔炼结束后在5s内进行离心浇注，浇注完成后离心盘继续转动5min～7min后停止，待铸件温度冷却到300℃以下出炉；
第四步，将第三步中出炉的铸件的型壳清理完毕，然后依次去除铸造浇道、去除铸件表面污染层得到铸件产品；
第五步，对第四步中得到的铸件产品进行热等静压处理并随炉冷却至300℃以下出炉；
第六步，对经过热等静压处理后的铸件产品的缺陷进行补焊；
第七步，对补焊后的铸件产品的焊接处表面及铸造浇道进行修磨，然后进行真空去应力退火，最终得到合格的钛或钛合金成品。
2.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述第一步中铸造浇道为“土”字形浇道或者“⊥”字形浇道。
3.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述第二步中倒入型壳工装中的Al2O3耐火球的温度为500℃，其直径在7mm～9mm之间。
4.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述真空凝壳炉内的真空度为6.7×10-1Pa～6.7×100Pa，熔炼电流不小于24000A，熔炼过程中单位电流密度为0.65～0.75。
5.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述第三步中离心盘根据铸件壁厚的不同选择不同的转速：
对于薄壁铸件，离心盘的转速为320r/min～350r/min；
对于非薄壁铸件，离心盘的转速不小于200r/min；
其中，薄壁铸件的壁厚不大于3mm，非薄壁铸件的壁厚大于3mm。
6.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述第四步中去除浇道的方法为氧气—乙炔火焰切割法或砂轮片切割法，去除铸件表面污染层的方法为喷砂处理，喷砂气压为0.6MPa。
7.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述热等静压针对工业纯钛的热等静压温度为850℃，压力为100MPa～120MPa，时间为2.0h～2.5h；
所述热等静压针对ZTC4的热等静压温度为920℃，压力为100MPa～120MPa，时间为2.0h～2.5h。
8.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述第六步中补焊的具体过程为：将需要补焊的部位和焊丝用丙酮或酒精清洗干净，然后根据铸件产品的尺寸大小选择真空下焊接或大气下焊接，真空下焊接时在真空氩弧焊箱中对铸件产品进行补焊，真空氩弧焊箱抽真空至6.5Pa以下时冲入氩气直至真空氩弧焊箱中的压力达到一个标准大气压时进行焊接；
大气下焊接时则进行氩气保护。
9.如权利要求1所述的一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法，其特征在于，所述第七步真空去应力退火的真空度保持在6.7×10-3Pa～6.7×10-2Pa之间。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410449134.1A CN104209487B (zh) | 2014-09-04 | 2014-09-04 | 一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410449134.1A CN104209487B (zh) | 2014-09-04 | 2014-09-04 | 一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104209487A true CN104209487A (zh) | 2014-12-17 |
| CN104209487B CN104209487B (zh) | 2016-03-16 |
Family
ID=52091617
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410449134.1A Active CN104209487B (zh) | 2014-09-04 | 2014-09-04 | 一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104209487B (zh) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108044315A (zh) * | 2017-12-13 | 2018-05-18 | 安徽宝泰特种材料有限公司 | 一种大口径双金属复合耐蚀无缝管材的制造方法 |
| CN109986040A (zh) * | 2017-12-29 | 2019-07-09 | 沈阳铸造研究所有限公司 | 一种防止大型复杂钛合金铸件变形的工艺方法 |
| CN110732650A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-31 | 贵州安吉航空精密铸造有限责任公司 | 一种真空凝壳炉离心浇注工装和钛合金离心浇注工艺 |
| CN111185573A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-05-22 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种薄壁复杂结构钛合金铸件的熔炼浇注方法 |
| CN114393178A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-04-26 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 一种制动轮壳铸件的静压铸造工艺 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN2459116Y (zh) * | 2001-01-04 | 2001-11-14 | 秦升益 | 组合式离心铸造铸型 |
| CN1509828A (zh) * | 2002-12-25 | 2004-07-07 | 中国科学院金属研究所 | 一种钛铝基合金汽车排气阀的制备方法 |
| JP2008254052A (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Daido Castings:Kk | Ｔｉ合金鋳造品の製造方法 |
| CN101564763A (zh) * | 2009-05-15 | 2009-10-28 | 哈尔滨工业大学 | 钛铝基合金飞机发动机叶片的熔模精密铸造方法 |
| CN102049484A (zh) * | 2009-11-06 | 2011-05-11 | 望城县日明特种铸造厂 | 消失模离心铸造方法 |
| CN102229018A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-11-02 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种适合TiAl基合金材料自身连接的氩弧焊方法 |
| CN102274940A (zh) * | 2011-07-13 | 2011-12-14 | 临清市中远精铸有限责任公司 | 一种用于水玻璃熔模铸造的离心浇注方法 |
-
2014
- 2014-09-04 CN CN201410449134.1A patent/CN104209487B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN2459116Y (zh) * | 2001-01-04 | 2001-11-14 | 秦升益 | 组合式离心铸造铸型 |
| CN1509828A (zh) * | 2002-12-25 | 2004-07-07 | 中国科学院金属研究所 | 一种钛铝基合金汽车排气阀的制备方法 |
| JP2008254052A (ja) * | 2007-04-06 | 2008-10-23 | Daido Castings:Kk | Ｔｉ合金鋳造品の製造方法 |
| CN101564763A (zh) * | 2009-05-15 | 2009-10-28 | 哈尔滨工业大学 | 钛铝基合金飞机发动机叶片的熔模精密铸造方法 |
| CN102049484A (zh) * | 2009-11-06 | 2011-05-11 | 望城县日明特种铸造厂 | 消失模离心铸造方法 |
| CN102229018A (zh) * | 2011-04-28 | 2011-11-02 | 中国航空工业集团公司北京航空材料研究院 | 一种适合TiAl基合金材料自身连接的氩弧焊方法 |
| CN102274940A (zh) * | 2011-07-13 | 2011-12-14 | 临清市中远精铸有限责任公司 | 一种用于水玻璃熔模铸造的离心浇注方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN108044315A (zh) * | 2017-12-13 | 2018-05-18 | 安徽宝泰特种材料有限公司 | 一种大口径双金属复合耐蚀无缝管材的制造方法 |
| CN109986040A (zh) * | 2017-12-29 | 2019-07-09 | 沈阳铸造研究所有限公司 | 一种防止大型复杂钛合金铸件变形的工艺方法 |
| CN110732650A (zh) * | 2019-10-18 | 2020-01-31 | 贵州安吉航空精密铸造有限责任公司 | 一种真空凝壳炉离心浇注工装和钛合金离心浇注工艺 |
| CN111185573A (zh) * | 2019-12-31 | 2020-05-22 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种薄壁复杂结构钛合金铸件的熔炼浇注方法 |
| CN111185573B (zh) * | 2019-12-31 | 2021-06-01 | 西安西工大超晶科技发展有限责任公司 | 一种薄壁复杂结构钛合金铸件的熔炼浇注方法 |
| CN114393178A (zh) * | 2022-01-26 | 2022-04-26 | 安徽合力股份有限公司合肥铸锻厂 | 一种制动轮壳铸件的静压铸造工艺 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104209487B (zh) | 2016-03-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN104209487B (zh) | 一种钛及钛合金离心铸造整体浇注的方法 | |
| CN106077507B (zh) | 一种汽车水冷电机壳铸件的铸造模及铸造工艺 | |
| CN102019401B (zh) | 一种小型钛合金或钛铝合金复杂铸件的铸造成形方法 | |
| CN104999037B (zh) | 一种用于薄壁筒状零件的浇注系统及其精密铸造成型方法 | |
| CN105170947B (zh) | 一种两层以上金属复合管坯的制备方法 | |
| CN102689161B (zh) | 7075铝合金异截面大型环件的液态模锻轧制复合成形方法 | |
| CN115896471B (zh) | 一种tc17钛合金铸锭熔炼方法 | |
| CN107570686A (zh) | 一种新能源大型储能飞轮电机外壳铸造模具及其工艺方法 | |
| CN103691886A (zh) | 一种缸盖的金属模浇铸方法 | |
| CN106966569A (zh) | 一种镶铸仿型镍芯的合金铸铁玻璃模具及其制造方法 | |
| CN104259441A (zh) | 内置冷芯和顶置电磁场铸造大型钢锭的方法 | |
| CN102689156B (zh) | Gh4169高温合金异截面大型环件液态模锻轧制复合成形方法 | |
| CN105414534A (zh) | 钢铜双金属铸造加工工艺 | |
| CN107405681B (zh) | 用于制造涡轮机部件、坯件以及最终部件的方法 | |
| CN107812887A (zh) | 筒状薄壁不锈钢连接件防缩松铸造工艺 | |
| CN101921988A (zh) | 一种硅基合金旋转靶材及其制备方法 | |
| CN101590511A (zh) | 一种生产锆及锆合金泵、阀精密铸件的工艺方法 | |
| CN201442085U (zh) | 钛合金导弹舱体定向凝固铸造设备 | |
| CN102861895A (zh) | 超大型薄壁复杂零件压铸工艺 | |
| CN102689155B (zh) | 铝合金异截面大型环件的液态模锻轧制复合成形方法 | |
| CN113403491B (zh) | 一种高温合金的生产方法 | |
| CN109986029A (zh) | 水泵泵体熔模铸造工艺 | |
| CN110090916A (zh) | 一种核主泵壳体铸造过程中表面缺陷的控制方法 | |
| CN111185573B (zh) | 一种薄壁复杂结构钛合金铸件的熔炼浇注方法 | |
| CN105618701B (zh) | 一种耐磨钢件的精密铸造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| C56 | Change in the name or address of the patentee | ||
| CP02 | Change in the address of a patent holder |
Address after: 710089 No. twenty-five Renmin West Road, Yanliang District, Shaanxi, Xi'an Patentee after: Zhang Yongtao Address before: High tech Zone BaoTi middle road 721006 Shaanxi city of Baoji Province, No. 78 Patentee before: Zhang Yongtao |