CN104087733B - 1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法 - Google Patents
1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104087733B CN104087733B CN201410304817.8A CN201410304817A CN104087733B CN 104087733 B CN104087733 B CN 104087733B CN 201410304817 A CN201410304817 A CN 201410304817A CN 104087733 B CN104087733 B CN 104087733B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- forging
- blade
- room temperature
- minutes
- incubated
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Landscapes
- Forging (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明公开了一种1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其步骤为:先将1Cr10Co6MoVNb钢锭在900℃~1150℃温度区间内制坯、成形,得到叶片锻件;再将加热至700~750℃保温30分钟,随炉冷却至350℃,再空冷至室温;再加热至800~900℃保温30分钟,缓冷至室温;将上述叶片锻件加热至780~850℃进行校正;再缓慢加热至700~750℃保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温;再加热至1150~1200℃保温30分钟,油冷至室温;将上述叶片锻件加热至610~640℃保温120分钟,缓冷至室温,重复两次。该方法能够保证叶片锻件的形状、尺寸,提高其力学性能。该方法主要用于航空发动机转子叶片的成形。
Description
技术领域
本发明属于不锈钢的热加工领域,特别是涉及了一种1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法。
背景技术
1Cr10Co6MoVNb钢是一种马氏体型不锈钢,具有较高的热强性、热稳定性和抗氧化性,并具有良好的疲劳强度、抗蠕变性能,具有较低的缺口敏感性,能够在较高的温度下使用,通常用于制造航空发动机高压压气机盘、转子叶片、隔圈及密封圈等重要零部件。
1Cr10Co6MoVNb钢对冷却速度较为敏感,锻后,对1Cr10Co6MoVNb钢叶片冷却时,即使空冷,也会发生马氏体转变,由于叶片表面和心部的冷却速度不同,马氏体转变也不是同时发生,造成组织应力与冷却时的温度应力叠加而产生较大的变形,使叶片尺寸超差而报废。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种通过热处理消除锻后1Cr10Co6MoVNb钢叶片锻件中的组织应力和温度应力后,再对其进行热校形,来实现1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,该方法能够保证1Cr10Co6MoVNb钢叶片锻件的形状、尺寸,提高其力学性能
为解决上述技术问题,本发明所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其技术方案包括以下步骤:
(1)将1Cr10Co6MoVNb钢锭加热至1150℃,并在900℃~1150℃温度区间内自由锻制坯、模锻成形,空冷至室温,得到叶片锻件。
(2)将上述叶片锻件装入加热炉中,缓慢加热至700~750℃,保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温。
(3)将上述叶片锻件加热至800~900℃,保温30分钟,缓冷至室温。
(4)将上述叶片锻件加热至780~850℃,热透后,置于锻造模具中进行校正,并在空气中冷却。
(5)将上述叶片锻件装入加热炉中,缓慢加热至700~750℃,保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温。
(6)将上述叶片锻件加热至1150~1200℃,保温30分钟,油冷至室温。
(7)将上述叶片锻件加热至610~640℃保温120分钟,缓冷至室温,重复两次。
所述步骤(2)和步骤(5)随炉冷却时,冷却速度为≤20℃/h。
与现有技术相比,本发明的有益效果如下:
本发明所述的1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,当1Cr10Co6MoVNb钢叶片锻件经步骤(1)成形后,经过步骤(2)退火处理消除了锻后冷却过程中产生的组织应力和温度应力,再经过步骤(3)的中间热处理能够有效地控制叶片锻件在后续加热或冷却过程中的马氏体转变,使叶片锻造经步骤(4)校形后,仅存在很小的应力,该应力不足以是叶片锻件发生变形,而且该应力经过步骤(5)的退火处理能够完全被消除。叶片锻件经步骤(6)的淬火和步骤(7)的两次回火处理后,能够获得较好的力学性能和硬度。
经测试,该方法成形的1Cr10Co6MoVNb钢叶片锻件,其室温拉伸性能为:抗拉强度为1140~1180MPa(大于设计使用的1090MPa);屈服强度为1000~1020MPa(大于设计使用的960MPa);延伸率为22%~28%(大于设计使用的16%);端面收缩率为68%~72%(大于设计使用的64%)。
经测试,该方法成形的1Cr10Co6MoVNb钢叶片锻件,其硬度为:338~342Kgf/mm2(大于设计使用的335Kgf/mm2)。
具体实施方式
实施本发明所述的1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,需要提供高温加热炉、压力机、机械手等设备。具体实施方式如下:
1Cr10Co6MoVNb钢的主要化学元素含量(重量百分比)为:含C量0.06%~0.11%、含Mn量0.60%~1.15%、含Si量0.10%~0.70%、含Cr量9.80%~11.20%、含Ni量0.20%~0.80%、含Mo量0.50%~1.00%、含V量0.10%~0.35%、含Nb量0.20%~0.45%、含Co量5.00%~7.00%、含B量0.004%~0.012%、含N量0.010%~0.35%、含S量≤0.020%、含P量≤0.020%、余量为Fe。
1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形工艺步骤如下:
首先,将1Cr10Co6MoVNb钢锭加热至1150℃,并在900℃~1150℃温度区间内自由锻制坯、模锻成形,空冷至室温,得到叶片锻件。
对所述叶片锻件进行退火去应力,其步骤为:将所述叶片锻件缓慢加热至720℃,保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温,随炉冷却时的冷却速度为20℃/h。
对所述叶片锻件进行中间处理,其步骤为:将所述叶片锻件加热至825℃,保温30分钟,缓冷至室温。
对叶片锻件进行热校正,其步骤为:将所述叶片锻件加热至810℃,热透后,置于锻造模具中进行校正,并在空气中冷却。
对校正后的叶片锻件进行退火热处理,其步骤为:将所述叶片锻件装入加热炉中,缓慢加热至720,保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温,随炉冷却时的冷却速度为20℃/h。
对叶片锻件进行淬火热处理,其步骤为:将上述叶片锻件加热至1170℃,保温30分钟,油冷至室温。
对淬火后的叶片锻件进行两次回火热处理,其步骤为:将上述叶片锻件加热至625℃保温120分钟,缓冷至室温,重复两次。
Claims (7)
1.一种1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,包括以下步骤:
(1)将1Cr10Co6MoVNb钢锭加热至1150℃,并在900℃~1150℃温度区间内自由锻制坯、模锻成形,空冷至室温,得到叶片锻件;
(2)将上述叶片锻件装入加热炉中,缓慢加热至700~750℃,保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温;
(3)将上述叶片锻件加热至800~900℃,保温30分钟,缓冷至室温;
(4)将上述叶片锻件加热至780~850℃,热透后,置于锻造模具中进行校正,并在空气中冷却;
(5)将上述叶片锻件装入加热炉中,缓慢加热至700~750℃,保温30分钟后,随炉冷却至350℃,再空冷至室温;
(6)将上述叶片锻件加热至1150~1200℃,保温30分钟,油冷至室温;
(7)将上述叶片锻件加热至610~640℃保温120分钟,缓冷至室温,重复两次。
2.根据权利要求1所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,所述步骤(2)和步骤(5)的加热温度为720℃。
3.根据权利要求1所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,所述步骤(3)的加热温度为825℃。
4.根据权利要求1所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,所述步骤(4)的加热温度为810℃。
5.根据权利要求1所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,所述步骤(6)的加热温度为1170℃。
6.根据权利要求1所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,所述步骤(7)的加热温度为625℃。
7.根据权利要求1所述1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法,其特征在于,所述步骤(2)和步骤(5)的随炉冷却速度为≤20℃/h。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410304817.8A CN104087733B (zh) | 2014-06-30 | 2014-06-30 | 1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410304817.8A CN104087733B (zh) | 2014-06-30 | 2014-06-30 | 1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104087733A CN104087733A (zh) | 2014-10-08 |
CN104087733B true CN104087733B (zh) | 2016-08-24 |
Family
ID=51635490
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410304817.8A Active CN104087733B (zh) | 2014-06-30 | 2014-06-30 | 1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104087733B (zh) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102102163A (zh) * | 2009-12-18 | 2011-06-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种马氏体不锈钢及其制造方法 |
CN102994715A (zh) * | 2012-11-26 | 2013-03-27 | 西安航空动力股份有限公司 | 一种控制0Cr17Ni4Cu4Nb材料锻造叶片变形的方法 |
-
2014
- 2014-06-30 CN CN201410304817.8A patent/CN104087733B/zh active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102102163A (zh) * | 2009-12-18 | 2011-06-22 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种马氏体不锈钢及其制造方法 |
CN102994715A (zh) * | 2012-11-26 | 2013-03-27 | 西安航空动力股份有限公司 | 一种控制0Cr17Ni4Cu4Nb材料锻造叶片变形的方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104087733A (zh) | 2014-10-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN105483586B (zh) | 一种提高tc18钛合金组织性能的锻造方法 | |
CN104451082B (zh) | 一种平均晶粒尺寸小于100nm的304奥氏体不锈钢的制备方法 | |
CN106854733B (zh) | 一种14Cr17Ni2不锈钢大锻件的制造工艺 | |
CN104084513B (zh) | 1Cr10Co6MoVNb钢的开坯锻造方法 | |
CN107254642A (zh) | 一种马氏体时效不锈钢及其制备方法 | |
CN101525726A (zh) | 用做超临界汽轮机叶片或螺栓的耐热钢材料及其制备方法 | |
CN102925657A (zh) | 一种中碳合金钢轴承环件轧制形变淬火复合强化方法 | |
CN103350179A (zh) | C250马氏体时效钢低压涡轮轴的锻造成形方法 | |
CN109136765A (zh) | 一种热作模具钢及其制备方法 | |
CN103642996A (zh) | 一种合金钢锻件的制造方法和热处理方法 | |
CN103350180A (zh) | C250马氏体时效钢风扇轴的锻造成形方法 | |
CN108441613B (zh) | 一种时效硬化型塑料模具钢防白点控制方法 | |
CN103667612A (zh) | 热处理桥壳的方法和制造桥壳的方法 | |
CN106755791A (zh) | 马氏体不锈钢1Cr13盘条的退火工艺 | |
US8377235B2 (en) | Process for forming steel | |
CN104818432B (zh) | 一种用于汽轮机组转子的合金材料及其制备方法 | |
CN107794348A (zh) | 一种提高Cr12MoV钢综合性能的热处理工艺 | |
CN104099456A (zh) | 9Cr18MoV钢锻件的锻造及热处理方法 | |
CN105940135A (zh) | 地热发电用涡轮转子材料及其制造方法 | |
CN107299203A (zh) | 一种锻件的热处理方法 | |
CN104087733B (zh) | 1Cr10Co6MoVNb钢叶片的成形方法 | |
CN108715986B (zh) | 一种通过调节织构来提高奥氏体镍钛基形状记忆合金室温塑性的方法 | |
CN114182067B (zh) | 一种马氏体耐热不锈钢异型锻件锻造及热处理方法 | |
CN105112625B (zh) | 一种压水堆核电站屏蔽泵叶轮锻件的制造方法 | |
CN106148848A (zh) | 一种用作汽轮机转子的高性能耐热钢材料及其制备方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant |