CN104079029A - 电能回馈型电池充放电与分容设备 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种电能回馈型电池充放电与分容设备，包括：Buck-Boost双向变换器，用于对直流电压进行升压、降压处理，提供电池充放电的恒流恒压；双向隔离型开关电源，用于对直流电压进行升压、降压处理；双向DC/AC变流器，用于对电压进行直流与交流之间的变换；控制电路，用于监控所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器。采用本发明，既可实现对电池的恒流充电，又可将电池放电电能回馈至电网，实现能量再生利用，采用双向隔离型开关电源，提高电能利用率，达到节电的效果，并通过高频隔离变压器实现电气隔离，充电时，采用高频同步整流，提高效率，提高网侧功率因数、减少谐波含量等危害能质量的因素。
Description
技术领域
本发明涉及电力电子领域，尤其涉及一种电能回馈型电池充放电与分容设备。
背景技术
随着国民经济的迅猛发展和科学技术的不断进步，基于蓄电池供电或以蓄电池作为后备电源的电源系统应用越来越普遍。如电动机车，电力系统的直流电源系统，通信、铁道、地铁、机场、消防等领域的直流不间断电源系统和交流不间断系统（UPS）都需要大量使用各种蓄电池。
电池化成，即对电池反复进行充电、放电，是电池生产过程中的一个重要环节，电能回馈型电池充放电与分容设备是电池化成的主要设备。
由于技术及成本因素，目前电池化成设备的充放电方式为：充电过程采用传统线性恒流源，充电拓扑结构比较简单，同时采用不可控整流会给电网带来各种降低电能质量的因素，造成网侧功率因数低、谐波含量大，产生大量电网污染源，污染电网；放电过程采用电阻或功率半导体器件发热耗电，以致产生大量热量，造成能源资源的浪费，并需要安装大量高功率空调来降温，消耗大量的电能，整机效率低，无电能回馈装置。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于，提供一种结构简单的电能回馈型电池充放电与分容设备，既可实现对电池的恒流充电，又可将电池放电电能回馈至电网，实现能量再生利用。
本发明所要解决的技术问题还在于，提供一种电能回馈型电池充放电与分容设备，采用双向隔离型开关电源，提高电能利用率，达到节电的效果，并利用高频隔离变压器实现电气隔离。
本发明所要解决的技术问题还在于，提供一种电能回馈型电池充放电与分容设备，采用高频同步整流实现充电，提高效率，提高网侧功率因数、减少谐波含量等危害能质量的因素。
为了解决上述技术问题，本发明提供了一种电能回馈型电池充放电与分容设备，包括：Buck-Boost双向变换器，用于对直流电压进行升压、降压处理，提供电池充放电的恒流恒压；双向隔离型开关电源，用于对直流电压进行升压、降压处理；双向DC/AC变流器，用于对电压进行直流与交流之间的变换；控制电路，用于监控所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器；电池与电网之间依次串接所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器，所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器与所述控制电路电连接；电网侧交流电压经双向DC/AC变流器变换成直流电压，直流电压经双向隔离型开关电源进行第一次降压处理，经过第一次降压处理后的直流电压再经Buck-Boost双向变换器进行第二次降压处理，使直流电压降低至电池的充电电压，将所述经第二次降压处理后的直流电压提供至电池，对电池进行恒流充电处理；电池输出的直流电压经Buck-Boost双向变换器进行第一次升压处理，经过第一次升压处理后的直流电压再经双向隔离型开关电源进行第二次升压处理，经过第二次升压处理后的直流电压通过双向DC/AC变流器变换成交流电压，将所述交流电压并入电网，使电池放电电能回馈至电网。
作为上述方案的改进，所述Buck-Boost双向变换器包括Buck-Boost变换器主回路及Buck-Boost控制电路，所述Buck-Boost变换器主回路包括Buck电路及Boost电路；所述Buck-Boost控制电路根据充放电电流信号及充放电电压信号控制所述Buck-Boost变换器主回路，使充电时，所述Buck-Boost变换器主回路的Buck电路工作，放电时，所述Buck-Boost变换器主回路的Boost电路工作。
作为上述方案的改进，所述Buck-Boost控制电路包括第一脉宽调制器及第一调节器，所述第一脉宽调制器的输入端与所述第一调节器电连接，所述第一脉宽调制器的输出端与所述Buck-Boost变换器主回路电连接；通过采样将充放电电流信号经所述第一调节器发送到所述第一脉宽调制器，通过采样将充放电电压信号发送到所述第一脉宽调制器，所述第一脉宽调制器根据所述充放电电流信号及充放电电压信号输出脉宽调制信号，控制所述Buck-Boost变换器主回路中Buck电路及Boost电路的工作状态。
作为上述方案的改进，所述双向隔离型开关电源包括正激-推挽电路及双向隔离型开关电源控制电路；所述双向隔离型开关电源控制电路根据所述正激-推挽电路的电压反馈值及电压给定值，控制所述正激-推挽电路，使充电时，所述正激-推挽电路以正激方式工作，放电时，所述正激-推挽电路以推挽方式工作。
作为上述方案的改进，所述正激-推挽电路包括正激变换器及推挽变换器，所述正激变换器的输入端与推挽变换器的输出端并联，所述正激变换器的输出端与推挽变换器的输入端并联，所述正激-推挽电路内设有高频隔离型变压器，实现电气隔离；所述双向隔离型开关电源控制电路包括第二调节器、第一放大电路、第二放大电路、第二脉宽调制器及第三脉宽调制器，所述第二调节器的输出端与第一放大电路的输入端及第二放大电路的输入端电连接，所述第一放大电路的输出端与第二脉宽调制器的输入端电连接，所述第二放大电路的输出端与第三脉宽调制器的输入端电连接；所述第二调节器根据所述正激-推挽电路的电压反馈值和电压给定值调节所述第二脉宽调制器及第三脉宽调制器的脉宽调制信号，所述第二脉宽调制器输出脉宽调制信号控制正激变换器的工作状态，所述第三脉宽调制器输出脉宽调制信号控制推挽变换器的工作状态。
作为上述方案的改进，所述双向隔离型开关电源控制电路还包括第三调节器，所述第三调节器的输出端与第三脉宽调制器的输入端电连接；所述第三调节器根据所述正激-推挽电路的电流反馈值和电流给定值调节所述第三脉宽调制器的脉宽调制信号，限制电流的输出。
作为上述方案的改进，所述双向DC/AC变流器包括双向DC/AC变流电路及双向DC/AC控制电路；所述双向DC/AC控制电路通过输出脉宽调制信号控制所述双向DC/AC变流电路。
作为上述方案的改进，所述双向DC/AC变流电路为单相桥式电路。
作为上述方案的改进，电池充电时，所述双向DC/AC变流器工作在高频同步整流状态；电池放电时，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态。
作为上述方案的改进，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态时，所述双向DC/AC变流器输出的交流电压实时跟踪电网的交流电压，使所述双向DC/AC变流器输出的交流电压的大小、相位、频率与电网的交流电压的大小、相位、频率一致。
实施本发明，具有如下有益效果：
在电能回馈型电池充放电与分容设备中，电网的电能既可作为电池充电电源，实现对电池的恒流充电，又可作为电池的放电负载，通过双向变流环节将电池放电电能回馈至电网，实现能量再生利用，节能效果明显，相比传统型的电池化成设备，其节电效率可达50%以上。
同时，采用Buck-Boost双向变换器，实现恒流充放电，电压稳定升降；采用双向隔离型开关电源，提高电能利用率，同样达到节电的效果，并利用双向隔离型开关电源内的高频隔离变压器实现电气隔离；充电时，双向DC/AC变流器工作在高频整流状态，可采用高频同步整流，提高效率，提高网侧功率因数、减少谐波含量等危害能质量的因素。
另外，Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源及双向DC/AC变流器均设有独立的控制电路；Buck-Boost双向变换器采用数模混合控制电路，灵活可靠；双向隔离型开关电源采用纯模拟控制电路，结构简单，响应速度快，稳定性高；双向DC/AC变流器同样采用数模混合控制电路，准确性、稳定性高，响应速度快，控制灵活。
附图说明
图1是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备的结构示意图；
图2是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中Buck-Boost变换器主回路的拓扑结构图；
图3是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中Buck-Boost控制电路的结构示意图；
图4是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中正激-推挽电路的拓扑结构图；
图5是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中双向隔离型开关电源控制电路的结构示意图；
图6是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中双向隔离型开关电源控制电路的另一结构示意图；
图7是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中双向DC/AC变流器的电路原理图；
图8是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中双向DC/AC变流电路的结构示意图；
图9是本发明电能回馈型电池充放电与分容设备中双向DC/AC控制电路的结构示意图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明作进一步地详细描述。
如图1所示，所述电能回馈型电池充放电与分容设备包括Buck-Boost双向变换器1、双向隔离型开关电源2、双向DC/AC变流器3及控制电路4。
Buck-Boost双向变换器1，用于对直流电压进行升压、降压处理，提供电池充放电的恒流恒压。
双向隔离型开关电源2，用于对直流电压进行升压、降压处理。
双向DC/AC变流器3，用于对电压进行直流与交流之间的变换。
控制电路4，用于监控所述Buck-Boost双向变换器1、双向隔离型开关电源2、双向DC/AC变流器3。
电池5与电网6之间依次串接所述Buck-Boost双向变换器1、双向隔离型开关电源2、双向DC/AC变流器3，所述Buck-Boost双向变换器1、双向隔离型开关电源2、双向DC/AC变流器3与所述控制电路4电连接。
充电时，电网6侧交流电压经双向DC/AC变流器3变换成直流电压，直流电压经双向隔离型开关电源2进行第一次降压处理，经过第一次降压处理后的直流电压再经Buck-Boost双向变换器1进行第二次降压处理，使直流电压降低至电池5的充电电压，将所述经第二次降压处理后的直流电压提供至电池5，实现对电池5的恒流充电处理。
放电时，电池5输出的直流电压经Buck-Boost双向变换器1进行第一次升压处理，经过第一次升压处理后的直流电压再经双向隔离型开关电源2进行第二次升压处理，经过第二次升压处理后的直流电压通过双向DC/AC变流器3变换成交流电压，将所述交流电压并入电网6，使电池5放电电能回馈至电网6。
相应地，在电池5的充电、放电过程中，需通过控制电路4对所述Buck-Boost双向变换器1、双向隔离型开关电源2、双向DC/AC变流器3的各个环节的运行情况进行监测和控制。
例如，一般来说，一个电能回馈型电池充放电与分容设备可提供512个锂电池同时进行化成，按照电能回馈型电池充放电与分容设备的运行控制环节，可将电能回馈型电池充放电与分容设备分成四个主要部分：512路Buck-Boost双向变换器1，16个双向隔离型开关电源2，一台双向DC/AC变流器3及系统各个环节的控制电路4。充电时，双向DC/AC变流器3工作在高频整流状态，网侧6的交流电压经过双向DC/AC变流器3变换成直流电压，由于该直流电压比较高，所以需要再经过双向隔离型开关电源2将直流电压降低到另一比较低的直流电压，最后再经过Buck-Boost双向变换器1将直流电压降低到电池5的充电电压供电池6进行充电。放电时，电池6的直流电压经过Buck-Boost双向变换器1升高到某一直流电压，再经过双向隔离型开关电源2将该直流电压升高至另一比较高的直流电压，最后通过双向DC/AC变流器3变换成交流电压并到电网6中。因此，采用电能回馈型电池充放电与分容设备，使电网6的电能既可作为电池5的充电电源，实现对电池5的恒流充电，又可作为电池5的放电负载，将电池5的放电电能回馈至电网6，实现能量再生利用，节能效果明显。
如图2及图3所示，所述Buck-Boost双向变换器1包括Buck-Boost变换器主回路（参见图2）及Buck-Boost控制电路（参见图3），所述Buck-Boost变换器主回路包括Buck电路及Boost电路。
相应地，控制电路4实时采集充放电电流信号及充放电电压信号，保证Buck-Boost双向变换器1实现恒流充放电，电压稳定升降。所述Buck-Boost控制电路根据充放电电流信号及充放电电压信号控制所述Buck-Boost变换器主回路，使充电时，所述Buck-Boost变换器主回路的Buck电路工作，放电时，所述Buck-Boost变换器主回路的Boost电路工作。
需要说明的是，每一只锂电池都需要单独的充放电单元提供其充放电压，Buck-Boost变换器主回路作为充放电单元，可实现直流到直流的非隔离双向升降压。
如图2所示，Buck-Boost变换器主回路主要由两个功率管和电感、电容等器件组成。当电池处于充电状态时，功率管Q1工作，功率管Q2关闭，回路以Buck方式工作；当电池处于放电状态时，功率管Q1关闭，功率管Q2工作，回路以Boost方式工作。
如图3所示，所述Buck-Boost控制电路包括第一脉宽调制器及第一调节器，所述第一脉宽调制器的输入端与所述第一调节器电连接，所述第一脉宽调制器的输出端与所述Buck-Boost变换器主回路电连接。
通过控制电路4的采样将充放电电流信号经所述第一调节器发送到所述第一脉宽调制器，通过控制电路4采样将充放电电压信号发送到所述第一脉宽调制器，所述第一脉宽调制器根据所述充放电电流信号及充放电电压信号输出脉宽调制信号。相应地，Buck-Boost变换器主回路接收第一脉宽调制器输出脉宽调制信号，并根据脉宽调制信号控制功率管Q1及功率管Q2的开闭状态，实现所述Buck-Boost变换器主回路中Buck电路与Boost电路之间的变换，有效完成电压的升压、降压处理。
优选地，所述第一脉宽调制器为电压型脉宽调制器。
优选地，所述第一调节器为PI调节器，PI调节器根据充放电电流信号及充放电电流给定值调节第一脉宽调制器的脉宽调制信号，使充放电电流信号与充放电电流给定值相等，实现恒流充电、放电，稳定性高。
如图4及图5所示，所述双向隔离型开关电源2包括正激-推挽电路（参见图4）及双向隔离型开关电源控制电路（参见图5）。所述双向隔离型开关电源控制电路根据所述正激-推挽电路的电压反馈值及电压给定值，控制所述正激-推挽电路中正激变换器及推挽变换器的自动切换，使充电时，所述正激-推挽电路以正激方式工作，放电时，所述正激-推挽电路以推挽方式工作。
需要说明的是，降压时，双向隔离型开关电源控制电路输出特定范围的脉宽调制信号，使正激变换器处于工作状态，而推挽变换器处于驱动封锁状态；升压时，控制电路输出另一特定范围的脉宽调制信号，使推挽变换器处于工作状态，而正激变换器处于驱动封锁状态。相应地，两个特定范围内的脉宽调制信号没有重合交叉的部分，实现了正激变换器及推挽变换器之间的切换。
如图4所示，所述正激-推挽电路包括正激变换器及推挽变换器，所述正激变换器的输入端与推挽变换器的输出端并联，所述正激变换器的输出端与推挽变换器的输入端并联。其中，所述正激变换器包括功率管Q3，所述推挽变换器包括功率管Q4及功率管Q5。
优选地，所述正激-推挽电路内设有高频隔离型变压器T1、T2，可有效地实现电气隔离。
需要说明的是，双向隔离型开关电源控制电路分别输出特定范围的脉宽调制信号至功率管Q3、功率管Q4及功率管Q5。当功率管Q3被驱动时，功率管Q4及功率管Q5被封锁，正激变换器处于工作状态，而推挽变换器处于驱动封锁状态，可实现降压；当功率管Q3被封锁时，功率管Q4及功率管Q5被驱动，推挽变换器处于工作状态，而正激变换器处于驱动封锁状态，可实现升压。
如图5所示，所述双向隔离型开关电源控制电路包括第二调节器、第一放大电路、第二放大电路、第二脉宽调制器及第三脉宽调制器，所述第二调节器的输出端与第一放大电路的输入端及第二放大电路的输入端电连接，所述第一放大电路的输出端与第二脉宽调制器的输入端电连接，所述第二放大电路的输出端与第三脉宽调制器的输入端电连接。所述第二调节器根据所述正激-推挽电路的电压反馈值和电压给定值调节所述第二脉宽调制器及第三脉宽调制器的脉宽调制信号，所述第二脉宽调制器输出脉宽调制信号控制正激变换器的工作状态，所述第三脉宽调制器输出脉宽调制信号控制推挽变换器的工作状态。
需要说明的是，第二调节器根据正激-推挽电路电压UL的反馈值和给定值U* L所构成的偏差进行调节，第二调节器的输出分为两路，分别调节第二脉宽调制器及第三脉宽调制器，第二脉宽调制器输出脉宽调制信号到功率管Q3，第三脉宽调制器输出脉宽调制信号到功率管Q4及功率管Q5，实现了正激变换器及推挽变换器两个方向电路工作过程的脉宽调制和正激变换器及推挽变换器之间的切换。
更佳地，所述第二调节器为PI调节器，可有效实现无静差调节，使电压UL的反馈值与给定值U* L相等，稳定性高。
更佳地，所述第二脉宽调制器为电流型脉宽调制器，具有快速的瞬态响应及高度的稳定性。
更佳地，所述第三脉宽调制器为电压型脉宽调制器。
下面结合具体的实施例对双向隔离型开关电源2作进一步地详细描述。
当正激-推挽电路空载时，正激变换器工作，第二调节器输出电平为3.5V。
当在正激-推挽电路的UL端加上负载时，UL电压值稍微下降，即第二调节器的反馈电压降低，由于第二调节器的调节是一种无静差调节，为了使反馈电压与给定电压U* L相等，第二调节器输出将降低，使得第二脉宽调制器输出占空比更大的PWM波形来驱动功率管Q3，使正激变换器往UL端输送更多的能量。
当继续加大负载时，第二调节器输出也随着下降，第二脉宽调制器输出PWM信号占空比也随之增大。
当满载时，第二调节器输出电平为0.9V，第二脉宽调制器输出PWM信号将达到最大脉宽。
相反地，当减小正激-推挽电路的UL端的负载时，第二调节器电平上升，第二脉宽调制器输出脉宽变窄。
当UL端有反馈电能回送时，UL端电压值稍微有一点上升，即第二调节器的反馈电压升高，为了使反馈电压与给定电压U* L相等，第二调节器输出电平随之升高，使得第二脉宽调制器输出PWM信号封锁，即完全封锁功率管Q3，正激变换器停止工作。
当第二调节器电平升高到4.5V时，第三脉宽调制器开始输出脉宽调制信号，推挽变换器开始工作，正激-推挽电路开始回馈电能，即能量从UL端往UH端馈送，当UL端回送的能量越多时，第二调节器输出电平随着升高，第三脉宽调制器输出脉宽调制信号占空比随着增大，使得越多的反馈能量回送到UH端，使得电压UL的反馈值与给定值U* L相等。
当第二调节器输出电平达到7.5V时，第三脉宽调制器输出最大脉宽，正激-推挽电路达到反向额定功率。
如图6所示，所述双向隔离型开关电源控制电路还包括第三调节器，所述第三调节器的输出端与第三脉宽调制器的输入端电连接；所述第三调节器根据所述正激-推挽电路的电流反馈值和电流给定值调节所述第三脉宽调制器的脉宽调制信号，限制电流的输出。
需要说明的是，为使正激-推挽电路运行更加可靠，增加了放电流的限制，第三调节器根据电流I2的反馈值和给定值I* 2所构成的偏差进行调节，当电流达到限流值时，通过限制第三脉宽调制器的脉宽调制信号来限制电流的输出。
更佳地，所述第三调节器为PI调节器，可有效实现无静差调节，稳定性高。
因此，双向隔离型开关电源2通过利用双向隔离型开关电源控制电路实现对正激-推挽电路的控制，可降低电压纹波，提高电压利用率，提高效率。其中，双向隔离型开关电源控制电路由调节器配合放大电路及脉宽调制器组成，采用纯模拟电路实现控制电路的自动脉宽调节及正激变换器与推挽变换器的自动转换，准确性、稳定性高，电路结构简单，响应速度快。
如图8及图9所示，所述双向DC/AC变流器3包括双向DC/AC变流电路（参见图8）及双向DC/AC控制电路（参见图9）；所述双向DC/AC控制电路通过输出脉宽调制信号控制所述双向DC/AC变流电路。
需要说明的是，双向DC/AC变流器3的主要作用是将来自双向隔离型开关电源2的直流电压转换成交流电压与电网6相连。
如图8所示，所述双向DC/AC变流电路为单相桥式逆变电路。优选地，所述双向DC/AC变流电路采用由IGBT功率器件构成的单相桥式电路。
优选地，所述双向DC/AC变流电路与电网6之间通过工频变压器隔离。
需要说明的是，电池充电时，双向DC/AC变流器3工作在高频整流状态，而采用高频同步整流，可有效提高效率，提高网侧功率因数、减少谐波含量等危害能质量的因素。电池放电时，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态。
如图7所示，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态时，所述双向DC/AC变流器3输出的交流电压实时跟踪电网6的交流电压，使所述双向DC/AC变流器3输出的交流电压的大小、相位、频率与电网6的交流电压的大小、相位、频率一致。
如图7所示，Ui为双向DC/AC变流器3的输出电压，Us为电网电压，R为线路电阻，L为串联电抗器，Iz为回馈电网电流。为保证回馈电流Iz的相位与电网电压Us相位一致，以Us为参考相量，则Iz与Us相位相同，内阻 R两端的电压UR与电网电压Us相位一致，而电感两端电压UL的相位则落后于Us90°。由此可以求得Ui的相位和幅值:
Ui=Iz (R+ωL)+Us ，式中ω为电网角频率。
实际电路中，可以通过传感器检测到Us的相位、周期和幅值。由于实际系统中R很难得到，因此Iz的相位必须由电流负反馈来实现。用电流互感器实时检测Iz，以确保Iz与Us相位一致，实现功率因数为1的回馈电能。
相应地，电能回馈型电池充放电与分容设备拟达到的主要技术指标包括：
（1）输入交流电源电压：单相AC 220V/50Hz；回送到电网的交流电压：单相AC 220V/50Hz；
（2）电池充电电压调节范围：DC 0-4.2V；电池充放电电流调节范围：DC 0-2A；
（3）电压分辨率5mV，电流分辨率5mA，时间分辨率1s，整机最大功耗5000W；
（4）输入、输出交流电流为正弦，谐波畸变率小于5%，输入输出交流侧功率因数为0.99。
相应地，电能回馈型电池充放电与分容设备与现有的锂化成电源相比，其特点为：将放电电能回送到电网，进一步提高电能使用效率；采用双向隔离型开关电源，明显减小整机消耗功率；充电时，双向DC/AC变流器工作在高频整流状态，而采用高频同步整流，可有效提高效率，提高网侧功率因数、减少谐波含量等危害能质量的因素。
下面就电能回馈型电池充放电与分容设备在节能方面进行分析。
一、充电时，双向隔离型开关电源和线性稳压电源节能的比较
目前工厂电池进行充电时普遍采用线性稳压电源，反应速度快，输出纹波较小，但其输入电压与输出电压有一定的压差，而且有发热量大效率较低的缺点。因此，采用线性稳压电源对电池进行充电时，由于线性稳压电源自身约有3V的压降，因此要给4.2V的电池充电，需提供7.2V的电压。假设充电电流为3A，则有，
电池消耗功率： P1=E×I=4.2V×3A=12.6W；
电源端输入功率： P2=U×I=7V×3A=21W；
充电效率： n1=P1÷P2×100%=12.6W/21W×100%=60%；
相对地，采用双向隔离型开关电源时，双向隔离型开关电源的开关损耗约为1W，通态损耗约为2W，双向隔离型开关电源的总损耗约为3W，电池消耗功率不变。此时，
输入端需要提供的功率： P3=P1+3W=15.6W；
充电效率：n2=P1÷P3×100%=12.6W/15.6W×100%=80.7%；
由以上比较可知：充电时，采用双向隔离型开关电源比用线性稳压电源效率提高约20%。
二、逆变并网节能效果分析
目前大部分锂电池化成设备在其放电过程中是采用电阻将电池里面的电能消耗掉。而本发明的电能回馈型电池充放电与分容设备是将电池放电电能送回到电网，电源功率约为12.6W，锂电池放电效率约为80%，即放出功率约为10.4W，除去开关电源3W的损耗还有7.4W送回电网。
三、总节能效果分析
将以上充电和放电两个过程合起来计算：
用线性稳压电源需要消耗的功率: P2=21.6W；
用双向隔离型开关电源要消耗的功率：P4=15.6W-7.4W=8.2W；
整个过程节能效率：n3=(P2-P4)/P2*100%=(21.6W-8.2W)/21.6W*100%=62%
因此，若以中型企业所需锂电池化成设备约300套来计算，采用原有模式，以每天连续工作10小时计算，每套需要消耗功率为7000瓦，一年消耗电能约25000度，则300套消耗总电量为750万度。若采用本发明的电能回馈型电池充放电与分容设备，按节能效率为62%来计算，一年可节电约465万度，则可节省电费约400万元。可见，其经济和社会效益是非常明显的。
由上可知，在电能回馈型电池充放电与分容设备中，电网的电能既可作为电池充电电源，实现对电池的恒流充电，又可作为电池的放电负载，通过双向变流环节将电池放电电能回馈至电网，实现能量再生利用，节能效果明显，相比传统型的电池化成设备，其节电效率可达50%以上。同时，采用Buck-Boost双向变换器，实现恒流充放电，电压稳定升降；采用双向隔离型开关电源，提高电能利用率，同样达到节电的效果，并利用双向隔离型开关电源内的高频隔离变压器实现电气隔离；充电时，双向DC/AC变流器3工作在高频整流状态，可采用高频同步整流，提高效率，提高网侧功率因数、减少谐波含量等危害能质量的因素；放电时，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态。另外，Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源及双向DC/AC变流器均设有独立的控制电路；Buck-Boost双向变换器采用数模混合控制电路，灵活可靠；双向隔离型开关电源采用纯模拟控制电路，结构简单，响应速度快，稳定性高；双向DC/AC变流器同样采用数模混合控制电路，准确性、稳定性高，响应速度快，控制灵活。
以上所述是本发明的优选实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本发明原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也视为本发明的保护范围。
Claims (10)
1.一种电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述电能回馈型电池充放电与分容设备包括：
Buck-Boost双向变换器，用于对直流电压进行升压、降压处理，提供电池充放电的恒流恒压；
双向隔离型开关电源，用于对直流电压进行升压、降压处理；
双向DC/AC变流器，用于对电压进行直流与交流之间的变换；
控制电路，用于监控所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器；
电池与电网之间依次串接所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器，所述Buck-Boost双向变换器、双向隔离型开关电源、双向DC/AC变流器与所述控制电路电连接；
电网侧交流电压经双向DC/AC变流器变换成直流电压，直流电压经双向隔离型开关电源进行第一次降压处理，经过第一次降压处理后的直流电压再经Buck-Boost双向变换器进行第二次降压处理，使直流电压降低至电池的充电电压，将所述经第二次降压处理后的直流电压提供至电池，对电池进行恒流充电处理；
电池输出的直流电压经Buck-Boost双向变换器进行第一次升压处理，经过第一次升压处理后的直流电压再经双向隔离型开关电源进行第二次升压处理，经过第二次升压处理后的直流电压通过双向DC/AC变流器变换成交流电压，将所述交流电压并入电网，使电池放电电能回馈至电网。
2.如权利要求1所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述Buck-Boost双向变换器包括Buck-Boost变换器主回路及Buck-Boost控制电路，所述Buck-Boost变换器主回路包括Buck电路及Boost电路；
所述Buck-Boost控制电路根据充放电电流信号及充放电电压信号控制所述Buck-Boost变换器主回路，使充电时，所述Buck-Boost变换器主回路的Buck电路工作，放电时，所述Buck-Boost变换器主回路的Boost电路工作。
3.如权利要求2所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述Buck-Boost控制电路包括第一脉宽调制器及第一调节器，所述第一脉宽调制器的输入端与所述第一调节器电连接，所述第一脉宽调制器的输出端与所述Buck-Boost变换器主回路电连接；
通过采样将充放电电流信号经所述第一调节器发送到所述第一脉宽调制器，通过采样将充放电电压信号发送到所述第一脉宽调制器，所述第一脉宽调制器根据所述充放电电流信号及充放电电压信号输出脉宽调制信号，控制所述Buck-Boost变换器主回路中Buck电路及Boost电路的工作状态。
4.如权利要求1所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述双向隔离型开关电源包括正激-推挽电路及双向隔离型开关电源控制电路；
所述双向隔离型开关电源控制电路根据所述正激-推挽电路的电压反馈值及电压给定值，控制所述正激-推挽电路，使充电时，所述正激-推挽电路以正激方式工作，放电时，所述正激-推挽电路以推挽方式工作。
5.如权利要求4所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述正激-推挽电路包括正激变换器及推挽变换器，所述正激变换器的输入端与推挽变换器的输出端并联，所述正激变换器的输出端与推挽变换器的输入端并联，所述正激-推挽电路内设有高频隔离型变压器，实现电气隔离；
所述双向隔离型开关电源控制电路包括第二调节器、第一放大电路、第二放大电路、第二脉宽调制器及第三脉宽调制器，所述第二调节器的输出端与第一放大电路的输入端及第二放大电路的输入端电连接，所述第一放大电路的输出端与第二脉宽调制器的输入端电连接，所述第二放大电路的输出端与第三脉宽调制器的输入端电连接；
所述第二调节器根据所述正激-推挽电路的电压反馈值和电压给定值调节所述第二脉宽调制器及第三脉宽调制器的脉宽调制信号，所述第二脉宽调制器输出脉宽调制信号控制正激变换器的工作状态，所述第三脉宽调制器输出脉宽调制信号控制推挽变换器的工作状态。
6.如权利要求5所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述双向隔离型开关电源控制电路还包括第三调节器，所述第三调节器的输出端与第三脉宽调制器的输入端电连接；
所述第三调节器根据所述正激-推挽电路的电流反馈值和电流给定值调节所述第三脉宽调制器的脉宽调制信号，限制电流的输出。
7.如权利要求1所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述双向DC/AC变流器包括双向DC/AC变流电路及双向DC/AC控制电路；
所述双向DC/AC控制电路通过输出脉宽调制信号控制所述双向DC/AC变流电路。
8.如权利要求7所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述双向DC/AC变流电路为单相桥式电路。
9.如权利要求1所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，
电池充电时，所述双向DC/AC变流器工作在高频同步整流状态；
电池放电时，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态。
10.如权利要求9所述的电能回馈型电池充放电与分容设备，其特征在于，所述双向DC/AC变流器工作在并网逆变状态时，所述双向DC/AC变流器输出的交流电压实时跟踪电网的交流电压，使所述双向DC/AC变流器输出的交流电压的大小、相位、频率与电网的交流电压的大小、相位、频率一致。
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|---|---|
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Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104614674A (zh) * | 2014-10-14 | 2015-05-13 | 蓝方文 | 高效节电型的环保电池检测设备 |
| CN105552972A (zh) * | 2014-10-28 | 2016-05-04 | 比亚迪股份有限公司 | 电动汽车的车载充电系统及车载充电系统的控制方法 |
| CN105914851A (zh) * | 2016-06-23 | 2016-08-31 | 珠海泰坦新动力电子有限公司 | 一种多通道能量双向控制电路 |
| CN106199446A (zh) * | 2016-07-15 | 2016-12-07 | 上海汪青自动化科技有限公司 | 电池充放电自动测试系统 |
| CN107748334A (zh) * | 2017-10-12 | 2018-03-02 | 佛山市盈电科技有限公司 | 馈网式镍电池化成检测系统 |
| CN107786074A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-03-09 | 东莞市东腾锂业科技有限公司 | 能量反馈型化成分容柜 |
| CN109494849A (zh) * | 2019-01-07 | 2019-03-19 | 郑州轻工业学院 | 电池状态调控装置及方法 |
| CN109641527A (zh) * | 2016-08-31 | 2019-04-16 | 西门子移动有限公司 | 双向车载网络转换器和其运行方法 |
| CN111337834A (zh) * | 2020-02-27 | 2020-06-26 | 中国人民解放军陆军工程大学 | 一种电池电特性模拟系统及其模拟方法 |
| WO2021104373A1 (zh) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | 中兴通讯股份有限公司 | 一种多电池切换控制电路、装置、系统及控制方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000262072A (ja) * | 1999-03-11 | 2000-09-22 | Chiyoda:Kk | 電力回生型充放電装置 |
| CN102709994A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-10-03 | 上海煦达新能源科技有限公司 | 电动汽车电池充放电双向功率转换器 |
| CN102842731A (zh) * | 2012-08-23 | 2012-12-26 | 深圳市高斯宝电气技术有限公司 | 一种电池分容化成系统 |
| CN203942314U (zh) * | 2014-06-20 | 2014-11-12 | 佛山市贝瑞尔电气科技有限公司 | 电能回馈型电池充放电与分容设备 |
-
2014
- 2014-06-20 CN CN201410276598.7A patent/CN104079029B/zh active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000262072A (ja) * | 1999-03-11 | 2000-09-22 | Chiyoda:Kk | 電力回生型充放電装置 |
| CN102709994A (zh) * | 2012-06-06 | 2012-10-03 | 上海煦达新能源科技有限公司 | 电动汽车电池充放电双向功率转换器 |
| CN102842731A (zh) * | 2012-08-23 | 2012-12-26 | 深圳市高斯宝电气技术有限公司 | 一种电池分容化成系统 |
| CN203942314U (zh) * | 2014-06-20 | 2014-11-12 | 佛山市贝瑞尔电气科技有限公司 | 电能回馈型电池充放电与分容设备 |
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104614674A (zh) * | 2014-10-14 | 2015-05-13 | 蓝方文 | 高效节电型的环保电池检测设备 |
| CN105552972A (zh) * | 2014-10-28 | 2016-05-04 | 比亚迪股份有限公司 | 电动汽车的车载充电系统及车载充电系统的控制方法 |
| CN105552972B (zh) * | 2014-10-28 | 2019-10-11 | 比亚迪股份有限公司 | 电动汽车的车载充电系统及车载充电系统的控制方法 |
| CN105914851A (zh) * | 2016-06-23 | 2016-08-31 | 珠海泰坦新动力电子有限公司 | 一种多通道能量双向控制电路 |
| CN106199446A (zh) * | 2016-07-15 | 2016-12-07 | 上海汪青自动化科技有限公司 | 电池充放电自动测试系统 |
| CN109641527A (zh) * | 2016-08-31 | 2019-04-16 | 西门子移动有限公司 | 双向车载网络转换器和其运行方法 |
| CN107748334B (zh) * | 2017-10-12 | 2023-08-29 | 广州胜创电子设备有限公司 | 馈网式镍电池化成检测系统 |
| CN107748334A (zh) * | 2017-10-12 | 2018-03-02 | 佛山市盈电科技有限公司 | 馈网式镍电池化成检测系统 |
| CN107786074A (zh) * | 2017-12-12 | 2018-03-09 | 东莞市东腾锂业科技有限公司 | 能量反馈型化成分容柜 |
| CN109494849A (zh) * | 2019-01-07 | 2019-03-19 | 郑州轻工业学院 | 电池状态调控装置及方法 |
| CN109494849B (zh) * | 2019-01-07 | 2024-01-26 | 郑州轻工业学院 | 电池状态调控装置及方法 |
| WO2021104373A1 (zh) * | 2019-11-26 | 2021-06-03 | 中兴通讯股份有限公司 | 一种多电池切换控制电路、装置、系统及控制方法 |
| CN111337834A (zh) * | 2020-02-27 | 2020-06-26 | 中国人民解放军陆军工程大学 | 一种电池电特性模拟系统及其模拟方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN104079029B (zh) | 2016-09-28 |
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