CN104018062A - 低合金高强度q390c中厚钢板及其生产方法 - Google Patents
低合金高强度q390c中厚钢板及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104018062A CN104018062A CN201410271309.4A CN201410271309A CN104018062A CN 104018062 A CN104018062 A CN 104018062A CN 201410271309 A CN201410271309 A CN 201410271309A CN 104018062 A CN104018062 A CN 104018062A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel plate
- rolling
- subordinate phase
- strength
- low
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种低合金高强度Q390C中厚钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15～0.17％、Si0.25～0.35％、Mn1.4～1.5％、P≤0.02％、S≤0.015％、Als0.015～0.03％；其余为铁和杂质。本发明还公开了一种低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法。本发明采用低成本成分设计，只使用了廉价的C、Si、Mn元素，主要通过固溶强化和细晶强化作用，Q390C钢板的强度和冲击韧性都满足要求，省去了热处理工艺和昂贵合金，工艺路线简单，制造成本低廉。
Description
技术领域
本发明涉及一种金属材料技术，具体说，涉及一种低合金高强度Q390C中厚钢板及其生产方法。
背景技术
低合金高强度钢板Q390C在工程机械用钢以及厂房结构件制作等领域广泛应用。Q390C要求0℃时钢板冲击功大于34J，要求钢板在具有较高强度的同时，还需要有较好的韧性。Q390C钢板的常温及低温组织为铁素体+珠光体，常常是在C-Mn成分基础上添加一定量的Nb、V、Ti等微合金来保证强韧性的匹配。或通过轧后钢板较大的冷却速度和很低的终冷温度，充分细化铁素体晶粒来提高钢板强度和韧性。
公开号CN102912229A的专利文件公开了一种390MPa级低成本热轧结构钢板及其制造方法。该方法生产的钢板韧塑性、焊接性能良好，但该方法只能生产2～12mm厚的热轧卷板，对于中厚钢板的生产没有涉及。
公开号CN101787490A的专利文件公开了一种微合金化的Q345R钢。其生产方法要添加微合金Nb、V、Ti，并需要正火，钢板的合金成本较高且制造工艺复杂。
发明内容
本发明所解决的技术问题是提供一种低合金高强度Q390C中厚钢板，以铁素体为主的组织，具有良好的塑性和韧性，0℃的冲击功达到150J以上，延伸率达到24％以上。
技术方案如下：
一种低合金高强度Q390C中厚钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15～0.17％、Si0.25～0.35％、Mn1.4～1.5％、P≤0.02％、S≤0.015％、Als0.015～0.03％；其余为铁和杂质。
进一步，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15％、Si0.35％、Mn1.5％、P0.02％、S0.008％、Als0.015％，其余为铁和杂质。
进一步，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.17、Si0.25％、Mn1.45％、P0.008％、S0.015％、Als0.03％，其余为铁和杂质。
进一步，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.16％、Si0.28％、Mn1.4％、P0.012％、S0.009％、Als0.024％，其余为铁和杂质。
本发明所解决的另一个技术问题是提供一种低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，采用低成本成分设计，只使用了廉价的C、Si、Mn元素，主要通过固溶强化和细晶强化作用，Q390C钢板的强度和冲击韧性都满足要求，省去了热处理工艺和昂贵合金，工艺路线简单，制造成本低廉。
技术方案如下：
一种低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，其步骤包括冶炼、连铸、板坯再加热、轧制成型和冷却；
其中，板坯再加热过程中，采用250mm厚的连铸坯进行生产，连铸坯出炉温度1170-1200℃，加热时间300～430分钟；
轧制成型过程中，板坯再加热之后进行控制轧制，第一阶段开轧厚度为板坯的厚度，第一阶段开轧温度1160～1190℃，第一阶段终轧温度≥950℃，第一阶段轧制6～9道轧制；第二阶段钢板的开轧厚度为2.5-3倍成品钢板厚度，第二阶段钢板开轧温度为870～900℃，第二阶段终轧温度为780～820℃；第二阶段轧制5～6道次；
冷却过程中，将轧制后的钢板进行层流冷却，冷却速度为8～12℃/s，终冷温度为650～680℃；成品低合金高强度Q390C中厚钢板的化学成分按重量百分比计，包括：C0.15～0.17％、Si0.25～0.35％、Mn1.4～1.5％、P≤0.02％、S≤0.015％、Als0.015～0.03％；其余为铁和杂质。
进一步，板坯出炉温度为1170℃，板坯加热时间为300分钟；第一阶段开轧温度1160℃，第一阶段终轧轧温度950℃，第一阶段轧制9道次，第二阶段开轧厚度45mm，第二阶段开轧温度900℃，第二阶段终轧温度820℃，终冷温度680℃，第二阶段轧制5道次，冷却速率12℃/s；轧制成厚度为15mm的钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15％、Si0.35％、Mn1.5％、P0.02％、S0.008％、Als0.015％，余量为Fe和杂质。
进一步，板坯出炉温度为1200℃，板坯加热时间为410分钟；第一阶段开轧温度1190℃，第一阶段终轧轧温度1120℃，第一阶段轧制6道次，第二阶段开轧厚度100mm，第二阶段开轧温度870℃，第二阶段终轧温度792℃，终冷温度650℃，第二阶段轧制6道次，冷却速率8℃/s；轧制成厚度为40mm的钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.17、Si0.25％、Mn1.45％、P0.008％、S0.015％、Als0.03％，余量为Fe和杂质。
进一步，板坯出炉温度为1185℃，板坯加热时间为430分钟；第一阶段开轧温度1175℃，第一阶段终轧轧温度1108℃，第一阶段轧制8道次，第二阶段开轧厚度70mm，第二阶段开轧温度880℃，第二阶段终轧温度780℃，终冷温度670℃，第二阶段轧制6道次，冷却速率10℃/s；轧制成厚度为25mm的钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.16％、Si0.28％、Mn1.4％、P0.012％、S0.009％、Als0.024％，余量为Fe和杂质。
进一步，冶炼和连铸过程中，铁水采用镁基脱硫，在转炉采用顶底复合吹炼；钢水经LF炉精炼，要求钢水中的S≤0.008％；钢水进行RH炉处理，在真空度不超过133Pa下处理时间不低于15分钟；连铸坯的厚度为250mm，连铸时采用电磁搅拌和轻压下，电磁搅拌频率为6Hz，电流275A，压下位置为6、7、8段，压下量为2mm、2mm、2mm。
与现有技术相比，本发明技术效果包括：
1、本发明采用低成本成分设计，只使用了廉价的C、Si、Mn元素，主要通过固溶强化和细晶强化作用，Q390C钢板的强度和冲击韧性都满足要求，省去了热处理工艺和昂贵合金，工艺路线简单，制造成本低廉。
2、本发明钢板是以铁素体为主的组织，具有良好的塑性和韧性，0℃的冲击功达到150J以上，延伸率达到24％以上。
3、钢板的成分和工艺设计合理，工艺简单、生产周期短，工艺制度比较宽松，可在宽厚板线上稳定生产。
4、以1年生产8000吨Q390C钢板，每吨利润250元计算。一年可增加利润200万元，具有良好的经济效益。同时生产工艺简单，能耗少，燃料消耗少，对环境污染少，具有积极的社会效益。
附图说明
图1为本发明实施例1的钢板的金相组织图；
图2为本发明实施例2的钢板的金相组织图；
图3为本发明实施例3的钢板的金相组织图。
具体实施方式
本发明采用低成本成分设计，只使用了廉价的C、Si、Mn元素，主要通过固溶强化和细晶强化作用，使得成品Q390C钢板的强度和冲击韧性都满足要求，省去了热处理工艺和昂贵合金，工艺路线简单，制造成本低廉。
低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，具体步骤如下：
步骤1：冶炼和连铸；
(1)铁水采用镁基脱硫，在转炉采用顶底复合吹炼；
(2)钢水经LF炉精炼，要求钢水中的S≤0.008％；
(3)钢水进行RH炉处理，在真空度不超过133Pa下处理时间不低于15分钟。
(4)连铸坯的厚度为250mm，连铸时采用电磁搅拌和轻压下，电磁搅拌频率为6Hz，电流275A，压下位置为6、7、8段，压下量为2mm、2mm、2mm。采用电磁搅拌和轻压下技术，目的是减少钢板中心偏析，改善板坯内部质量。
步骤2：板坯再加热工艺；
采用250mm厚的连铸坯(板坯)进行生产，连铸坯出炉温度1170-1200℃，加热时间300～430分钟。250mm的板坯就是规格和型号，宽厚板的板坯一般都是按厚度来定义的，一般的宽厚板板坯都只有几种固定的规格，如200mm、250mm、300mm厚板坯。
步骤3：轧制成型工艺；
板坯再加热之后进行控制轧制，第一阶段(粗轧)开轧厚度为板坯的厚度，第一阶段开轧温度1160～1190℃，第一阶段终轧温度≥950℃，第一阶段轧制6～9道轧制；第二阶段(精轧)钢板的开轧厚度为2.5-3倍成品钢板厚度，第二阶段钢板开轧温度为870～900℃，第二阶段终轧温度为780～820℃；第二阶段轧制5～6道次。
步骤4：将上述轧制后的钢板进行层流冷却，冷却速度为8～12℃/s，终冷温度为650～680℃。
成品低合金高强度Q390C中厚钢板的化学成分按重量百分比计，包括：C0.15～0.17％、Si0.25～0.35％、Mn1.4～1.5％、P≤0.02％、S≤0.015％、Als(酸溶铝)0.015～0.03％；其余为铁和不可避免杂质。
对上述加热好的连铸坯在奥氏体再结晶区进行控制轧制。由于该Q390C的化学成分不含Nb、V等能在第二阶段轧制析出第二项粒子的合金元素，因此上述第一、第二阶段的轧制都是属于奥氏体再结晶区控制轧制，第一阶段控制轧制属于高温区的奥氏体再结晶控制轧制，这一阶段采用低速、大压下的轧制策略，充分细化奥氏体晶粒，轧制产生的高温焊合作用很大程度上消除了铸坯内部的疏松、微裂纹等缺陷，使钢板的致密度提高；第一阶段控轧结束后，中间坯在辊道上摆动降温，降温方式为自然空冷，降温至第二阶段开轧温度开始轧制。第二阶段的轧制属于低温再结晶控轧，这一阶段对中间坯进行5～6道次的轧制，奥氏体晶粒被反复破碎、再结晶细化，这样奥氏体晶粒最终在第一阶段轧制细化的基础上，再次被进一步细化，且由于第二阶段轧完后，终轧温度较低，奥氏体晶粒基本不再长大，最终得到细小的奥氏体晶粒。奥氏体晶粒越细小，其晶界面积越大，由奥氏体向铁素体转变时的形核位置就越多，形核率就越高，最终得到的铁素体晶粒就越细小，钢板的强度越高，冲击韧性越好。轧后采用层流冷却，将钢板由终轧温度快速冷却至650～680℃，进一步降低了奥氏体向铁素体的转变温度，进一步细化了铁素体晶粒，从而提高了钢板的强度和韧性。层流冷却的冷却速度不能太大，也不能太小；冷却速度太大，一是层流冷却设备能力达不到，二是冷却到终冷温度时，钢板温度梯度太大，导致钢板沿厚度方向组织差异大；冷却速度太小，则对钢板的晶粒细化作用有限。
以下结合实施例对本发明作进一步描述。
实施例1
采用厚度为250mm板坯，板坯出炉温度为1170℃，板坯加热时间为300分钟，板坯的(重量百分比)化学成分为：C0.15％、Si0.35％、Mn1.5％、P0.02％、S0.008％、Als0.015％，余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为15mm的钢板，详细的轧制及冷去工艺见表1，其力学性能见表2。
如图1所示，为本发明中实施例1的钢板的金相组织图。从该金相图可以看出，钢板的组织为铁素体+珠光体，以铁素体为主，钢板的晶粒大小均匀，没有混晶现象，由于铁素体占大多数，且铁素体具有良好的塑性、韧性，因此该组织的钢板具有良好的韧性。
表1轧制及冷却工艺
表2钢板力学性能
实施例2
采用厚度为250mm板坯，板坯出炉温度为1200℃，板坯加热时间为410分钟，板坯的(重量百分比)化学成分为：C0.17、Si0.25％、Mn1.45％、P0.008％、S0.015％、Als0.03％，余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为40mm的钢板，详细的轧制及冷却工艺见表3，其力学性能见表4。
如图2所示，为本发明中实施例2的钢板的金相组织图。从该金相图可以看出，钢板的组织为铁素体+珠光体，以铁素体为主，钢板的晶粒大小均匀，没有混晶现象，没有带状组织。由于铁素体占大多数，分布均匀，且铁素体具有良好的塑性、韧性，因此该组织的钢板具有良好的韧性。
表3轧制及冷却工艺
表4钢板力学性能
实施例3
采用厚度为250mm板坯，板坯出炉温度为1185℃，板坯加热时间为430分钟，板坯的(重量百分比)化学成分为：C0.16％、Si0.28％、Mn1.4％、P0.012％、S0.009％、Als0.024％，余量为Fe和不可避免的杂质。轧制成厚度为25mm的钢板，详细的轧制及冷却工艺见表5，其力学性能见表6。
如图3所示，为本发明中实施例3的钢板的金相组织图。从该金相图可以看出，钢板的组织为铁素体+珠光体，以铁素体为主，钢板的晶粒大小均匀，没有混晶现象。由于铁素体占大多数，分布均匀，且铁素体具有良好的塑性、韧性，因此该组织的钢板具有良好的韧性。
表5轧制及冷却工艺
表6钢板力学性能
Claims (9)
1.一种低合金高强度Q390C中厚钢板，其特征在于，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15～0.17％、Si0.25～0.35％、Mn1.4～1.5％、P≤0.02％、S≤0.015％、Als0.015～0.03％；其余为铁和杂质。
2.如权利要求1所述低合金高强度Q390C中厚钢板，其特征在于，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15％、Si0.35％、Mn1.5％、P0.02％、S0.008％、Als0.015％，其余为铁和杂质。
3.如权利要求1所述低合金高强度Q390C中厚钢板，其特征在于，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.17、Si0.25％、Mn1.45％、P0.008％、S0.015％、Als0.03％，其余为铁和杂质。
4.如权利要求1所述低合金高强度Q390C中厚钢板，其特征在于，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.16％、Si0.28％、Mn1.4％、P0.012％、S0.009％、Als0.024％，其余为铁和杂质。
5.一种低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，其特征在于，其步骤包括冶炼、连铸、板坯再加热、轧制成型和冷却；
其中，板坯再加热过程中，采用250mm厚的连铸坯进行生产，连铸坯出炉温度1170-1200℃，加热时间300～430分钟；
轧制成型过程中，板坯再加热之后进行控制轧制，第一阶段开轧厚度为板坯的厚度，第一阶段开轧温度1160～1190℃，第一阶段终轧温度≥950℃，第一阶段轧制6～9道轧制；第二阶段钢板的开轧厚度为2.5-3倍成品钢板厚度，第二阶段钢板开轧温度为870～900℃，第二阶段终轧温度为780～820℃；第二阶段轧制5～6道次；
冷却过程中，将轧制后的钢板进行层流冷却，冷却速度为8～12℃/s，终冷温度为650～680℃；成品低合金高强度Q390C中厚钢板的化学成分按重量百分比计，包括：C0.15～0.17％、Si0.25～0.35％、Mn1.4～1.5％、P≤0.02％、S≤0.015％、Als0.015～0.03％；其余为铁和杂质。
6.如权利要求5所述低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，其特征在于，板坯出炉温度为1170℃，板坯加热时间为300分钟；第一阶段开轧温度1160℃，第一阶段终轧轧温度950℃，第一阶段轧制9道次，第二阶段开轧厚度45mm，第二阶段开轧温度900℃，第二阶段终轧温度820℃，终冷温度680℃，第二阶段轧制5道次，冷却速率12℃/s；轧制成厚度为15mm的钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.15％、Si0.35％、Mn1.5％、P0.02％、S0.008％、Als0.015％，余量为Fe和杂质。
7.如权利要求5所述低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，其特征在于，板坯出炉温度为1200℃，板坯加热时间为410分钟；第一阶段开轧温度1190℃，第一阶段终轧轧温度1120℃，第一阶段轧制6道次，第二阶段开轧厚度100mm，第二阶段开轧温度870℃，第二阶段终轧温度792℃，终冷温度650℃，第二阶段轧制6道次，冷却速率8℃/s；轧制成厚度为40mm的钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.17、Si0.25％、Mn1.45％、P0.008％、S0.015％、Als0.03％，余量为Fe和杂质。
8.如权利要求5所述低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，其特征在于，板坯出炉温度为1185℃，板坯加热时间为430分钟；第一阶段开轧温度1175℃，第一阶段终轧轧温度1108℃，第一阶段轧制8道次，第二阶段开轧厚度70mm，第二阶段开轧温度880℃，第二阶段终轧温度780℃，终冷温度670℃，第二阶段轧制6道次，冷却速率10℃/s；轧制成厚度为25mm的钢板，其化学成分按重量百分比计，包括：C0.16％、Si0.28％、Mn1.4％、P0.012％、S0.009％、Als0.024％，余量为Fe和杂质。
9.如权利要求5所述低合金高强度Q390C中厚钢板的生产方法，其特征在于，冶炼和连铸过程中，铁水采用镁基脱硫，在转炉采用顶底复合吹炼；钢水经LF炉精炼，要求钢水中的S≤0.008％；钢水进行RH炉处理，在真空度不超过133Pa下处理时间不低于15分钟；连铸坯的厚度为250mm，连铸时采用电磁搅拌和轻压下，电磁搅拌频率为6Hz，电流275A，压下位置为6、7、8段，压下量为2mm、2mm、2mm。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410271309.4A CN104018062A (zh) | 2014-06-18 | 2014-06-18 | 低合金高强度q390c中厚钢板及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410271309.4A CN104018062A (zh) | 2014-06-18 | 2014-06-18 | 低合金高强度q390c中厚钢板及其生产方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN104018062A true CN104018062A (zh) | 2014-09-03 |
Family
ID=51435051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410271309.4A Pending CN104018062A (zh) | 2014-06-18 | 2014-06-18 | 低合金高强度q390c中厚钢板及其生产方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN104018062A (zh) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104451376A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-03-25 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种低成本超高强车厢板及其制造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005206943A (ja) * | 2003-12-26 | 2005-08-04 | Jfe Steel Kk | 焼付硬化性と耐常温時効性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP4322610B2 (ja) * | 2003-09-19 | 2009-09-02 | 日新製鋼株式会社 | 衝撃特性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
| CN102061426A (zh) * | 2010-12-21 | 2011-05-18 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种400～420mm大厚度低合金高强度结构钢及其生产方法 |
| CN103602885A (zh) * | 2013-10-22 | 2014-02-26 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 低合金高强度钢板及其生产方法 |
-
2014
- 2014-06-18 CN CN201410271309.4A patent/CN104018062A/zh active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4322610B2 (ja) * | 2003-09-19 | 2009-09-02 | 日新製鋼株式会社 | 衝撃特性に優れた冷延鋼板及びその製造方法 |
| JP2005206943A (ja) * | 2003-12-26 | 2005-08-04 | Jfe Steel Kk | 焼付硬化性と耐常温時効性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
| CN102061426A (zh) * | 2010-12-21 | 2011-05-18 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种400～420mm大厚度低合金高强度结构钢及其生产方法 |
| CN103602885A (zh) * | 2013-10-22 | 2014-02-26 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 低合金高强度钢板及其生产方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 夏茂森 等: "高强度微合金化Q390Eq桥梁钢板的研制", 《钢铁钒钛》 * |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104451376A (zh) * | 2014-11-28 | 2015-03-25 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种低成本超高强车厢板及其制造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103302255B (zh) | 一种薄带连铸700MPa级高强耐大气腐蚀钢制造方法 | |
| CN101805873B (zh) | 一种低成本高强汽车大梁用钢及其制造方法 | |
| CN101928876B (zh) | 加工性优良的trip/twip高强塑性汽车钢及其制备方法 | |
| CN104018064B (zh) | 低成本q345r钢板的生产方法 | |
| CN102925794B (zh) | 双层卷焊管用冷轧带钢及其制造方法 | |
| CN101654760B (zh) | 一种非合金结构钢s355j2钢板及其生产方法 | |
| CN105177422B (zh) | 一种超长薄规格eh36钢及其在卷炉卷轧机上的生产方法 | |
| CN108754321B (zh) | 一种特厚正火高强度压力容器钢板及其生产方法 | |
| CN102304668B (zh) | 一种高性能特厚钢板的制造方法 | |
| CN102417959A (zh) | 一种免退火处理热轧s50c板带的生产方法 | |
| CN102747285A (zh) | 一种特厚船舶及海洋平台用钢板及其生产方法 | |
| CN104018071B (zh) | 低碳当量高韧性q420e钢板的生产方法 | |
| CN104372257A (zh) | 利用返红余热提高强韧性的低合金高强中厚板及其制法 | |
| CN104018063A (zh) | 低合金高强度q420c中厚钢板及其生产方法 | |
| CN105886924A (zh) | 一种高强韧性能的低合金钢及其制备方法 | |
| CN103602891B (zh) | 屈服强度460MPa级的高韧性钢板的生产方法 | |
| CN102191430A (zh) | 屈服强度550MPa易焊接高强韧钢板及其制造方法 | |
| CN114657441A (zh) | 一种低密度高强高韧热轧钢板的制造方法 | |
| CN104018060A (zh) | 150mm厚保探伤保性能Q345B钢板及其生产方法 | |
| CN103540836A (zh) | 一种炉卷轧机高韧性低合金超宽厚钢板及其生产工艺 | |
| CN103447295B (zh) | 一种低合金结构钢热轧钢板的制造方法 | |
| CN103602892B (zh) | 厚规格钢板的生产方法 | |
| CN102634727B (zh) | 一种高韧性工程机械用钢采用tmcp生产的方法 | |
| CN101956147A (zh) | 高强度低裂纹敏感性厚板及其制造方法 | |
| CN103160751B (zh) | 一种屈服强度为590MPa级球扁钢及其生产方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20140903 |
|
| RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |