CN103896398A - 强化多级a/o工艺生物脱氮的装置及方法 - Google Patents

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Abstract

强化多级A/O工艺生物脱氮的装置及方法，属于污水处理技术领域。为三级A/O工艺，依次为缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ，每个好氧区与缺氧区体积比0.8～1:1。在A-Ⅰ、O-Ⅰ-Ⅱ、A-Ⅱ、O-Ⅱ-Ⅱ、A-Ⅲ、O-Ⅲ-Ⅱ分别装填悬浮流离球；在O-Ⅰ-Ⅰ、O-Ⅱ-Ⅰ、O-Ⅲ-Ⅰ中分别装填立体海绵填料；装置分三段并联进水到缺氧区，硝化液从好氧池O-Ⅲ-Ⅱ回流到缺氧区A-Ⅰ。该发明能够在污泥减量的同时，强化SND现象，提高亚氮的积累率，节省反硝化碳源，提高总氮去除率。

Description

强化多级A/O工艺生物脱氮的装置及方法
技术领域
本发明涉及一种强化多级A/O工艺生物脱氮的装置及方法。反应器内填加不同形式的生物载体，具有强化生物脱氮及污泥减量的效果，属于污水处理技术领域。
背景技术
近年来，随着我国城镇化建设的迅速发展，我国的水环境污染和水体富营养化状况越来越严重，许多湖泊水体已不能发挥其正常功能而严重地影响了工农业和渔业生产，越来越严重地阻碍着我国国民经济的发展。氮素是造成水体富营养化的主要污染物，对排放的污水中总氮含量的控制尤为重要。为此国家出台了更为严格的城镇污水处理标准。《城镇污水处理厂污染物排放标准》（GB18918-2002）对城镇污水处理厂的氮排放提出了更高的要求，脱氮已成为城市污水处理的重要任务。我国许多城市污水属典型的低C/N污水，很多时候，低碳氮比污水本身所能提供的碳源已经不能满足同步高效脱氮的要求。
在生物脱氮工艺中，多点进水多级A/O生物脱氮工艺是近年来快速开发的生物脱氮新工艺，这种工艺的优点是所需池容较小、脱氮效率高、运行管理方便，最主要的就是有机底物沿池长均匀分布，在处理低碳氮比污水上可以充分利用污水碳源，利于反硝化的进行，并且负荷均衡，即一定程度上减小了供氧速率与耗氧速率之间的差距，有利于降低能耗，又可以充分发挥污泥中微生物的降解功能。
流离生化处理技术是产生于近年内的一种有机废水处理新技术，在反应器中投加悬浮流离球后，随着水流进入反应器，流离作用促使固液分离，使水中的悬浮物（SS）、剩余污泥进入多孔载体内部间隙内而积累。积累起来的有机物或污泥成为载体内细菌等微生物的营养成分，经厌氧、缺氧和好氧代谢分解而除去。流离球的污泥减量效果已经被大量文献报道，由于其环境的复杂性以及生物的多样性，其同时兼有同步硝化反硝化的效果。
多点进水多级A/O工艺最早采用活性污泥法。目前，生物膜法在多级A/O工艺中的应用也得到了一些研究。相关研究表明，在多级A/O工艺的缺氧池、好氧池中投加不同量的悬浮流离球作为填料，能够取得较好的脱氮和污泥减量的效果。通过本课题组的长期运行以及查阅相关文献，笔者发现在以流离球作为填料的多级A/O工艺中，仍然存在一些问题需要解决:
1、悬浮流离球填料内部填充物的形式有多种，比如海绵、陶粒、鲍尔环等。然而单纯的采用某一类填充物必然存在一些不足。本课题组曾采用立体海绵填料作为填充物，出现了海绵填料堆积在流离球内部的一侧的现象，使得污泥减量以及SND现象都受到了抑制；
2、悬浮流离球在好氧池、缺氧池中投加填充比的问题已经得到了一些实验上的研究，也得出了一些实用的经验值。然而，对于内部填充物占流离球的体积比，却研究的很少；
3、由于流离球填料环境的复杂性以及生物的多样性，使得氨氧化菌占总菌的比例相比于其他填料要低。那么在好氧池中全部填加流离球填料就会使得氨氮降解的速率相比于其他填料要慢，延长了HRT；
4、在以往的生物膜法多级A/O工艺中，同一级的多个好氧池一般并不细化其填料的具体形式以及运行参数等，这样实际上并不利于亚氮的积累以及SND现象；
5、由于实际运行中，缺氧反硝化并不能去除所有的易生物降解的COD，这样在好氧池前端的流离球中由于内部溶解氧较低就会使得丝状菌得到一定的生长，抑制了氨氧化菌的生长。
该技术的发明旨在尽可能的解决上述问题，缩短HRT，提高亚氮积累率，强化SND现象，最终提高总氮的去除率。
发明内容
本发明对以悬浮流离球为填料的多级A/O工艺进行了改进，旨在强化多点进水多级A/O工艺的生物脱氮效果，具体表现在缩短氨氧化的时间，缩短HRT；提高亚氮的积累率，继而提高碳源的脱氮率；强化流离球内部的污泥分解，释放更多可用碳源，提高流离球内部的SND的效果。
本发明优选采用的悬浮流离球直径为8cm，其球壳为PVC注塑而成，球面呈网格状，属于球形多孔载体范畴。考虑到软性填充物与硬性填充物的结合能够起到更好的效果，本发明选取立体海绵填料与鲍尔环相结合作为流离球内部的填充物。立体海绵填料边长1.5cm，具有亲水性、通透性、高比表面积、良好的物化稳定性等特点，载体空隙率大于0.9。鲍尔环的型号为25mm的聚丙烯鲍尔环。通过设计对比实验，从好氧脱氨率、污泥减量效果、氨氧化时间等方面综合考虑，最终确定立体海绵填料与鲍尔环的体积比例为2:1；内部填充物占流离球内部体积的70%～80%之间。具体的确定方法可参看具体实施方式。
强化多级A/O工艺生物脱氮的装置，其特征在于，为三级串联的A/O工艺，依次为缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ，所有好氧区的体积相同，所有缺氧区的体积相等，每个好氧区与缺氧区体积比为0.8:1～1:1，在缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ分别装填悬浮流离球。悬浮流离球的详细参数已在前面介绍。缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ中流离球的装填率控制在80%～90%之间；好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ中流离球的装填率控制在40%～50%之间，在好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ中分别装填立体海绵填料，装填率控制在30%，优选该立体海绵填料边长1.5cm，具有亲水性、通透性、高比表面积、良好的物化稳定性能等特点，载体空隙率大于0.9。
好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ中分别设有曝气装置；反应器分三段并联多点进水，三个进水管分别通过蠕动泵与原水箱连接，然后另一端分别设在缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ中。
好氧区O-Ⅲ-Ⅱ设有出水回流管，通过蠕动泵与缺氧区A-Ⅰ连接。
每级A/O工艺装置均设有污泥出口。
采用上述装置进行生物脱氮的方法，其特征在于，原水分别从三个进水管进入缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ中，反硝化菌充分利用原水中的易生物降解COD去除绝大部分回流的硝态氮（包括亚硝态氮），较少一部分的可利用COD以及硝态氮（包括亚硝态氮）进入好氧区O-Ⅰ-Ⅰ，由于好氧区O-Ⅰ-Ⅰ中采用的填料为立体海绵填料，丝状菌的生长得到了很好的抑制，出水进入好氧区O-Ⅰ-Ⅱ，好氧区O-Ⅰ-Ⅱ出水进入缺氧区A-Ⅱ，同时原水也进入缺氧区A-Ⅱ，缺氧区A-Ⅱ出水依次经过好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ，好氧区O-Ⅱ-Ⅱ的出水进入缺氧区A-Ⅲ，同时原水也进入缺氧区A-Ⅲ，缺氧区A-Ⅲ出水依次经过好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ，好氧区O-Ⅲ-Ⅱ的出水消化液部分回流至缺氧区A-Ⅰ。
设三点进水以及回流的流量分别为r1、r2、r3、r4，r1:r2:r3:r4的流量比控制在1:1:1:2。好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ中的DO控制在2.5～3mg/L，好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ中的DO控制在1～1.5mg/L，整个反应的从进水至出水的HRT控制在12～14h之间。
第一点进水r1与回流液r4一起进入缺氧池A-Ⅰ后，反硝化菌充分利用原水中的易生物降解COD去除绝大部分回流的硝态氮（包括亚硝态氮），较少一部分的可利用COD以及硝态氮（包括亚硝态氮）进入好氧池O-Ⅰ-Ⅰ，由于好氧池O-Ⅰ-Ⅰ中采用的填料改为立体海绵填料，丝状菌的生长得到了很好的抑制，根据FISH技术发现，AOB占总菌的比例从0.98%提升到2.02%；NOB占总菌的比例从1.36%变化到1.41%。
分析其原因可以发现:现有技术中好氧区O-Ⅰ-Ⅰ也采用流离球填料，虽然进入该区的COD浓度并不高，但是由于流离球内部DO较低，丝状菌呈现一种由内向外生长的趋势，这一现象已经得到本课题组的实验证实；改为体积很小的立体海绵填料后，丝状菌得到了很好抑制，而其他异养菌由于COD较低，相对于自养菌并没有形成优势菌，再者，海绵填料相比于流离球填料的生物多样性要弱，综合上述原因，我们就可以解释硝化菌（AOB+NOB）占总菌的比例从2.34%提升到3.43%。另外，AOB的比例有了显著上升，而NOB却没有较大变化。好氧池O-Ⅰ-Ⅰ的DO控制在2.5～3mg/L左右，其体积与O-Ⅰ-Ⅱ相同，这样好氧池O-Ⅰ-Ⅰ的HRT实际上小于总硝化时间的一半，即使DO浓度较大，对亚氮积累的影响也不大。由于底物的限制，运用NOB生长的滞后性，使得AOB的生长存在一定优势。好氧池O-Ⅰ-Ⅰ的出水中55%左右的氨氮转化为亚硝态氮，亚硝态氮的积累率在25%～35%之间。
出水进入好氧池O-Ⅰ-Ⅱ后，DO浓度控制在1～1.5mg/L之间，由于AOB的氧饱和常数小于NOB的氧饱和常数，在O2成为限制因素后，AOB的增殖速率加快，补偿了由于低氧所造成的代谢活动下降，使得氨氧化的过程未受到明显影响，而NOB代谢能力大幅度下降，其氧化亚硝酸氮的能力大为减弱，从而造成体系中亚硝酸氮的积累。在好氧池O-Ⅰ-Ⅱ的出水中85%以上的氨氮转化为亚硝态氮，亚氮的积累率保持在40%左右，为缺氧池A-Ⅱ实现更好的反硝化节省了碳源。同时，好氧池O-Ⅰ-Ⅱ进出水的总氮有一定的差距，大约15%～20%左右的总氮得到了去除，而较低的COD却没有什么变化，运用FISH等生物学技术发现，在流离球内部存在一定量的反硝化菌，同时通过对污泥减量的效果进行分析，可以发现SND的现象与污泥减量的效果有一定的正相关性。污泥的厌氧消化主要包括水解酸化阶段、乙酸化阶段、甲烷化阶段，流离球内部污泥的厌氧消化为反硝化菌提供了碳源，本发明中采用的混合填充物的流离球污泥减量效果好，强化了SND对脱氮的贡献。后面两级的工作方式及机理与第一级相似，此处不再赘述。
该发明能够在污泥减量的同时，强化SND现象，提高亚氮的积累率，节省反硝化碳源，更加适用于低C/N的污水。
附图说明
图1是本发明强化多级AO工艺生物脱氮的方法及装置的示意图。
图中，1—原水箱，2—蠕动泵，3—第一级进水，4—第二级进水，5—第三级进水，6—硝化液回流，7—空气泵，8—转子流量计，9—曝气头，10—立体海绵填料，11—悬浮流离球填料，12—排泥口，13—出水口，O-Ⅰ、O-Ⅱ、O-Ⅲ—好氧区，A-Ⅰ、A-Ⅱ、A-Ⅲ—缺氧区。
图2是悬浮流离球填料的剖面图。
图中，1—流离球外壳，2—立体海绵填料，3—鲍尔环填料。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步说明，但本发明并不限于以下实施例。
本发明的具体操作步骤在发明内容已经有详述，该处不再赘述。具体的实施方式主要包括两个方面的内容:悬浮流离球内部填充物的改良；两种三级A/O工艺具体的实施案例及对比。
悬浮流离球内部填充物的改良
为了更好地使悬浮流离球填料有利于多级A/O工艺的脱氮，本发明对流离球内部的填充物进行了改良。将硬性填料与软性填料按一定比例装填在流离球内部能够提高内外部的物质传输，利于截留的污泥及颗粒进入流离球内部，强化污泥减量及SND现象；同时，能够防止软性填料过度聚集导致填料利用率降低的现象。本发明对软性填料与硬性填料的合适体积比进行了实验研究，软性填料选用立体海绵填料，硬性填料选择鲍尔环，关于这两种填料的具体介绍在发明内容部分已经介绍。选择5种比例进行了实验，依次为纯软性填料、2:1（软:硬）、1:1、1:2、纯硬性填料。从好氧脱氨率、污泥减量效果、氨氧化时间三个方面对这5种比例进行对比，按照5—1分分别表示5种比例的各自效果排比（分数越高效果越好），结果见下表。根据下表，选择软性:硬性=2:1作为流离球的填充物比例。
比例 好氧脱氨率 污泥减量效果 氨氧化时间 总分
纯软性 4 4 2 10
2:1 5 5 4 14
1:1 3 3 5 11
1:2 2 1 1 4
纯硬性 1 2 3 6
确定了软性填料与硬性填料的体积比后，还需要确定内部填充比，本发明选择了三种填充比进行了实验，分别为60%～70%、70%～80%、80%～90%，运用上述确定软硬比的积分方法确定内部填充比，最终采取70%～80%为流离球内部的填充比。
实施案例及对比
对比例
以某大学家属区的生活污水作为研究对象，进水水质：COD200～300mg/L，BOD5150～200mg/L，TN110～130mg/L，NH4 +70～80mg/L，TP4～7mg/L，SS80～160mg/L。
案例一：采用三级A/O工艺，依次为缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ，每个好氧区与缺氧区体积比为（1.8～2）:1。在所有缺氧区与好氧区均装填悬浮流离球填料，悬浮流离球内部填充立体海绵填料，填充比控制在70%～80%之间。缺氧区A-Ⅰ、A-Ⅱ、A-Ⅲ中流离球的装填率控制在80%～90%之间。好氧区O-Ⅰ、O-Ⅱ、O-Ⅲ中流离球的装填率控制在40%～50%之间。分三段进水，三个进水管分别设在缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ，硝化液从好氧池O-Ⅲ回流到缺氧区A-Ⅰ。设三点进水以及回流的流量分别为r1、r2、r3、r4，流量的比值r1:r2:r3:r4控制在1:1:1:2左右。好氧区O-Ⅰ、O-Ⅱ、O-Ⅲ中的DO控制在1.5～2mg/L左右，HRT控制在12～14h之间，温度控制在28℃左右，通过反应器下部的排泥口进行定期排泥并计量。经过一个阶段的运行，出水COD在40mg/L以下，TN在30mg/L左右，NH4 +在10mg/L左右，TN去除率达到75%以上，每一级的亚氮积累率分别为18%、16%、15%左右，SND现象前期、中期较明显，后期效果不太明显。观察发现，到后期流离球内部的大部分海绵填料紧密的聚集到了一起，大多数的截留物留在了外表层，这样并不利于污泥减量及SND效果。
实施例
采用与上述对比例相同的生活污水作为研究对象。
采用三级A/O工艺，依次为缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ，每个好氧区与缺氧区体积比为（0.8～1）:1，在A-Ⅰ、O-Ⅰ-Ⅱ、A-Ⅱ、O-Ⅱ-Ⅱ、A-Ⅲ、O-Ⅲ-Ⅱ分别装填悬浮流离球，悬浮流离球内部填充立体海绵与鲍尔环，两者比例为2:1，填充比控制在70%～80%之间。缺氧区A-Ⅰ、A-Ⅱ、A-Ⅲ中流离球的装填率控制在80%～90%之间。好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、O-Ⅱ-Ⅱ、O-Ⅲ-Ⅱ中流离球的装填率控制在40%～50%之间。在好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、O-Ⅱ-Ⅰ、O-Ⅲ-Ⅰ中分别装填立体海绵填料，装填率控制在30%左右。分三段进水，三个进水管分别设在缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ，硝化液从好氧池O-Ⅲ-Ⅱ回流到缺氧区A-Ⅰ。设三点进水以及回流的流量分别为r1、r2、r3、r4，流量的比值r1:r2:r3:r4控制在1:1:1:2左右。好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、O-Ⅱ-Ⅰ、O-Ⅲ-Ⅰ中的DO控制在2.5～3mg/L左右，好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、O-Ⅱ-Ⅱ、O-Ⅲ-Ⅱ中的DO控制在1～1.5mg/L左右。HRT控制在12～14h之间，温度控制在28℃左右，通过反应器下部的排泥口进行定期排泥并计量。经过一个阶段的运行，出水COD在40mg/L以下，TN在20mg/L左右，NH4 +在6mg/L左右，TN去除率达到80%以上，每一级的亚氮积累率分别为38%、34%、32%左右，SND对总氮去除的效果很明显，占15%左右。排泥口排出的泥量也有了一定的减少。
实施例是在对比例的基础上根据本发明进行的改进方案，通过对比分析可以看出，本发明能够使AOB得到一定的富集，从而提高亚氮的积累率，节省反硝化碳源；流离球污泥减量的效果得到强化，与此同时，好氧池的SND对总氮去除率的贡献增大；硝化速率提高，缩短了HRT，总氮的去除率提高。

Claims (5)

1.强化多级A/O工艺生物脱氮的装置，其特征在于，为三级串联的A/O工艺，依次为缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ，所有好氧区的体积相同，所有缺氧区的体积相等，每个好氧区与缺氧区体积比为（0.8～1）:1，在缺氧区A-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ分别装填悬浮流离球；缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ中流离球的装填率控制在80%～90%之间；好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ中流离球的装填率控制在40%～50%之间；在好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ中分别装填立体海绵填料；好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ中分别设有曝气装置；反应器分三段并联多点进水，三个进水管分别通过蠕动泵与原水箱连接，然后另一端分别设在缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ中；好氧区O-Ⅲ-Ⅱ设有出水回流管，通过蠕动泵与缺氧区A-Ⅰ连接；每级A/O工艺装置均设有污泥出口。
2.按照权利要求1的装置，其特征在于，悬浮流离球直径为8cm，其球壳为PVC注塑而成，球面呈网格状，选取立体海绵填料与鲍尔环相结合作为流离球内部的填充物，立体海绵填料边长平均1.5cm，立体海绵空隙率大于0.9，鲍尔环的型号为25mm的聚丙烯鲍尔环，立体海绵填料与鲍尔环的体积比例为2:1；内部填充物占流离球内部体积的70%～80%之间。
3.按照权利要求1的装置，其特征在于，在好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ中分别装填立体海绵填料，立体海绵填料边长平均1.5cm，立体海绵空隙率大于0.9，装填率控制在30%。
4.利用权利要求1-3的装置进行生物脱氮的方法，其特征在于，原水分别从三个进水管进入缺氧区A-Ⅰ、缺氧区A-Ⅱ、缺氧区A-Ⅲ中，反硝化菌充分利用原水中的易生物降解COD去除绝大部分回流的硝态氮和亚硝态氮，较少一部分的可利用COD以及硝态氮和亚硝态氮进入好氧区O-Ⅰ-Ⅰ，由于好氧区O-Ⅰ-Ⅰ中采用的填料为立体海绵填料，丝状菌的生长得到了很好的抑制，出水进入好氧区O-Ⅰ-Ⅱ，好氧区O-Ⅰ-Ⅱ出水进入缺氧区A-Ⅱ，同时原水也进入缺氧区A-Ⅱ，缺氧区A-Ⅱ出水依次经过好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ，好氧区O-Ⅱ-Ⅱ的出水进入缺氧区A-Ⅲ，同时原水也进入缺氧区A-Ⅲ，缺氧区A-Ⅲ出水依次经过好氧区O-Ⅲ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ，好氧区O-Ⅲ-Ⅱ的出水消化液部分回流至缺氧区A-Ⅰ。
5.按照权利要求4的方法，其特征在于，设三点进水以及回流的流量分别为r1、r2、r3、r4，r1:r2:r3:r4的流量比控制在1:1:1:2，好氧区O-Ⅰ-Ⅰ、好氧区O-Ⅱ-Ⅰ、好氧区O-Ⅲ-Ⅰ中的DO控制在2.5～3mg/L，好氧区O-Ⅰ-Ⅱ、好氧区O-Ⅱ-Ⅱ、好氧区O-Ⅲ-Ⅱ中的DO控制在1～1.5mg/L，整个反应的从进水至出水的HRT控制在12～14h之间。
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