CN103866162A

CN103866162A - 一种具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金

Info

Publication number: CN103866162A
Application number: CN201410071312.1A
Authority: CN
Inventors: 王文姣
Original assignee: Individual
Current assignee: Central Iron and Steel Research Institute
Priority date: 2014-03-02
Filing date: 2014-03-02
Publication date: 2014-06-18
Anticipated expiration: 2034-03-02
Also published as: CN103866162B

Abstract

本发明涉及镍基粉末冶金高温合金领域中一种具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，所述镍基粉末冶金高温合金按质量百分比含量为：Co 12.9%、Cr 15.7%、W 3.1%、Mo 2.6%、Al 2.2%、Ti 3.8%、Nb 0.8%、C 0.04%、Zr 0.04%、RE 0.08%、Hf 0.3～0.6%、余量为Ni；所述高温合金中第二强化相γ′相组成为(Ni0.94Co0.06)3(Al0.457～0.462Ti0.483～0.487Nb0.042～0.043Hf0.008～0.018)，二次γ′相平均尺寸为180～220nm，二次γ′相占总γ′相的质量分数为49.6～53.2%，一次γ′和三次γ′相之和占总γ′相的质量分数为46.8～50.4%。加入微量元素Hf，从而使采用等离子旋转电极制粉、直接热等静压成形的镍基粉末冶金高温合金经过相同的热处理后，合金中相的组成、尺寸和数量发生变化，裂纹扩展速率低于不加Hf合金的裂纹扩展速率。

Description

一种具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金

技术领域

本发明属于镍基粉末冶金高温合金制备领域，特别是涉及一种具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金。

背景技术

采用粉末冶金技术生产的高温合金具有晶粒细小、组织均匀、无宏观偏析、热加工性能和力学性能良好等优异特性，在航空航天领域先进发动机涡轮盘等热端部件中有着广泛应用，裂纹扩展速率是涡轮盘损伤容量设计和寿命预测的重要指标之一。影响裂纹扩展速率的因素可分为外部因素和内部因素两大类：外部因素指材料的工作条件，如温度、频率、应力比、保载时间等；内部因素指材料组织和性能，如材料的晶粒度、晶界弯曲程度及化学成分等。

本发明是在镍基粉末冶金高温合金中加入微量元素Hf，使合金中主要相的组成、尺寸和数量发生变化，提高合金的裂纹扩展抗力。

发明内容

本发明是通过在镍基粉末冶金高温合金中加入微量元素Hf 得到具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，包括：

(1) 一种具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，按质量百分比含量为：Co12.9%、Cr15.7%、W4.0%、Mo4.0%、Al2.2%、Ti3.8%、Nb0.8%、C0.04%、Zr0.04%、Hf0.3~0.6%、余量为Ni；所述高温合金中第二强化相γ′相组成为(Ni_0.94Co_0.06)₃(Al_0.457~0.462Ti_0.483~0.487Nb_0.042~0.043Hf_0.008~0.018)，二次γ′相平均尺寸为180~220nm，二次γ′相占总γ′相的质量分数为49.6~53.2%，三次γ′相占总γ′相的质量分数为46.8~50.4%。

(2) 所述高温合金中MC型碳化物组成为(Ti_0.64~0.69Nb_0.25~0.26Hf_0.04~0.09Zr_{0.0078~0.0080})C，质量分数为0.22~0.23%。

(3) 所述的具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金采用等离子旋转电极制备合金粉末，粉末粒度范围为50~150μm。

(4) 所述的具有高裂纹扩展抗力镍基粉末冶金高温合金，所述Hf含量为0.6%。

经过特定的热处理使得合金微观结构具有非常不同的形式，从而微观结构的改变，大大改变了该合金的性能。

具体实施方式

下面通过具体的实施例对本发明作进一步的说明。

(1) 镍基粉末冶金高温合金Alloy-1按质量百分比含量为：Co12.9%、Cr15.7%、W4.0%、Mo4.0%、Al2.2%、Ti3.8%、Nb0.8%、C0.04%、Zr0.04%、余Ni。其经过等离子旋转电极制粉、粉末粒度范围为50~150μm，经过相同的热等静压之后，进行固溶热处理，将冷轧后的合金板材在箱式电阻炉中进行固溶热处理，固溶温度为860-880℃，保温时间为2.8~4.8h，水淬；时效热处理：分为如下五步：时效温度为315~330℃，保温时间为12~28min，水淬；再加热到410~430℃进行第二次时效处理，时效时间为1.9~2.1h，水淬；再加热到480~495℃进行第三次时效，时效时间为2~2.5h，水淬；再加热到520~550℃进行第四次时效，时效时间为5~8h，水淬；再加热到580~620℃进行第五次时效，时效时间为10~12h，水淬，得到成品。检测得到其微观组织为：合金中第二强化相γ′相组成为(Ni_0.94Co_0.06)₃(Al_0.463Ti_0.493Nb_0.044)，二次γ′相平均尺寸为100nm，二次γ′相占总γ′相的质量分数为68.8%，三次γ′相占总γ′相的质量分数为31.2%；碳化物组成为(Ti_0.76Nb_0.23Zr_0.009)C，质量分数为0.18%

(2) 含Hf为0.3%的镍基粉末冶金高温合金Alloy-2按质量百分比含量为： Co12.9%、Cr15.7%、W4.0%、Mo4.0%、Al2.2%、Ti3.8%、Nb0.8%、C0.04%、Zr0.04%、Hf0.3%、余Ni。其经过等离子旋转电极制粉、粉末粒度范围为50~150μm，经过相同的热等静压之后，进行固溶热处理，将冷轧后的合金板材在箱式电阻炉中进行固溶热处理，固溶温度为860-880℃，保温时间为2.8~4.8h，水淬；时效热处理：分为如下五步：时效温度为315~330℃，保温时间为12~28min，水淬；再加热到410~430℃进行第二次时效处理，时效时间为1.9~2.1h，水淬；再加热到480~495℃进行第三次时效，时效时间为2~2.5h，水淬；再加热到520~550℃进行第四次时效，时效时间为5~8h，水淬；再加热到580~620℃进行第五次时效，时效时间为10~12h，水淬，得到成品。检测得到其微观组织为：第二强化相γ′相组成为(Ni_0.94Co_0.06)₃(Al_0.462Ti_0.487Nb_0.043Hf_0.008)，二次γ′相平均尺寸为180nm，二次γ′相占总γ′相的质量分数为53.2%，三次γ′相占总γ′相的质量分数为46.8%；碳化物组成为(Ti_0.69Nb_0.26Hf_0.04Zr_0.008)C，质量分数为0.22%

(3) 含Hf为0.6%的镍基粉末冶金高温合金Alloy-3按质量百分比含量为： Co12.9%、Cr15.7%、W4.0%、Mo4.0%、Al2.2%、Ti3.8%、Nb0.8%、C0.04%、Zr0.04%、Hf0.6%、余Ni。其经过等离子旋转电极制粉、粉末粒度范围为50~150μm，经过相同的热等静压之后，进行固溶热处理，将冷轧后的合金板材在箱式电阻炉中进行固溶热处理，固溶温度为860-880℃，保温时间为2.8~4.8h，水淬；时效热处理：分为如下五步：时效温度为315~330℃，保温时间为12~28min，水淬；再加热到410~430℃进行第二次时效处理，时效时间为1.9~2.1h，水淬；再加热到480~495℃进行第三次时效，时效时间为2~2.5h，水淬；再加热到520~550℃进行第四次时效，时效时间为5~8h，水淬；再加热到580~620℃进行第五次时效，时效时间为10~12h，水淬，得到成品。检测得到其微观组织为：第二强化相γ′相组成为(Ni_0.94Co_0.06)₃(Al_0.457Ti_0.483Nb_0.042Hf_0.018)，二次γ′相平均尺寸为220nm，二次γ′相占总γ′相的质量分数为49.6%，三次γ′相占总γ′相的质量分数为50.4%；碳化物组成为(Ti_0.64Nb_0.25 Hf_0.09 Zr_0.0078)C，质量分数为0.23%

以上三种合金取下裂纹扩展速率试样，分别在650℃、力值比R=0.05、加载频率为10-30次/min(三角波，无保载)和650℃、力值比R=0.05、保载90s的试验条件下进行疲劳裂纹扩展速率试验，表1给出了应力强度因子范围ΔK=50MPa

Figure DEST_PATH_45681DEST_PATH_IMAGE001

(mm/cycle)时合金的裂纹扩展速率。可见加入微量元素Hf后的镍基粉末冶金高温合金Alloy-2和Alloy-3具有较低的裂纹扩展速率，在无保载条件下，与Alloy-1相比，裂纹扩展速率减低了33.0%~59.0%，其中含0.6%Hf合金的裂纹扩展速率最低；在保载条件下，与Alloy-1相比，裂纹扩展速率降低了58.5~70.4%，含Hf0.6%的合金的裂纹扩展速率最低。表2给出了三种合金的高温冲击和650℃/970MPa持久性能，加Hf后，合金的高温冲击和持久性能良好。

表1 在应力强度因子范围ΔK=50MPa(m^1/2) (mm/cycle)时合金的裂纹扩展速率

表2 合金750℃拉伸和650℃/970MPa持久性能

Figure DEST_PATH_744833DEST_PATH_IMAGE003

Claims

1.一种具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，其特征在于：所述高温合金按质量百分比含量为：Co12.9%、Cr15.7%、W3.1%、Mo2.6%、Al 2.2%、Ti 3.8%、Nb 0.8%、C 0.04%、Zr 0.04%、RE 0.08%、Hf 0.3~0.6%、余量为Ni；所述高温合金中第二强化相γ′相组成为(Ni0.94Co0.06)3(Al0.457~0.462Ti0.483~0.487Nb0.042~0.043Hf0.008~0.018)，二次γ′相平均尺寸为180~220nm，二次γ′相占总γ′相的质量分数为49.6~53.2%，三次γ′相占总γ′相的质量分数为46.8~50.4%。

2.根据权利要求1所述的具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，其特征在于：所述高温合金中MC型碳化物组成为(Ti0.64~0.69Nb0.25~0.26Hf0.04~0.09Zr0.0078~0.0080)C，质量分数为0.22～0.23%。

3. 根据权利要求1和2所述的具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，其特征在于：合金采用等离子旋转电极制备合金粉末，粉末粒度范围为50~150μm。

4. 根据权利要求1或3所述的具有高裂纹扩展抗力的镍基粉末冶金高温合金，其特征在于：所述Hf含量为0.6%。