CN103773934B - 一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法 - Google Patents
一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103773934B CN103773934B CN201410057865.1A CN201410057865A CN103773934B CN 103773934 B CN103773934 B CN 103773934B CN 201410057865 A CN201410057865 A CN 201410057865A CN 103773934 B CN103773934 B CN 103773934B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- stove
- high strength
- strength steel
- chilled
- insulation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Abstract
本发明涉及一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法，属于钢铁冶金领域。本发明方法如下：1）38CrNi3MoVA高强韧钢零件锻造完成后入炉，炉冷、保温；2）保温后的零件进行加热奥氏体化、保温；3）再保温后炉冷、保温；4）再次炉冷保温后的零件炉冷后出炉空冷至室温。本发明由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件重新进行奥氏体化，实现α相的再结晶，获得细小的碳化物颗粒和铁素体组织，消除组织遗传，为后续热处理提供良好的原始组织。
Description
技术领域
本发明涉及一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法，属于钢铁冶金领域。
背景技术
将粗晶有序组织加热到高于AC3，可能导致形成的奥氏体晶粒与原始晶粒具有相同的形状、大小和取向，这种现象称为钢的组织遗传。38CrNi3MoVA高强韧钢合金化程度高，具备良好的综合力学性能，但组织遗传强。在实际生产过程中，38CrNi3MoVA高强韧钢终锻温度在850℃以上，锻造后往往出现由于锻造而形成的原始有序的粗晶组织，为贝氏体+马氏体+残留奥氏体的非平衡组织，组织不均匀，若以非平衡组织（如马氏体或贝氏体）加热奥氏体化，则在一定的加热条件下，新形成的奥氏体晶粒会继承和恢复原始粗大的奥氏体晶粒，如将这种粗晶有序组织继续加热，延长保温时间，还会使晶粒异常长大，出现组织遗传，减低钢的韧性，危害严重。
发明内容
本发明的目的在于提供一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法，该方法通过零件重新进行奥氏体化，实现α相的再结晶，获得细小的碳化物颗粒和铁素体组织，消除组织遗传，为后续热处理提供良好的原始组织。
技术解决方案：
本发明方法步骤如下：1）38CrNi3MoVA高强韧钢零件锻造完成后入炉，炉冷至250℃～290℃保温，保温时间：1h～2h；2）保温后的零件进行加热奥氏体化，加热温度为890℃～900℃，保温时间为6h～7h；3）再保温后炉冷，炉冷至610℃～620℃，保温时间为55h～60h；4）再次炉冷保温后的零件炉冷到150℃～200℃，出炉空冷至室温。
本发明由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃～900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃～620℃下保温55h～60h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，从而消除组织遗传。
附图说明
图1为本发明工艺图。
图2为本发明金相组织图。
图3为原工艺金相组织图。
具体实施方式
实施例1：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温1h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例2：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温2h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例3：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至270℃保温，保温1h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例4：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至270℃保温，保温2h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例5：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至290℃保温，保温1h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例6：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至290℃保温，保温2h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例7：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温1h后升温，加热温度为895℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在895℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例8：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温2h后升温，加热温度为895℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在895℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例9：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温1h后升温，加热温度为900℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例10：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温2h后升温，加热温度为900℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例11：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至290℃保温，保温1h后升温，加热温度为900℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例12：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至290℃保温，保温2h后升温，加热温度为900℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例13：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至270℃保温，保温1h后升温，加热温度为900℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到150℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例14：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至270℃保温，保温2h后升温，加热温度为900℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至610℃后再保温55h，保温结束后炉冷到200℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在610℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例15：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至290℃保温，保温1h后升温，加热温度为900℃，保温时间7h，保温结束后炉冷至615℃后再保温55h，保温结束后炉冷到200℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在615℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例16：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至290℃保温，保温2h后升温，加热温度为900℃，保温时间7h，保温结束后炉冷至615℃后再保温55h，保温结束后炉冷到200℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在900℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在615℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例17：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温2h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至620℃后再保温55h，保温结束后炉冷到170℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在620℃下保温55h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
实施例18：
本发明对于38CrNi3MoVA高强韧钢零件，按照图1方法锻造完成后尽快入炉炉冷至250℃保温，保温2h后升温，加热温度为890℃，保温时间6h，保温结束后炉冷至620℃后再保温60h，保温结束后炉冷到200℃，出炉空冷至室温。由于对锻造完成后的具有马氏体或贝氏体非平衡组织的38CrNi3MoVA高强韧钢零件，重新在890℃加热温度下进行奥氏体化，实现α相的再结晶，并在620℃下保温60h，使得组织得到充分转变，获得全部为细小碳化物颗粒和铁素体组织组成的平衡组织，金相组织图见2。
Claims (1)
1.一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法，其特征在于，方法步骤如下：1）38CrNi3MoVA高强韧钢零件锻造完成后入炉，炉冷至250℃～290℃保温，保温时间：1h～2h；2）保温后的零件进行加热奥氏体化，加热温度为890℃～900℃，保温时间为6h～7h；3）再保温后炉冷，炉冷至610℃～620℃，保温时间为55h～60h；4）再次炉冷保温后的零件炉冷到150℃～200℃，出炉空冷至室温。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410057865.1A CN103773934B (zh) | 2014-02-20 | 2014-02-20 | 一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410057865.1A CN103773934B (zh) | 2014-02-20 | 2014-02-20 | 一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103773934A CN103773934A (zh) | 2014-05-07 |
| CN103773934B true CN103773934B (zh) | 2015-07-22 |
Family
ID=50566689
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410057865.1A Active CN103773934B (zh) | 2014-02-20 | 2014-02-20 | 一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103773934B (zh) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113957354B (zh) * | 2021-10-29 | 2022-10-25 | 河南中原特钢装备制造有限公司 | 避免PCrNi3MoV锻件因晶粒遗传形成稳定过热的方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101899556A (zh) * | 2010-08-11 | 2010-12-01 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 高温承压用铁素体耐热钢细化粗大晶粒的热处理方法 |
| CN103468913A (zh) * | 2013-09-06 | 2013-12-25 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种超高压容器用钢晶粒细化的热处理方法 |
-
2014
- 2014-02-20 CN CN201410057865.1A patent/CN103773934B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101899556A (zh) * | 2010-08-11 | 2010-12-01 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 高温承压用铁素体耐热钢细化粗大晶粒的热处理方法 |
| CN103468913A (zh) * | 2013-09-06 | 2013-12-25 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 一种超高压容器用钢晶粒细化的热处理方法 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 34CrNi3MoV钢的混晶及消除措施;赵勇桃等;《金属热处理》;20070525;第32卷(第5期);75-77 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103773934A (zh) | 2014-05-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103421940B (zh) | 一种利用一次热循环对aisi4140及aisi4340结构钢锻件进行调质的工艺方法 | |
| CN103333997B (zh) | H13模具钢的退火热处理方法 | |
| JP2018532885A (ja) | ベイナイト型高強度継目無鋼管の製造方法およびベイナイト型高強度継目無鋼管 | |
| CN102586571B (zh) | 风机主轴的淬火处理方法 | |
| CN102492823B (zh) | 屈服强度420MPa级冷轧低合金高强钢板的连续退火工艺 | |
| CN104593573A (zh) | 一种高效提升非调质钢强韧性的复合形变热处理强化方法 | |
| CN103468913B (zh) | 一种超高压容器用钢晶粒细化的热处理方法 | |
| CN102605147A (zh) | 一种利用锻件锻后余热进行正火热处理的方法 | |
| CN104099455B (zh) | 沉淀硬化不锈钢高强韧非等温热处理方法 | |
| CN104451073A (zh) | 一种消除铁素体耐热钢中δ铁素体的热处理方法 | |
| CN104263885A (zh) | 用于提高铸件低温韧性的热处理工艺 | |
| CN106048158A (zh) | 0Cr17Ni4Cu4Nb不锈钢材料热处理工艺 | |
| CN103805764A (zh) | 一种细化高锰奥氏体钢晶粒的热轧工艺方法 | |
| CN103773934B (zh) | 一种消除高强韧钢组织遗传的热处理方法 | |
| CN105385828A (zh) | 无缝钢管的调质热处理方法 | |
| CN101381800B (zh) | 一种超超临界钢的正火热处理工艺 | |
| CN109517947A (zh) | 一种含铝中锰trip钢的制备方法 | |
| WO2015188796A4 (en) | Method of heat treatment of bearing steel | |
| CN105648448A (zh) | 一种伞齿轮热处理工艺 | |
| CN103849736A (zh) | 高铬铸铁的热处理工艺 | |
| CN107619912A (zh) | 余温正火工艺 | |
| CN105506248A (zh) | 一种中高碳钢晶粒细化热处理方法 | |
| CN103667617A (zh) | 一种提高1Cr12Ni3Mo2VN透平叶片冲击韧性的热处理工艺 | |
| CN109536686A (zh) | 一种铌微合金化中锰trip钢的制备方法 | |
| CN103820608A (zh) | 35CrMnSi钢消除第二类回火脆性提高韧性的热处理方法及35CrMnSi钢 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |