CN103762863A - N输入三相3n+3开关组mmc整流器及其控制方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供N输入三相3N+3开关组MMC整流器及其控制方法。整流器包括N个三相输入交流电源、N个三相交流电感、第一桥臂、第二桥臂、第三桥臂和整流负载;第一桥臂、第二桥臂、第三桥臂均由N+1个开关组和2个电感串联而成;每个开关组均由n个功率开关单元串联而成;第k个三相交流电源的三端作为第k路输入,其中k的取值为1~N。该整流器采用载波移相PWM控制,N个输入交流电源变换成N路2n+1电平的交流输入,整流叠加后给负载供电,且MMC功率开关单元中每个开关管承受的电压应力仅为直流电源电压的1/n,解决了开关管的均压问题,适合多个三相交流电源输入、高压和大功率场合的应用。
Description
技术领域
本发明涉及模块组合多电平变换器(MMC)领域,具体涉及一种N输入三相3N+3开关组MMC整流器及其控制方法。
背景技术
目前功率整流器正向小型化、高可靠性和低损耗方向发展,在这种趋势下出现两种改进整流器的方向:减少无源器件或者改进整流器拓扑结构以减少有源器件作为减少有源器件方向的新进展。三相3N+3开关整流器相对于传统的6N开关整流器减少了3N-3个开关及相应的驱动电路,在考虑成本与体积的应用中占有一定的优势。然而,3N+3开关整流器的N路三相输入均转换为两电平,输入交流波形比较差。此外,3N+3个开关中每个开关承受的电压应力为直流母线电压的一半,且存在3N+3个开关管的均压问题,这极大的限制了三相3N+3开关整流器在高压和大功率场合的应用。
近年来,多电平变换技术得到不断推广,并已成功应用在诸如高压直流输电、电力传动、有源滤波、静止同步补偿等工业领域,目前常见的电压型多电平整流器拓扑大致可分为箱位型和单元级联型两大类。模块组合多电平变换器(Modular Multilevel Converter,MMC)作为一种新型的多电平拓扑,除了具有传统多电平整流器的优点,模块组合多电平整流器采用模块化结构设计,便于系统扩容和冗余工作;具有不平衡运行能力、故障穿越和恢复能力,系统可靠性高;由于具有公共直流母线,模块组合多电平整流器尤其适用于高压直流输电系统应用。然而,当N条不同频率的三相交流线路的相连时,需要2N个MMC整流器,这极大的增加了工程成本。
发明内容
本发明的目的在于克服上述现有技术的不足,提出一种N输入三相3N+3开关组MMC整流器及其控制方法。
本发明采用的技术方案如下。
N输入三相3N+3开关组MMC整流器包括N个三相输入交流电源、N个三相交流电感、第一桥臂、第二桥臂、第三桥臂和负载;所述第一桥臂由N+1个开关组和2个电感串联而成,所述第二桥臂由N+1个开关组和2个电感串联而成,所述第三桥臂由N+1个开关组和2个电感串联而成;第一桥臂的第i个开关组由n个功率开关单元串联而成,第二桥臂的第i个开关组由n个功率开关单元串联而成,第三桥臂的第i个开关组由n个功率开关单元串联而成,其中i的取值为1~N+1;第k个三相输入交流电源的三端作为第k路输入,其中k的取值为1~N,N>2,n为正整数。
上述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器中,第一桥臂的两个电感相互耦合,构成一对耦合电感;第二桥臂的两个电感相互耦合,构成一对耦合电感;第三桥臂的两个电感相互耦合,构成一对耦合电感。
上述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器中,第一桥臂的第1个开关组的下端与第一桥臂的第一电感的一端连接,第一桥臂中2个电感的第一电感的另一端与第一桥臂的第2个开关组的上端连接;第一桥臂的第i个开关组的下端与第一桥臂的第i+1个开关组的上端的下端与第一桥臂的第二电感的一端连接,第一桥臂的第二电感的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组的上端连接;第二桥臂的电路结构、第三桥臂的电路结构与第一桥臂的电路结构完全一致;第k个三相输入交流电源的u相电源的一端与第k个三相输入交流电源的v相电源的一端、第k个三相输入交流电源的w相电源的一端连接,第k个三相输入交流电源的u相电源的另一端与第k个三相交流电感的u相电感的一端连接,第k个三相交流电感的u相电感的另一端与第一桥臂的第k+1个开关组的上端;第k个三相输入交流电源的v相电源的另一端与第k个三相交流电感的v相电感的一端连接,第k个三相交流电感的v相电感的另一端与第二桥臂的第k+1个开关组的上端连接;第k个三相输入交流电源的w相电源的另一端与第k个三相交流电感的w相电感的一端连接,第k个三相交流电感的w相电感的另一端与第三桥臂的第k+1个开关组的上端连接,其中k的取值为1~N-1;第N个三相输入交流电源的u相电源的一端与第N个三相输入交流电源的v相电源的一端、第N个三相输入交流电源的w相电源的一端连接,第N个三相输入交流电源的u相电源的另一端与第N个三相交流电感的u相电感的一端连接,第N个三相交流电感的u相电感的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组的下端;第N个三相输入交流电源的v相电源的另一端与第N个三相交流电感的v相电感的一端连接,第N个三相交流电感的v相电感的另一端与第二桥臂的第N+1个开关组的下端连接;第N个三相输入交流电源的w相电源的另一端与第N个三相交流电感的w相电感的一端连接,第N个三相交流电感的w相电感的另一端与第三桥臂的第N+1个开关组的下端连接;第一桥臂的第1个开关组的上端与第二桥臂的第1个开关组的上端、第三桥臂的第1个开关组的上端、负载的一端连接,负载的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组的下端、第二桥臂的第N+1个开关组的下端、第三桥臂的第N+1个开关组的下端、地端连接。
上述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器中,功率开关单元由第一开关管、第二开关管、第一二极管、第二二极管和电容构成。其中,电容的正极与第一开关管的集电极、第一二极管的阴极连接,第一开关管的发射极与第一二极管的阳极、第二开关管的集电极、第二二极管的阴极连接,第二开关管的发射极与第二二极管的阳极、电容的负极连接;第二开关管的集电极作为第一输出端,第二开关管的发射极作为第二输出端。
上述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器中,第一桥臂的第i个开关组的第j个功率开关单元的第二输出端与第一桥臂的第i个开关组的第j+1个功率开关单元的第一输出端连接,其中j取值为1~n-1,i取值为1~N+1;第二桥臂的第i个开关组的第j个功率开关单元的第二输出端与第二桥臂的第i个开关组的第j+1个功率开关单元的第一输出端连接;第三桥臂的第i个开关组的第j个功率开关单元的第二输出端与第三桥臂的第i个开关组的第j+1个功率开关单元的第一输出端连接。
上述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的控制方法中,采用载波移相PWM控制第一桥臂的每个开关组、第二桥臂的每个开关组和第三桥臂的每个开关组的每个开关管的开通与关断,其中i取值为1~N+1;第一桥臂的第i个开关组的第j个功率开关单元、第二桥臂的第i个开关组的第j个功率开关单元和第三桥臂的第i个开关组的第j个功率开关单元均采用相同三角波作为第j个载波Cj,其中j的取值为1~n;n个载波依次滞后相角360°/n;第k个三相输入交流电源的第一桥臂的端采用第一桥臂的第k个正弦波RSuk叠加第k个直流偏置Rdok得到第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok,其中k的取值为1~N;第k个负载的第二桥臂的端采用第二桥臂的第k个正弦波RSvk叠加第k个直流偏置Rdok得到第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok;第k个负载的第三桥臂的端采用第三桥臂的第k个正弦波RSwk叠加第k个直流偏置Rdok得到第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok;第一桥臂的第k个正弦波RSuk、第二桥臂的第k个正弦波RSvk和第三桥臂的第k个正弦波RSwk相位依次相差120°。
上述控制方法中,第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok与第j个载波Cj通过第k个比较器,当第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok大于第j个载波Cj时,第k个比较器输出高电平,当第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok小于第j个载波Cj时,第k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第1个比较器的输出作为第一桥臂的第1个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平;第k-1个比较器的输出通过第k-1个非门,第k-1个非门的输出与第k个比较器的输出通过第k-1个异或门得到第一桥臂的第k个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平,其中k的取值为2~N;第N个比较器的输出通过第N个非门得到第一桥臂的第N+1个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平;第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok与第j个载波Cj通过第N+k个比较器,当第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok大于第j个载波Cj时,第N+k个比较器输出高电平,当第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok小于第j个载波Cj时,第N+k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第N+1个比较器的输出作为第二桥臂的第1个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平;第N+k-1个比较器的输出通过第N+k-1个非门,第N+k-1个非门的输出与第N+k个比较器的输出通过第N-1+k-1个异或门得到第二桥臂的第k个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平,其中k的取值为2~N;第2*N个比较器的输出通过第2*N个非门得到第二桥臂的第N+1个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平;第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok与第j个载波Cj通过第2*N+k个比较器,当第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok大于第j个载波Cj时,第2*N+k个比较器输出高电平,当第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok小于第j个载波Cj时,第2*N+k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第2*N+1个比较器的输出作为第三桥臂的第1个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平;第2*N+k-1个比较器的输出通过第2*N+k-1个非门,第2*N+k-1个非门的输出与第2*N+k个比较器的输出通过第2*(N-1)+k-1个异或门得到第三桥臂的第k个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平,其中k的取值为2~N;第3*N个比较器的输出通过第3*N个非门得到第三桥臂的第N+1个开关组的第j个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平。
N输入三相3N+3开关组MMC整流器的工作模式包括同频工作模式和异频工作模式,同频工作模式中,N路三相输入的频率相同,幅值不相同;异频工作模式中,N路三相输入的频率和幅值均不同。
与现有技术相比,本发明具有的优势为:N路三相输入交流电源均转换为N路线电压为2n+1电平的交流输入,输入电流波形质量很高,功率开关单元中每个开关管承受的电压应力仅为直流母线电压的1/n,同时能保证整流器工作过程中所有开关管承受的电压相等,很好的解决了开关管的均压问题。与现有的三相3N+3开关整流器相比较,本发明所提供的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的N路三相输入交流电源均转换为N路线电压为2n+1电平的交流输入,输入交流波形的质量有了极大的提高。此外,每个开关管的承受的电压应力仅为直流母线电压的1/n,且本发明所提供的控制方法使整流器工作过程中所有开关管承受的电压相等,很好的解决了开关管的均压问题,这将非常有利于N输入三相3N+3开关组MMC整流器在高压和大功率场合的应用。与现有的MMC整流器相比较,本发明所提供的N输入三相3N+3开关组MMC整流器具有N路三相交流输出,可直接用于N条不同频率的三相交流线路的相连,极大的降低了工程成本。
附图说明
图1是本发明的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的电路结构图;
图2是图1所示的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的开关功率单元的电路结构图;
图3是图1所示的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的载波移相PWM控制结构图;
图4a、4b是三输入三相十二开关组MMC逆变器分别工作于同频工作模式和异频工作模式下的调制波;
图5a、5b是三输入三相十二开关组九电平MMC逆变器工作于同频工作模式和异频工作模式的仿真波形图。
具体实施方式
为进一步阐述本发明的内容和特点,以下结合附图对本发明的具体实施方案进行具体说明。但本发明的实施不限于此。
参考图1,本发明的N输入三相3N+3开关组MMC整流器,包括N个三相输入交流电源(uu1、uv1、uw1,uu2、uv2、uw2,…,uuN、uvN、uwN)、N个三相交流电感(Lu1、Lv1、Lw1,Lu2、Lv2、Lw2,…,LuN、LvN、LwN)、第一桥臂、第二桥臂、第三桥臂和负载R;所述第一桥臂由N+1个开关组(Bu1、Bu2、…、Bu(N+1))和2个电感(Lu1、Lu2)串联而成,所述第二桥臂由N+1个开关组(Bv1、Bv2、…、Bv(N+1))和2个电感(Lv1、Lv2)串联而成,所述第三桥臂由N+1个开关组(Bw1、Bw2、…、Bw(N+1))和2个电感(Lw1、Lw2)串联而成;第一桥臂的第i个开关组Bui由n个功率开关单元(SMBui1、SMBui2、…、SMBuin)串联而成,第二桥臂的第i个开关组Bvi由n个功率开关单元(SMBvi1、SMBvi2、…、SMBvin)串联而成,第三桥臂的第i个开关组Bwi由n个功率开关单元(SMBwi1、SMBwi2、…、SMBwin)串联而成,其中i的取值为1~N+1;第k个三相输入交流电源的三端作为第k路输入,其中k的取值为1~N,N>2。
第一桥臂的第1个开关组Bu1的下端p与第一桥臂的第一电感Lu1的一端连接,第一桥臂的第一电感Lu1的另一端与第一桥臂的第2个开关组Bu2的上端o连接;第一桥臂的第i个开关组Bui的下端与第一桥臂的第i+1个开关组Bu(i+1)的上端连接,其中i的取值为2~N-1;第一桥臂的第N个开关组BuN的下端与第一桥臂的第二电感Lu2的一端连接,第一桥臂的第二电感Lu2的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组Bu(N+1)的上端连接;第二桥臂的电路结构、第三桥臂的电路结构与第一桥臂的电路结构完全一致;第k个三相输入交流电源的u相电源uuk的一端与第k个三相输入交流电源的v相电源uvk的一端、第k个三相输入交流电源的w相电源uwk的一端连接,第k个三相输入交流电源的u相电源uuk的另一端与第k个三相交流电感的u相电感Luk的一端连接,第k个三相交流电感的u相电感Luk的另一端与第一桥臂的第k+1个开关组Bu(k+1)的上端;第k个三相输入交流电源的v相电源uvk的另一端与第k个三相交流电感的v相电感Lvk的一端连接,第k个三相交流电感的v相电感Lvk的另一端与第二桥臂的第k+1个开关组Bv(k+1)的上端连接;第k个三相输入交流电源的w相电源uwk的另一端与第k个三相交流电感的w相电感Lwk的一端连接,第k个三相交流电感的w相电感Lwk的另一端与第三桥臂的第k+1个开关组Bw(k+1)的上端连接,其中k的取值为1~N-1;第N个三相输入交流电源的u相电源uuN的一端与第N个三相输入交流电源的v相电源uvN的一端、第N个三相输入交流电源的w相电源uwN的一端连接,第N个三相输入交流电源的u相电源uuN的另一端与第N个三相交流电感的u相电感LuN的一端连接,第N个三相交流电感的u相电感LuN的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组Bu(N+1)的下端;第N个三相输入交流电源的v相电源uvN的另一端与第N个三相交流电感的v相电感LvN的一端连接,第N个三相交流电感的v相电感LvN的另一端与第二桥臂的第N+1个开关组Bv(N+1)的下端连接;第N个三相输入交流电源的w相电源uwN的另一端与第N个三相交流电感的w相电感LwN的一端连接,第N个三相交流电感的w相电感LwN的另一端与第三桥臂的第N+1个开关组Bw(N+1)的下端连接;第一桥臂的第1个开关组Bu1的上端与第二桥臂的第1个开关组Bv1的上端、第三桥臂的第1个开关组Bw1的上端、负载R的一端连接,负载R的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组Bu(N+1)的下端、第二桥臂的第N+1个开关组Bv(N+1)的下端、第三桥臂的第N+1个开关组Bw(N+1)的下端、地端G连接。
图2示出图1所示的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的开关功率单元的电路结构图。功率开关单元由第一开关管S1、第二开关管S2、第一二极管D1、第二二极管D2和电容CSM构成。其中,电容CSM的正极与第一开关管S1的集电极、第一二极管D1的阴极连接,第一开关管S1的发射极与第一二极管D1的阳极、第二开关管S2的集电极、第二二极管D2的阴极连接,第二开关管S2的发射极与第二二极管D2的阳极、电容CSM的负极连接;第二开关管S2的集电极作为第一输出端,第二开关管S2的发射极作为第二输出端。
如图1所示,第一桥臂的第i个开关组Bui的第j个功率开关单元SMBuij的第二输出端与第一桥臂的第i个开关组Bui的第j+1个功率开关单元SMBui(j+1)的第一输出端连接,其中j取值为1~n-1,i取值为1~N+1;第二桥臂的第i个开关组Bvi的第j个功率开关单元SMBvij的第二输出端与第二桥臂的第i个开关组Bvi的第j+1个功率开关单元SMBvi(j+1)的第一输出端连接;第三桥臂的第i个开关组Bvi的第j个功率开关单元SMBvij的第二输出端与第三桥臂的第i个开关组Bvi的第j+1个功率开关单元SMBvi(j+1)的第一输出端连接。
公式中,Uo为输出电压。
图1所示的N输入三相3N+3开关组MMC整流器采用载波移相PWM控制,如图2所示。
采用载波移相PWM控制第一桥臂的每个开关组Bui、第二桥臂的每个开关组Bvi和第三桥臂的每个开关组Bwi的每个开关管的开通与关断,其中i取值为1~N+1;第一桥臂的第i个开关组Bui的第j个功率开关单元SMBuij、第二桥臂的第i个开关组Bvi的第j个功率开关单元SMBvij和第三桥臂的第i个开关组Bwi的第j个功率开关单元SMBwij均采用相同三角波作为第j个载波Cj,其中j的取值为1~n;n个载波(C1、C2、…、Cn)依次滞后相角360°/n;第k个三相输入交流电源的第一桥臂的端auk采用第一桥臂的第k个正弦波RSuk叠加第k个直流偏置Rdok得到第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok,其中k的取值为1~N;第k个负载的第二桥臂的端avk采用第二桥臂的第k个正弦波RSvk叠加第k个直流偏置Rdok得到第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok;第k个负载的第三桥臂的端awk采用第三桥臂的第k个正弦波RSwk叠加第k个直流偏置Rdok得到第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok;第一桥臂的第k个正弦波RSuk、第二桥臂的第k个正弦波RSvk和第三桥臂的第k个正弦波RSwk相位依次相差120°。
第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok与第j个载波Cj通过第k个比较器,当第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok大于第j个载波Cj时,第k个比较器输出高电平,当第一桥臂的第k个调制波RSuk+Rdok小于第j个载波Cj时,第k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第1个比较器的输出作为第一桥臂的第1个开关组Bu1的第j个功率开关单元SMBu1j的第二开关管S2门极的控制电平SBu1j;第k-1个比较器的输出通过第k-1个非门,第k-1个非门的输出与第k个比较器的输出通过第k-1个异或门得到第一桥臂的第k个开关组Buk的第j个功率开关单元SMBukj的第二开关管S2门极的控制电平SBukj,其中k的取值为2~N;第N个比较器的输出通过第N个非门得到第一桥臂的第N+1个开关组Bu(N+1)的第j个功率开关单元SMBu(N+1)j的第二开关管S2门极的控制电平SBu(N+1)j;第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok与第j个载波Cj通过第N+k个比较器,当第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok大于第j个载波Cj时,第N+k个比较器输出高电平,当第二桥臂的第k个调制波RSvk+Rdok小于第j个载波Cj时,第N+k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第N+1个比较器的输出作为第二桥臂的第1个开关组Bv1的第j个功率开关单元SMBv1j的第二开关管S2门极的控制电平SBv1j;第N+k-1个比较器的输出通过第N+k-1个非门,第N+k-1个非门的输出与第N+k个比较器的输出通过第N-1+k-1个异或门得到第二桥臂的第k个开关组Bvk的第j个功率开关单元SMBvkj的第二开关管S2门极的控制电平SBvkj,其中k的取值为2~N;第2*N个比较器的输出通过第2*N个非门得到第二桥臂的第N+1个开关组Bv(N+1)的第j个功率开关单元SMBv(N+1)j的第二开关管S2门极的控制电平SBv(N+1)j;第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok与第j个载波Cj通过第2*N+k个比较器,当第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok大于第j个载波Cj时,第2*N+k个比较器输出高电平,当第三桥臂的第k个调制波RSwk+Rdok小于第j个载波Cj时,第2*N+k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第2*N+1个比较器的输出作为第三桥臂的第1个开关组Bw1的第j个功率开关单元SMBw1j的第二开关管S2门极的控制电平SBw1j;第2*N+k-1个比较器的输出通过第2*N+k-1个非门,第2*N+k-1个非门的输出与第2*N+k个比较器的输出通过第2*(N-1)+k-1个异或门得到第三桥臂的第k个开关组Bwk的第j个功率开关单元SMBwkj的第二开关管S2门极的控制电平SBwkj,其中k的取值为2~N;第3*N个比较器的输出通过第3*N个非门得到第三桥臂的第N+1个开关组Bw(N+1)的第j个功率开关单元SMBw(N+1)j的第二开关管S2门极的控制电平SBw(N+1)j。
所述控制方法可以保证所述整流器的每个桥臂在每一时刻有n个功率开关单元的输出电压uSM=E,N*n个功率开关单元的输出电压uSM=0,即满足 和 其中uBui为第一桥臂的第i个开关组的输出电压,uBvi为第二桥臂的第i个开关组的输出电压,uBwi为第三桥臂的第i个开关组的输出电压,E为每个功率开关单元中电容CSM上的电压,且有E=Uo/n,即功率开关单元中每个开关管承受的电压应力仅为直流母线电压的1/n,同时能保证整流器工作过程中所有开关管承受的电压相等,很好的解决了开关管的均压问题。
以三输入三相十二开关组MMC逆变器为例,图4a示出其工作于同频工作模式下第一桥臂的第1个调制波RSu1+Rdo1、第一桥臂的第2个调制波RSu2+Rdo1、第一桥臂的第3个调制波RSu3+Rdo1与第j个载波Cj的关系。从图4a可以看出,第一桥臂的第1个正弦波RSu1、第一桥臂的第2个正弦波RSu2和第一桥臂的第3个正弦波RSu3的频率相同,幅值不相同。图4b示出其工作于异频工作模式下第一桥臂的第1个调制波RSu1+Rdo1、第一桥臂的第2个调制波RSu2+Rdo1、第一桥臂的第3个调制波RSu3+Rdo1与第j个载波Cj的关系。从图4b可以看出,第一桥臂的第1个正弦波RSu1、第一桥臂的第2个正弦波RSu2和第一桥臂的第3个正弦波RSu3的频率和幅值均不相同。第二桥臂的第1个调制波RSv1+Rdo1、第二桥臂的第2个调制波RSv2+Rdo1、第二桥臂的第3个调制波RSv3+Rdo1与第j个载波Cj的关系和第一桥臂的第1个调制波RSu1+Rdo1、第一桥臂的第2个调制波RSu2+Rdo1、第一桥臂的第3个调制波RSu3+Rdo1与第j个载波Cj的关系完全相同;第三桥臂的第1个调制波RSw1+Rdo1、第三桥臂的第2个调制波RSw2+Rdo1、第三桥臂的第3个调制波RSw3+Rdo1与第j个载波Cj的关系和第一桥臂的的第1个调制波RSu1+Rdo1、第一桥臂的第2个调制波RSu2+Rdo1、第一桥臂的第3个调制波RSu3+Rdo1与第j个载波Cj的关系完全相同。
图5a为三输入三相十二开关组九电平MMC整流器(N=3,n=4)工作于同频工作模式的仿真波形图,依次是第1个三相输入交流电源的3个相电压(uu1、uv1、uw1)、第1个三相输入交流电源提供的3个线电压(uuv1、uvw1、uwu1)、第2个三相输入交流电源的3个相电压(uu2、uv2、uw2)、第2个三相输入交流电源提供的3个线电压(uuv2、uvw2、uwu2)、第3个三相输入交流电源的3个相电压(uu3、uv3、uw3)、第3个三相输入交流电源提供的3个线电压(uuv3、uvw3、uwu3)、输出电压Uo,从图5a可见第1个三相输入交流电源的3个相电压(uu1、uv1、uw1)、第2个三相输入交流电源的3个相电压(uu2、uv2、uw2)和第3个三相输入交流电源的3个相电压(uu3、uv3、uw3)的频率相同,幅值不相同;图5b为三输入三相十二开关组九电平MMC整流器工作于异频工作模式的仿真波形图,依次是第1个三相输入交流电源的3个相电压(uu1、uv1、uw1)、第1个三相输入交流电源提供的3个线电压(uuv1、uvw1、uwu1)、第2个三相输入交流电源的3个相电压(uu2、uv2、uw2)、第2个三相输入交流电源提供的3个线电压(uuv2、uvw2、uwu2)、第3个三相输入交流电源的3个相电压(uu3、uv3、uw3)、第3个三相输入交流电源提供的3个线电压(uuv3、uvw3、uwu3)、输出电压Uo,从图5a可见第1个三相输入交流电源的3个相电压(uu1、uv1、uw1)、第2个三相输入交流电源的3个相电压(uu2、uv2、uw2)和第3个三相输入交流电源的3个相电压(uu3、uv3、uw3)的频率和幅值均不相同。
上述实施例为本发明较佳的实施方式,但本发明的实施方式并不受所述实施例的限制,其他的任何未背离本发明的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化,均应为等效的置换方式,都包含在本发明的保护范围之内。
Claims (8)
1.N输入三相3N+3开关组MMC整流器,其特征在于:包括N个三相输入交流电源(u u1 、u v1 、u w1 ,u u2 、u v2 、u w2 ,…,u uN 、u vN 、u wN )、N个三相交流电感(L u1 、L v1 、L w1 ,L u2 、L v2 、L w2 ,…,L uN 、L vN 、L wN )、第一桥臂、第二桥臂、第三桥臂和负载(R);所述第一桥臂由N+1个开关组(Bu1、Bu2、…、Bu(N+1))和2个电感(L u1 、L u2 )串联而成,所述第二桥臂由N+1个开关组(Bv1、Bv2、…、Bv(N+1))和2个电感(L v1 、L v2 )串联而成,所述第三桥臂由N+1个开关组(Bw1、Bw2、…、Bw(N+1))和2个电感(L w1 、L w2 )串联而成;第一桥臂的第i个开关组(Bui)由n个功率开关单元(SMBui1、SMBui2、…、SMBuin)串联而成,第二桥臂的第i个开关组(Bvi)由n个功率开关单元(SMBvi1、SMBvi2、…、SMBvin)串联而成,第三桥臂的第i个开关组(Bwi)由n个功率开关单元(SMBwi1、SMBwi2、…、SMBwin)串联而成,其中i的取值为1~N+1;第k个三相输入交流电源的三端作为第k路输入,其中k的取值为1~N,N>2,n为正整数。
2.根据权利要求1所述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器,其特征在于:第一桥臂的两个电感(L u1 、L u2 )相互耦合,构成一对耦合电感;第二桥臂的两个电感(L v1 、L v2 )相互耦合,构成一对耦合电感;第三桥臂的两个电感(L w1 、L w2 )相互耦合,构成一对耦合电感。
3.根据权利要求1所述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器,其特征在于:第一桥臂的第1个开关组(Bu1)的下端(p)与第一桥臂中2个电感的第一电感(L u1 )的一端连接,第一桥臂的第一电感(L u1 )的另一端与第一桥臂的第2个开关组(Bu2)的上端(o)连接;第一桥臂的第i个开关组(Bui)的下端与第一桥臂的第i+1个开关组(Bu(i+1))的上端(连接,其中i的取值为2~N-1;第一桥臂的第N个开关组(BuN)的下端与第一桥臂的第二电感(L u2 )的一端连接,第一桥臂的第二电感(L u2 )的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组(Bu(N+1))的上端连接;第二桥臂的电路结构、第三桥臂的电路结构与第一桥臂的电路结构完全一致;第k个三相输入交流电源的u相电源(u uk )的一端与第k个三相输入交流电源的v相电源(u vk )的一端、第k个三相输入交流电源的w相电源(u wk )的一端连接,第k个三相输入交流电源的u相电源(u uk )的另一端与第k个三相交流电感的u相电感(L uk )的一端连接,第k个三相交流电感的u相电感(L uk )的另一端与第一桥臂的第k+1个开关组(Bu(k+1))的上端;第k个三相输入交流电源的v相电源(u vk )的另一端与第k个三相交流电感的v相电感(L vk )的一端连接,第k个三相交流电感的v相电感(L vk )的另一端与第二桥臂的第k+1个开关组(Bv(k+1))的上端连接;第k个三相输入交流电源的w相电源(u wk )的另一端与第k个三相交流电感的w相电感(L wk )的一端连接,第k个三相交流电感的w相电感(L wk )的另一端与第三桥臂的第k+1个开关组(Bw(k+1))的上端连接,其中k的取值为1~N-1;第N个三相输入交流电源的u相电源(u uN )的一端与第N个三相输入交流电源的v相电源(u vN )的一端、第N个三相输入交流电源的w相电源(u wN )的一端连接,第N个三相输入交流电源的u相电源(u uN )的另一端与第N个三相交流电感的u相电感(L uN )的一端连接,第N个三相交流电感的u相电感(L uN )的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组(Bu(N+1))的下端;第N个三相输入交流电源的v相电源(u vN )的另一端与第N个三相交流电感的v相电感(L vN )的一端连接,第N个三相交流电感的v相电感(L vN )的另一端与第二桥臂的第N+1个开关组(Bv(N+1))的下端连接;第N个三相输入交流电源的w相电源(u wN )的另一端与第N个三相交流电感的w相电感(L wN )的一端连接,第N个三相交流电感的w相电感(L wN )的另一端与第三桥臂的第N+1个开关组(Bw(N+1))的下端连接;第一桥臂的第1个开关组(Bu1)的上端与第二桥臂的第1个开关组(Bv1)的上端、第三桥臂的第1个开关组(Bw1)的上端、负载(R)的一端连接,负载(R)的另一端与第一桥臂的第N+1个开关组(Bu(N+1))的下端、第二桥臂的第N+1个开关组(Bv(N+1))的下端、第三桥臂的第N+1个开关组(Bw(N+1))的下端、地端(G)连接。
4.根据权利要求1所述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器,其特征在于:功率开关单元由第一开关管(S 1 )、第二开关管(S 2 )、第一二极管(D 1 )、第二二极管(D 2 )和电容(C SM )构成,其中,电容(CSM)的正极与第一开关管(S 1 )的集电极、第一二极管(D 1 )的阴极连接,第一开关管(S 1 )的发射极与第一二极管(D 1 )的阳极、第二开关管(S 2 )的集电极、第二二极管(D 2 )的阴极连接,第二开关管(S 2 )的发射极与第二二极管(D 2 )的阳极、电容(C SM )的负极连接;第二开关管(S 2 )的集电极作为第一输出端,第二开关管(S 2 )的发射极作为第二输出端。
5.根据权利要求1所述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器,其特征在于:第一桥臂的第i个开关组(Bui)的第j个功率开关单元(SMBuij)的第二输出端与第一桥臂的第i个开关组(Bui)的第j+1个功率开关单元(SMBui(j+1))的第一输出端连接,其中j取值为1~n-1,i取值为1~N+1;第二桥臂的第i个开关组(Bvi)的第j个功率开关单元(SMBvij)的第二输出端与第二桥臂的第i个开关组(Bvi)的第j+1个功率开关单元(SMBvi(j+1))的第一输出端连接;第三桥臂的第i个开关组(Bvi)的第j个功率开关单元(SMBvij)的第二输出端与第三桥臂的第i个开关组(Bvi)的第j+1个功率开关单元(SMBvi(j+1))的第一输出端连接。
6.根据权利要求1所述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器,其特征在于:工作模式包括同频工作模式和异频工作模式,同频工作模式中,N路三相输入的频率相同,幅值不相同;异频工作模式中,N路三相输入的频率和幅值均不同。
7.用于权利要求1所述的N输入三相3N+3开关组MMC整流器的控制方法,其特征在于:采用载波移相PWM控制第一桥臂的每个开关组(Bui)、第二桥臂的每个开关组(Bvi)和第三桥臂的每个开关组(Bwi)的每个开关管的开通与关断,其中i取值为1~N+1;第一桥臂的第i个开关组(Bui)的第j个功率开关单元(SMBuij)、第二桥臂的第i个开关组(Bvi)的第j个功率开关单元(SMBvij)和第三桥臂的第i个开关组(Bwi)的第j个功率开关单元(SMBwij)均采用相同三角波作为第j个载波C j ,其中j的取值为1~n;n个载波(C 1 、C 2 、…、C n )依次滞后相角360°/n;第k个三相输入交流电源的第一桥臂的端(a uk )采用第一桥臂的第k个正弦波R Suk 叠加第k个直流偏置R dok 得到第一桥臂的第k个调制波R Suk +R dok ,其中k的取值为1~N;第k个负载的第二桥臂的端(a vk )采用第二桥臂的第k个正弦波R Svk 叠加第k个直流偏置R dok 得到第二桥臂的第k个调制波R Svk +R dok ;第k个负载的第三桥臂的端(a wk )采用第三桥臂的第k个正弦波R Swk 叠加第k个直流偏置R dok 得到第三桥臂的第k个调制波R Swk +R dok ;第一桥臂的第k个正弦波R Suk 、第二桥臂的第k个正弦波R Svk 和第三桥臂的第k个正弦波R Swk 相位依次相差120°。
8.根据权利要求7所述的控制方法,其特征在于:第一桥臂的第k个调制波R Suk +R dok 与第j个载波C j 通过第k个比较器,当第一桥臂的第k个调制波R Suk +R dok 大于第j个载波C j 时,第k个比较器输出高电平,当第一桥臂的第k个调制波R Suk +R dok 小于第j个载波C j 时,第k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第1个比较器的输出作为第一桥臂的第1个开关组(Bu1)的第j个功率开关单元(SMBu1j)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bu1j );第k-1个比较器的输出通过第k-1个非门,第k-1个非门的输出与第k个比较器的输出通过第k-1个异或门得到第一桥臂的第k个开关组(Buk)的第j个功率开关单元(SMBukj)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bukj ),其中k的取值为2~N;第N个比较器的输出通过第N个非门得到第一桥臂的第N+1个开关组(Bu(N+1))的第j个功率开关单元(SMBu(N+1)j)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bu(N+1)j );第二桥臂的第k个调制波R Svk +R dok 与第j个载波C j 通过第N+k个比较器,当第二桥臂的第k个调制波R Svk +R dok 大于第j个载波C j 时,第N+k个比较器输出高电平,当第二桥臂的第k个调制波R Svk +R dok 小于第j个载波C j 时,第N+k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第N+1个比较器的输出作为第二桥臂的第1个开关组(Bv1)的第j个功率开关单元(SMBv1j)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bv1j );第N+k-1个比较器的输出通过第N+k-1个非门,第N+k-1个非门的输出与第N+k个比较器的输出通过第N-1+k-1个异或门得到第二桥臂的第k个开关组(Bvk)的第j个功率开关单元(SMBvkj)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bvkj ),其中k的取值为2~N;第2*N个比较器的输出通过第2*N个非门得到第二桥臂的第N+1个开关组(Bv(N+1))的第j个功率开关单元(SMBv(N+1)j)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bv(N+1)j );第三桥臂的第k个调制波R Swk +R dok 与第j个载波C j 通过第2*N+k个比较器,当第三桥臂的第k个调制波R Swk +R dok 大于第j个载波C j 时,第2*N+k个比较器输出高电平,当第三桥臂的第k个调制波R Swk +R dok 小于第j个载波C j 时,第2*N+k个比较器输出低电平,其中k的取值为1~N;第2*N+1个比较器的输出作为第三桥臂的第1个开关组(Bw1)的第j个功率开关单元(SMBw1j)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bw1j );第2*N+k-1个比较器的输出通过第2*N+k-1个非门,第2*N+k-1个非门的输出与第2*N+k个比较器的输出通过第2*(N-1)+k-1个异或门得到第三桥臂的第k个开关组(Bwk)的第j个功率开关单元(SMBwkj)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bwkj ),其中k的取值为2~N;第3*N个比较器的输出通过第3*N个非门得到第三桥臂的第N+1个开关组(Bw(N+1))的第j个功率开关单元(SMBw(N+1)j)的第二开关管(S 2 )门极的控制电平(S Bw(N+1)j )。
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