CN203872081U - 双输出单相六开关组mmc逆变器 - Google Patents

Abstract

本实用新型公开了双输出单相六开关组MMC逆变器。本实用新型的逆变器包括直流电源、第一桥臂、第二桥臂、第一负载和第二负载；所述第一桥臂和第二桥臂均由上开关组、中开关组、下开关组和耦合电感串联而成；第一负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组和第二桥臂的中开关组的上端，第二负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组和第二桥臂的中开关组的下端。该逆变器采用载波移相PWM控制，具有两路2N+1电平的交流输出，功率开关单元中每个开关管承受的电压应力仅为直流电源电压的1/N，适合于高压、大功率、双负载的场合。第一桥臂的耦合电感原副边和第二桥臂的耦合电感的原、副边均可由第一电感和第二电感两个独立电感替代。

Description

双输出单相六开关组MMC逆变器

技术领域

本实用新型涉及模块组合多电平(MMC)变换器领域，具体涉及一种双输出单相六开关组MMC逆变器。 

背景技术

目前功率变换器正向小型化、高可靠性和低损耗方向发展，在这种趋势下出现两种改进变换器的方向：减少无源器件或者改进变换器拓扑结构以减少有源器件作为减少有源器件方向的新进展。单相六开关变换器相对于传统的八开关变换器减少了一个开关及相应的驱动电路,在考虑成本与体积的应用中占有一定的优势。然而，六开关变换器的两路单相输出均为两电平，输出交流波形比较差。此外，六个开关中每个开关承受的电压应力为直流母线电压的一半，且存在六个开关的均压问题，这极大的限制了单相六开关变换器在高压和大功率场合的应用。 

近年来，多电平变换技术得到不断推广，并已成功应用在诸如高压直流输电、电力传动、有源滤波、静止同步补偿等工业领域，目前常见的电压型多电平变换器拓扑大致可分为箱位型和单元级联型两大类。模块组合多电平变换器(Modular Multilevel Converter，MMC)作为一种新型的多电平拓扑，除了具有传统多电平变换器的优点，模块组合多电平变换器采用模块化结构设计，便于系统扩容和冗余工作；具有不平衡运行能力、故障穿越和恢复能力，系统可靠性高；由于具有公共直流母线，模块组合多电平变换器尤其适用于高压直流 输电系统应用。然而，当两条不同频率的交流线路的相连时，需要2个MMC变换器，这极大的增加了工程成本。 

实用新型内容

本实用新型的目的在于克服上述现有技术的不足，提出一种双输出单相六开关组MMC逆变器。 

本实用新型采用的技术方案如下。 

双输出单相六开关组MMC逆变器包括直流电源、第一桥臂、第二桥臂、第一负载和第二负载；所述第一桥臂和第二桥臂均由上开关组、中开关组、下开关组和耦合电感串联而成；第一桥臂的上开关组由N个功率开关单元串联而成，第一桥臂的中开关组由N个功率开关单元串联而成，第一桥臂的下开关组由N个功率开关单元串联而成，第二桥臂的上开关组由N个功率开关单元串联而成，第二桥臂的中开关组由N个功率开关单元串联而成，第二桥臂的下开关组由N个功率开关单元串联而成；第一负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组和第二桥臂的中开关组的上端，第二负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组和第二桥臂的中开关组的下端；第一负载的两端作为第一路输出，第二负载的两端作为第二路输出。第一桥臂的耦合电感原副边和第二桥臂的耦合电感的原、副边均可由第一电感和第二电感两个独立电感替代。 

进一步地，所述双输出单相六开关组MMC逆变器中，直流电源的正极与第一桥臂的上开关组的上端、第二桥臂的上开关组的上端连接，直流电源的负极与第一桥臂的下开关组的下端、第二桥臂的下开关组的下端连接；第一桥臂 的上开关组的下端与第一桥臂的耦合电感的原边的同名端连接，第一桥臂的耦合电感的原边的非同名端与第一桥臂的中开关组的上端连接，第一桥臂的中开关组的下端与第一桥臂的耦合电感副边的同名端连接，第一桥臂的耦合电感副边的非同名端与第一桥臂的开关组的上端连接；第二桥臂的结构与第一桥臂的结构完全一致；直流电源的负极与第一桥臂的下开关组的下端、第二桥臂的下开关组的下端、地端连接；第一负载的一端与第一桥臂的中开关组的上端连接，第一负载的另一端与第二桥臂的中开关组的上端连接，第二负载的一端与第一桥臂的中开关组的下端连接，第二负载的另一端与第二桥臂的中开关组的下端连接。 

进一步地，功率开关单元包括第一开关管、第二开关管、第一二极管、第二二极管和电容。其中，电容的正极与第一开关管的集电极、第一二极管的阴极连接，第一开关管的发射极与第一二极管的阳极、第二开关管的集电极、第二二极管的阴极连接，第二开关管的发射极与第二二极管的阳极、电容的负极连接；第二开关管的集电极作为第一输出端，第二开关管的发射极作为第二输出端。 

每个开关组的第i个功率开关单元的第二输出端与第i+1个功率开关单元的第一输出端连接，其中i的取值为1～N-1。 

上述逆变器的控制方法包括：采用载波移相PWM控制每个开关组的开关管的开通与关断；第一桥臂的上开关组的第i个功率开关单元、第一桥臂的下开关组的第i个功率开关单元、第二桥臂的上开关组的第i个功率开关单元和 第二桥臂的下开关组的第i个功率开关单元采用相同三角波作为第i个载波C_i，其中i的取值为1～N；N个载波依次滞后相角360°/N；第一桥臂的上开关组采用第一正弦波R_a1叠加第一直流偏置R_doa作为第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa，第一桥臂的下开关组采用第二正弦波R_b1叠加第二直流偏置R_dob作为第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob，第二桥臂的上开关组采用第三正弦波R_a2叠加第一直流偏置R_doa作为第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa，第二桥臂的下开关组采用第四正弦波R_b2叠加第二直流偏置R_dob作为第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob；第一正弦波R_a1与第三正弦波R_a2的频率相同且相位差为180°，第二正弦波R_b1与第四正弦波R_b2的频率相同且相位差为180°。 

上述控制方法中，第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa与第i个载波C_i通过第一比较器得到第一桥臂的上开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平，当第一桥臂的第一调制波调制波R_a1+R_doa大于第i个载波C_i时，第一比较器输出高电平，当第一桥臂的第一调制波调制波R_a1+R_doa小于第i个载波C_i时，第一比较器输出低电平，其中i的取值为1～N；第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob与第i个载波C_i通过第二比较器得到第一桥臂的下开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平，当第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob小于第i个载波C_i时，第二比较器输出高电平，当第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob大于第i个载波C_i时，第二比较器输出低电平；第一桥臂的上开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平和第一桥臂的下开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平通过第一异或门得到第 一桥臂的中开关组的第i个功率开关单元中第二开关管门极的控制电平；第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa与第i个载波C_i通过第三比较器得到第二桥臂的上开关组的第i个功率开关单元中第二开关管门极的控制电平，当第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa大于第i个载波C_i时，第三比较器输出高电平，当第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa小于第i个载波C_i时，第三比较器输出低电平；第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob与第i个载波C_i通过第四比较器得到第二桥臂下开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平，当第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob小于第i个载波C_i时，第四个比较器输出高电平，当第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob大于第i个载波C_i时，第四比较器输出低电平；第二桥臂的上开关组的第i个功率开关单元中第二开关管门极的控制电平和第二桥臂下开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平通过第二异或门得到第二桥臂的中开关组的第i个功率开关单元的第二开关管门极的控制电平；每个开关组的每个功率开关单元中第二开关管门极的控制电平反相后得到该功率开关单元中第一开关管门极的控制电平。 

双输出单相六开关组MMC逆变器的工作模式包括同频模式(CF模式)和异频模式(DF模式)，CF模式中，第一路输出与第二路输出的电压频率相同，电压幅值不相同；DF模式中，第一路输出与第二路输出的电压频率和幅值均不同。 

与现有技术相比，本实用新型具有的优势为：具有两路2N+1电平交流输出，输出电流波形质量很高，功率开关单元中每个开关管承受的电压应力仅为 直流母线电压的1/N，同时能保证变换器工作过程中所有开关管承受的电压相等，很好的解决了开关管的均压问题。与现有的单相六开关变换器相比较，本实用新型所提供的双输出单相六开关组MMC逆变器的两路输出均为2N+1电平交流输出，输出交流波形的质量有了极大的提高。此外，每个开关管的承受的电压应力仅为直流母线电压的1/N，且本实用新型所提供的控制方法使变换器工作过程中所有开关管承受的电压相等，很好的解决了开关管的均压问题，这将非常有利于双输出单相六开关组MMC逆变器在高压和大功率场合的应用。与现有的MMC变换器相比较，本实用新型所提供的双输出单相六开关组MMC逆变器具有两路交流输出，可直接用于两条不同频率的交流线路的相连，极大的降低了工程成本。 

附图说明

图1是本实用新型的双输出单相六开关组MMC逆变器的电路结构图； 

图2是图1所示的双输出单相六开关组MMC逆变器的功率开关单元的电路结构图； 

图3a、图3b是图1所示的双输出单相六开关组MMC逆变器的载波移相PWM控制结构图； 

图4a、4b是图1所示的双输出单相六开关组MMC逆变器分别工作于CF模式和DF模式下的调制波； 

图5a、5b是双输出单相五电平SS-MMC逆变器工作于CF模式和DF模式的仿真波形图。 

具体实施方式

为进一步阐述本实用新型的内容和特点，以下结合附图对本实用新型的实施进行具体说明，但本实用新型的实施不限于此。 

参考图1，本实用新型的双输出单相六开关组MMC逆变器，包括直流电源U_dc、第一桥臂、第二桥臂、第一负载和第二负载；所述第一桥臂和第二桥臂均由上开关组(H₁、H₂)、中开关组(M₁、M₂)、下开关组(L₁、L₂)和耦合电感(L_H1:L_L1、L_H2:L_L2)串联而成；第一桥臂的上开关组H₁由N个功率开关单元(SM_H11、SM_H12、…、SM_H1N)串联而成，第一桥臂的中开关组M₁由N个功率开关单元(SM_M11、SM_M12、…、SM_M1N)串联而成，第一桥臂的下开关组L₁由N个功率开关单元(SM_L11、SM_L12、…、SM_L1N)串联而成，第二桥臂的上开关组H₂由N个功率开关单元(SM_H21、SM_H22、…、SM_H2N)串联而成，第二桥臂的中开关组M₂由N个功率开关单元(SM_M21、SM_M22、…、SM_M2N)串联而成，第二桥臂的下开关组L₂由N个功率开关单元(SM_L21、SM_L22、…、SM_L2N)串联而成；第一负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组(M₁)和第二桥臂的中开关组M₂的上端o，第二负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组M₁和第二桥臂的中开关组M₂的下端p；第一负载的两端作为第一路输出，第二负载的两端作为第二路输出。其中，直流电源U_dc的正极与第一桥臂的上开关组H₁的上端o、第二桥臂的上开关组H₂的上端o连接，直流电源U_dc的负极与第一桥臂的下开关组L₁的下端p、第二桥臂的下开关组L₂的下端p连接；第一桥臂的上开关组H₁的下端p与第一桥臂的耦合电感(L_H1:L_L1)的原 边L_H1的同名端w₁连接，第一桥臂的耦合电感(L_H1:L_L1)的原边L_H1的非同名端a₁与第一桥臂的中开关组M₁的上端o连接，第一桥臂的中开关组M₁的下端p与第一桥臂的耦合电感(L_H1:L_L1)副边L_L1的同名端b₁连接，第一桥臂的耦合电感(L_H1:L_L1)副边L_L1的非同名端z₁与第一桥臂的开关组L₁的上端o连接；第二桥臂的结构与第一桥臂的结构完全一致；直流电源U_dc的负极与第一桥臂的下开关组L₁的下端p、第二桥臂的下开关组L₂的下端p、地端n连接；第一负载的一端与第一桥臂的中开关组M₁的上端o连接，第一负载的另一端与第二桥臂的中开关组M₂的上端o连接，第二负载的一端与第一桥臂的中开关组M₁的下端p连接，第二负载的另一端与第二桥臂的中开关组M₂的下端p连接。 

图2示出图1所示的双输出单相六开关组MMC逆变器的功率开关单元的电路结构，包括第一开关管S₁、第二开关管S₂、第一二极管D₁、第二二极管D₂和电容C_SM。其中，电容C_SM的正极与第一开关管S₁的集电极、第一二极管D₁的阴极连接，第一开关管S₁的发射极与第一二极管D₁的阳极、第二开关管S₂的集电极、第二二极管D₂的阴极连接，第二开关管S₂的发射极与第二二极管D₂的阳极、电容C_SM的负极连接；第二开关管S₂的集电极作为第一输出端，第二开关管S₂的发射极作为第二输出端。 

如图1所示，每个开关组的第i个功率开关单元的第二输出端与第i+1个功率开关单元的第一输出端连接，其中i的取值为1～N-1。 

如图1所示，第一负载两端的电压u_a和第二负载两端的电压u_b为 

$\left\{\begin{array}{c}{u}_a=\frac{u_{L2}+u_{M2}-u_{H2}}{2}-\frac{u_{L1}+u_{M1}-u_{H1}}{2}\\ u_b=\frac{u_{L2}-u_{M2}-u_{H2}}{2}-\frac{u_{L1}-u_{M1}-u_{H1}}{2}\end{array}\right.$

公式中，u_H1为第一桥臂的上开关组H₁的输出电压，u_M1为第一桥臂的中开关组M₁的输出电压，u_L1为第一桥臂的下开关组L₁的输出电压，u_H2为第二桥臂的上开关组H₂的输出电压，u_M2为第二桥臂的中开关组M₂的输出电压，u_L2为第二桥臂的下开关组L₂的输出电压。 

图1所示的双输出单相六开关组MMC逆变器采用载波移相PWM控制，如图3a、图3b所示。 

第一桥臂的上开关组H₁的第i个功率开关单元SM_H1i、第一桥臂的下开关组L₁的第i个功率开关单元SM_L1i、第二桥臂的上开关组H₂的第i个功率开关单元SM_H2i和第二桥臂的下开关组L₂的第i个功率开关单元SM_L2i采用相同三角波作为第i个载波C_i，其中i的取值为1～N；N个载波C₁、C₂、…、C_N依次滞后相角360°/N；第一桥臂的上开关组H₁采用第一正弦波R_a1叠加第一直流偏置R_doa作为第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa，第一桥臂的下开关组L₁采用第二正弦波R_b1叠加第二直流偏置R_dob作为第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob，第二桥臂的上开关组H₂采用第三正弦波R_a2叠加第一直流偏置R_doa作为第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa，第二桥臂的下开关组L₂采用第四正弦波R_b2叠加第二直流偏置R_dob作为第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob；第一正弦波R_a1与第三正弦波R_a2的频率相同且相位差为180°，第二正弦波R_b1与第四正弦波R_b2的频率相同且相位差为180°。 

第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa与第i个载波C_i通过第一比较器得到第一桥臂的上开关组H₁的第i个功率开关单元SM_H1i的第二开关管S₂门极的控制电平S_H1i，当第一桥臂的第一调制波调制波R_a1+R_doa大于第i个载波C_i时，第一比较器输出高电平，当第一桥臂的第一调制波调制波R_a1+R_doa小于第i个载波C_i时，第一比较器输出低电平，其中i的取值为1～N；第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob与第i个载波C_i通过第二比较器得到第一桥臂的下开关组L₁的第i个功率开关单元SM_L1i的第二开关管S₂门极的控制电平S_L1i，当第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob小于第i个载波C_i时，第二比较器输出高电平，当第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob大于第i个载波C_i时，第二比较器输出低电平；第一桥臂的上开关组H₁的第i个功率开关单元SM_H1i的第二开关管S₂门极的控制电平S_H1i和第一桥臂的下开关组L₁的第i个功率开关单元SM_L1i的第二开关管S₂门极的控制电平S_L1i通过第一异或门得到第一桥臂的中开关组M₁的第i个功率开关单元SM_M1i中第二开关管S₂门极的控制电平S_M1i；第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa与第i个载波C_i通过第三比较器得到第二桥臂的上开关组H₂的第i个功率开关单元SM_H2i中第二开关管S₂门极的控制电平S_H2i，当第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa大于第i个载波C_i时，第三比较器输出高电平，当第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa小于第i个载波C_i时，第三比较器输出低电平；第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob与第i个载波C_i通过第四比较器得到第二桥臂下开关组L₂的第i个功率开关单元SM_L2i的第二开关管S₂门极的控制电平S_L2i，当第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob小于第i个载波C_i时，第四个比较器输出高电平， 当第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob大于第i个载波C_i时，第四比较器输出低电平；第二桥臂的上开关组H₂的第i个功率开关单元SM_H2i中第二开关管S₂门极的控制电平S_H2i和第二桥臂下开关组L₂的第i个功率开关单元SM_L2i的第二开关管S₂门极的控制电平S_L2i通过第二异或门得到第二桥臂的中开关组M₂的第i个功率开关单元SM_M2i的第二开关管S₂门极的控制电平S_M2i；每个开关组的每个功率开关单元中第二开关管S₂门极的控制电平反相后得到该功率开关单元中第一开关管S₁门极的控制电平。 

所述控制方法可以保证所述逆变器的第一桥臂的上开关组H₁、第一桥臂的中开关组M₁和第一桥臂的下开关组L₁在每一时刻共有N个功率开关单元的输出电压u_SM＝E，共有2N个功率开关单元的输出电压u_SM＝0，即满足u_H1+u_M1+u_L1＝U_dc；保证第二桥臂的上开关组H₂、第二桥臂的中开关组M₂和第二桥臂的下开关组L₂在每一时刻共有N个功率开关单元的输出电压u_SM＝E，共有2N个功率开关单元的输出电压u_SM＝0，即满足u_H2+u_M2+u_L2＝U_dc；其中E为每个开关组的每个功率开关单元的电容C_SM的电压，且E＝U_dc/N。 

图4a示出双输出单相六开关组MMC逆变器工作于CF模式下第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa、第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob与第i个载波C_i的关系。从图4a可以看出，第一正弦波和第二正弦波的电压频率相同，且第一正弦波和第二正弦波的电压幅值最大均为1，其中i的取值为1～N。图4b示出双输出单相六开关组MMC逆变器工作于DF模式下第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa、第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob与第i个载波C_i的关系。从图4b可以看出， 第一正弦波和第二正弦波的电压频率不相同，且第一正弦波和第二正弦波的电压幅值的最大值的和为1/2。第二桥臂的第一调制波R_a2+R_doa和第一桥臂的第一调制波R_a1+R_doa与第i个载波C_i的关系完全相同，第二桥臂的第二调制波R_b2+R_dob和第一桥臂的第二调制波R_b1+R_dob与第i个载波C_i的关系完全相同。 

图5a为双输出单相五电平六开关组MMC逆变器工作于CF模式的仿真波形图，依次是第一负载的电压、第二负载的电压、第一负载的电流和第二负载的电流，从图5a可见第一负载和第二负载的电流频率相同，第一负载和第二负载的电流幅值不相同；图5b为双输出单相五电平六开关组MMC逆变器工作于DF模式的仿真波形图，依次是第一负载的电压、第二负载的电压、第一负载的电流和第二负载的电流，从图5b可见第一负载和第二负载的电流频率和幅值均不相同。 

上述实施例为本实用新型较佳的实施方式，但本实用新型的实施方式并不受所述实施例的限制，其他的任何未背离本实用新型的精神实质与原理下所作的改变、修饰、替代、组合、简化，均应为等效的置换方式，都包含在本实用新型的保护范围之内。 

Claims (5)

1.双输出单相六开关组MMC逆变器，其特征在于：包括直流电源（U_dc）、第一桥臂、第二桥臂、第一负载和第二负载；所述第一桥臂和第二桥臂均由上开关组（H₁、H₂）、中开关组（M₁、M₂）、下开关组（L₁、L₂）和耦合电感（L_H1:L_L1、L_H2:L_L2）串联而成；第一桥臂的上开关组（H₁）由N个功率开关单元（SM_H11、SM_H12、…、SM_H1N）串联而成，第一桥臂的中开关组（M₁）由N个功率开关单元（SM_M11、SM_M12、…、SM_M1N）串联而成，第一桥臂的下开关组（L₁）由N个功率开关单元（SM_L11、SM_L12、…、SM_L1N）串联而成，第二桥臂的上开关组（H₂）由N个功率开关单元（SM_H21、SM_H22、…、SM_H2N）串联而成，第二桥臂的中开关组（M₂）由N个功率开关单元（SM_M21、SM_M22、…、SM_M2N）串联而成，第二桥臂的下开关组（L₂）由N个功率开关单元（SM_L21、SM_L22、…、SM_L2N）串联而成，N为正整数；第一负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组（M₁）和第二桥臂的中开关组（M₂）的上端（o），第二负载的两端分别接到第一桥臂的中开关组（M₁）和第二桥臂的中开关组（M₂）的下端（p）；第一负载的两端作为第一路输出，第二负载的两端作为第二路输出。

2.根据权利要求1所述的双输出单相六开关组MMC逆变器，其特征在于：第一桥臂的耦合电感（L_H1:L_L1）原边及副边和第二桥臂的耦合电感（L_H2:L_L2）的原边及副边均由第一电感（L_H1、L_H2）和第二电感（L_L1、L_L2）两个独立电感替代。

3.根据权利要求1所述的双输出单相六开关组MMC逆变器，其特征在于：直流电源（U_dc）的正极与第一桥臂的上开关组（H₁）的上端、第二桥臂的上开关组（H₂）的上端连接，直流电源（U_dc）的负极与第一桥臂的下开关组（L₁）的下端、第二桥臂的下开关组（L₂）的下端连接；第一桥臂的上开关组（H₁）的下端与第一桥臂的耦合电感（L_H1:L_L1）的原边（L_H1）的同名端（w₁）连接，第一桥臂的耦合电感（L_H1:L_L1）的原边（L_H1）的非同名端（a₁）与第一桥臂的中开关组（M₁）的上端连接，第一桥臂的中开关组（M₁）的下端与第一桥臂的耦合电感（L_H1:L_L1）副边（L_L1）的同名端（b₁）连接，第一桥臂的耦合电感（L_H1:L_L1）副边（L_L1）的非同名端（z₁）与第一桥臂的开关组（L₁）的上端连接；第二桥臂的结构与第一桥臂的结构完全一致；直流电源（U_dc）的负极与第一桥臂的下开关组（L₁）的下端、第二桥臂的下开关组（L₂）的下端、地端（n）连接；第一负载的一端与第一桥臂的中开关组（M₁）的上端连接，第一负载的另一端与第二桥臂的中开关组（M₂）的上端连接，第二负载的一端与第一桥臂的中开关组（M₁）的下端连接，第二负载的另一端与第二桥臂的中开关组（M₂）的下端连接。

4.根据权利要求1所述的双输出单相六开关组MMC逆变器，其特征在于：功率开关单元包括第一开关管（S₁）、第二开关管（S₂）、第一二极管（D₁）、第二二极管（D₂）和电容（C_SM）；其中，电容（C_SM）的正极与第一开关管（S₁）的集电极、第一二极管（D₁）的阴极连接，第一开关管（S₁）的发射极与第一二极管（D₁）的阳极、第二开关管（S₂）的集电极、第二二极管（D₂）的阴极连接，第二开关管（S₂）的发射极与第二二极管（D₂）的阳极、电容（C_SM）的负极连接；第二开关管（S₂）的集电极作为第一输出端，第二开关管（S₂）的发射极作为第二输出端。

5.根据权利要求4所述的双输出单相六开关组MMC逆变器，其特征在于：每个开关组的第i个功率开关单元的第二输出端与第i+1个功率开关单元的第一输出端连接，其中i的取值为1~N-1。