CN103717371A - 形成容器的方法 - Google Patents

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Abstract

一种利用预制坯成形出塑料容器的方法。所述方法包括采用足以在峰值压力处产生压力峰值的预定系统压力、预定流动速率和预定持续时间，将成形液体注入预制坯中。所述峰值压力大于所述系统压力范围，以迫使预制坯进入模具型腔中，从而增强容器的定形度、减少后续的模具收缩、降低残余材料应力和/或改进模具几何尺寸的转移，并制成最终形成的容器。

Description

形成容器的方法
相关申请的交叉引用
本申请要求于2012年5月23日提交的美国实用新型申请No.13/478546和于2011年5月27日提交的美国临时申请No.61/490672的优先权。上述申请的全部内容作为引用并入本文。
技术领域
本发明总体上涉及形成用于保持例如固体或液体商品等商品的容器。更确切地说，本发明涉及一种形成容器的方法，该方法至少部分地使用液体压力脉冲以使容器最终成型，并选择性地填充塑料容器。
背景技术
这部分提供了与本公开有关的、未必是现有技术的背景信息。
出于环境和其它方面的考虑，现今比以往更多地使用塑料容器、更确切地聚酯容器，最确切地聚对苯二甲酸乙二醇酯(PET)容器来封装以前以玻璃容器供给的多种商品。制造商和装填者以及消费者已经意识到，PET容器是轻质廉价的，并且是可大量再生利用和制造的。
吹塑成型的塑料容器在封装多种商品方面已变得司空见惯。PET是可结晶的聚合物，意味着其能以非晶态形式或半结晶形式获得。PET容器维持其材料完整性的能力涉及PET容器处于结晶形式的百分比，也称为PET容器的“结晶度”。以下方程式以体积分数定义出结晶度的百分比：
其中，ρ是PET材料的密度；ρa是纯非晶态PET材料的密度(1.333g/cc)；而ρc是纯晶态材料的密度(1.455g/cc)。
容器制造商使用机械处理和热处理来增加容器的PET聚合物结晶度。机械处理涉及使非晶态材料定向以获得应变硬化。该处理通常涉及沿纵轴拉伸注塑成型的PET预制坯，并使PET预制坯沿横轴或径向轴膨胀，以形成PET容器。该组合有助于制造商所定义的容器中分子结构的双轴取向。PET容器的制造商目前使用机械处理来生成在容器的侧壁中具有约20%的结晶度的PET容器。
热处理涉及加热材料(非晶态或半晶态)以促进晶体生长。对于非晶态材料，PET材料的热处理得到妨碍光透过的球状晶形态。换言之，得到的晶态材料是不透明的，因此基本上是不希望的。然而，在机械处理后使用，热处理会对于容器的具有双轴分子取向的那些部分而言导致较高的结晶度和优异的透明度。取向后的PET容器的热处理，亦称作热定型，通常包括将PET预制坯靠在加热至约250℉-350℉(约121℃-177℃)温度的模具上吹塑成型，并将吹塑的容器保持在加热的模具上约两(2)至五(5)秒。必须在约185℉(85℃)进行热填充的PET果汁瓶的制造商目前使用热定型来生成具有约为25%-35%范围内的整体结晶度的PET瓶。
发明内容
这部分提供了公开内容的一般概要，并不是对其全范围或所有特征的全面公开。
根据本公开的原理，提供了一种利用预制坯成形出塑料容器的方法。该方法包括采用足以形成容器并还在峰值压力处产生压力峰值的预定系统压力、预定流率和预定持续时间，将成形液体注入预制坯中。该峰值压力大于系统压力，以迫使预制坯进入模具型腔中，从而增加容器的定形度(definition)、减少后续的模具收缩、降低残余材料应力和改进模具几何形状的转换，并制成最终形成的容器。
通过本文中提供的说明，适用范围的其它领域会变得明显。发明内容中的说明和特定示例仅用于说明之目的，并不意欲限定本公开的范围。
附图说明
本文中描述的附图仅用于解释选定的实施例之目的，并不用于解释所有可能的实施方式，并且不意欲限制本公开的范围。
图1是示出根据本教导的原理的方法的图表。
在几个附图中，相应的标号代表相应的部件。
具体实施方式
现在参见附图更全面地描述示例性实施例。提供示例性实施例以便本公开充分地全面地将范围传达给本领域技术人员。阐明了许多特定细节，比如特定部件、装置和方法的示例，以提供对本公开的实施例的充分理解。本领域技术人员应当明白的是：不需要采用特定细节；示例性实施例可体现为许多不同形式；以及不应被理解为限制本公开的范围。
本文中使用的术语仅用于描述特定示例性实施例的目的，并不意在限制。如本文中所使用的，单数形式“一个”可意在也包括复数形式，除非文中明确指出为另外的情况。术语“包括”及其变体是包含性的，并由此明确说明提及的特征、数、步骤、操作、元件和/或部件的存在，但并不排除额外的一个或多个其它特征、数、步骤、操作、元件、部件和/或它们的组的存在。本文中描述的方法步骤、过程和操作不应理解为必需以讨论或说明的特定顺序要求它们的性能，除非明确地确定为性能的顺序。还应理解的是，可以使用额外或替代步骤。
当一元件或层被提及为“在…上”、“接合到”、“连接到”或“联接到”另一元件或层时，其可以直接在…上、接合到、连接到或联接到另一元件或层，或者可以存在中间元件或层。相反，当一元件被提及为“直接在…上”、“直接接合到”、“直接连接到”或“直接联接到”另一元件或层时，不存在中间元件或层。其它用于描述元件之间关系的词语应当理解为类似的方式(例如，“介于…之间”与“直接介于…之间”、“相邻”与“直接相邻”等)。如本文中所使用的，术语“和/或”包括相关所列物品的一个或多个的任何和所有组合。
尽管本文中可使用术语第一、第二、第三等来描述各元件、部件、区域、层和/或部分，但是这些元件、部件、区域、层和/或部分不应受这些术语的限制。这些术语可仅用于区分一个元件、部件、区域、层或部分与另一区域、层或部分。比如在本文中使用的“第一”、“第二”和其它数值项的术语并不意味着次序或顺序，除非上下文中清楚说明为其它情况。因此，在不脱离示例性实施例的教导的情况下，下面讨论的第一元件、部件、区域、层或部分可以称为第二元件、部件、区域、层或部分。
为了便于说明，本文中可以使用空间相对术语，比如“内部”、“外部”、“在下方”、“在下面”、“下部”、“在上方”、“上部”等来描述附图中所示的一个元件或特征与另一个元件或特征的关系。空间相对术语可意在包含装置在使用中或操作中除了附图所示方位之外的不同方位。例如，如果附图中的装置翻转，那么描述为“在其它元件或特征下面或下方”的元件将取向为“在其它元件或特征之上”。因此，示例性术语“在下方”能够包含上方和下方的方位。装置可另外取向(旋转90度或其它方位)，相应地解释本文中使用的空间相对描述符。
引言
总体上，本教导提供了一种在单个步骤中用预制坯形成容器并选择性地将容器填充为最终容器的方法。与传统的容器制造技术不同，传统的容器制造技术通常包括注射成型预制坯、将预制坯吹塑成型为容器和接着在单独的机器上用商品填充得到的容器，在某些实施例中，本教导通过使用液体产品或商品作为成形液体而将容器的形成和填充结合在单个集合过程中。该过程使成形压力增加，在容器形成过程中导致若干期望的效果(将在本文中进行讨论)。
典型的空气吹塑成型系统用空气逐渐填充预制坯(通常称为预吹塑)以使预制坯预膨胀。接着，典型系统将空气压力增加至全系统压力，通常在350psi至650psi之间。该预制坯及最终得到的容器内的压力增加至大约全系统压力，然后随着预制坯在模具型腔内膨胀而稍微下降，直到最终部分形成的容器内的空气压力逐渐回升至大约全系统压力为止。然后，释放所述得到的容器内的压力用于移除或冷却空气循环。应认识到，典型的空气吹塑系统可获得的最大成形压力受到供应的全系统压力的限制。因此，为了增加典型的空气吹塑系统的成形压力，需要在增加相关成本的情况下增加所使用的机械的尺寸和容量。
如将详细讨论的，通过根据本教导的原理使用液体来形成容器，该液体本身在塑料容器的最后形成期间产生远高于所施加的全系统压力的压力峰值或者液压冲击，导致该容器更彻底地靠在模具壁上。压力峰值、水锤效应或液压冲击均匀地分布在容器中，从而增加容器的定形度、减少后续的模具收缩、降低残余材料应力和改进模具几何形状的转换，并制成最终形成的容器。
出于本讨论的目的，应理解，通常“水锤效应”(或者，更通常地，流体锤)指的是当运动中的流体(通常是液体但有时也是气体)被迫停止或突然改变方向(动量改变)时产生的压力波动或压力波。当管线系统末端的阀突然关闭时，会发生水锤，并且压力波在管道中传播。这还被称为液压冲击。相似地，术语“液压冲击”用于描述当液体突然开动或停止时在管道系统中产生的瞬时压力增加。该压力增加由流体的动量引起，因此，该压力增加随着液体的速率、系统从流体源开始的长度而增加，或者随着液体开动或停止的速度的增加而增加。最终，压力波动或压力峰值可以定义为压力的突然(通常是短时间的)增加。然而，应理解，这些术语可以结合本讨论而互换地使用。
本教导的方法教导了用液体填充预制坯使得内部压力达到远高于典型空气吹塑成型系统的压力的峰值压力。在一预定时间内，例如但不限于大约0.05-1.5秒(或者更具体地大约0.1-0.3秒)，液体流率使预制坯被迫靠在模具形成壁上。液体量、流率和流动持续时间共同导致水锤效应，在某些实施例中，水锤效应产生比随后的保持压力(60)高(或者多)至少5%，更优选地大约20%至70%的压力峰值。即，在形成过程中，流体的自然动量产生的压力大于仅由机械产生的压力。因此，在不需要增加机械尺寸且不需要增加相关成本的情况下，可以增加压力。应理解，压力峰值、水锤效应或液压冲击与所使用的液体或商品的量和该液体或商品的速率的乘积成正比。
在本教导的某些实施例中，可以通过改变注入预制坯中的液体量和/或改变该注射的流率(即速率)来控制液压冲击。根据本教导的原理，有利地，使用该压力冲击来帮助彻底地形成容器，并提供在标准空气压力吹塑系统和/或在高产吹塑成型中所使用的现有高压空气系统中不可能获得的额外细节。
根据本教导的原理，在发生本文所述的液压冲击之后，容纳在系统及得到的容器内的压力稳定成接近预定的峰值系统压力，在某些实施例中，该预定的峰值系统压力可以在大约218psi至大约1088psi(大约15至75bar)的范围内。在某些实施例中，该系统保持该压力直到容器硬化至其最终形状为止。接着释放压力，在一些实施例中，在将容器转移至下一站以加盖之前，用产品完全填充容器，排出容器。
通过使用液体以形成容器并产生液压冲击，所产生的压力峰值使容器完全形成，并明显地改进产品的定形度和细节。这导致后续的模具收缩减少至少10-40%。该方法不同于只控制用于形成容器的流体压力以及施加压力的时间的传统方法。这些教导不只控制压力和时间，还控制容器形成的速度或速率以及由所述速率产生的所得到的压力峰值。通过不仅控制容器成形的压力和时间，而且控制速率，这有效地控制了塑料在成形期间的粘性、应变诱导结晶以及材料分布(已知为控制塑料的质量)。
本教导的液压冲击与空气吹塑方法不同，因为空气的量不足以高到在最终容器中产生这种突然的“冲击”或“锤子效应”。注射的液体充满容积，接着压力随着容积借助于模具型腔变得固定而波动。压力曲线增加直到其克服容器材料及材料模量的最后阻力而使材料运动到模具的最终部分为止。
形成过程
形成过程的变型是可预期的，因此以下是对实践本教导的替代例、变型例和当前最佳模式的讨论。但是，这并不限制本公开的教导。
简要来说，容器可以根据本教导的原则形成。容器的预制坯形式包括支撑环，该支撑环可用于在制造过程期间和不同阶段支承或定向预制坯。例如，预制坯可以由支撑环支承，该支撑环可用于协助将预制坯定位在模具型腔中。一开始，预制坯可放置在模具型腔中，使得该支撑环占据在模具型腔的上端。总体而言，该模具型腔具有与吹塑成的容器的期望外轮廓对应的内表面。
参考图1，提供了示出单位为毫米的拉伸杆位置10(SR位置)和单位为巴的伺服压力20(伺服压力)与经过时间(秒)的关系的示例性图表。该图还示出本教导的过程可以总体上分成系统压力部分30、形成和填充部分32、冷却部分34、排出部分36和重新装填部分38。
在系统压力部分30期间，供应预制坯，且吹塑头部向下移动到预制坯上方的位置以限定喷嘴密封件。在该部分期间，在某些实施例中，具有大约150psi(10.3巴)系统压力的低压系统被供应至吹塑头部。更具体地，最小系统压力在大约20psi(1.4巴)至大约90psi(5.2-6.2巴)之间。吹塑头部向下移动并在点40处接合预制坯，引起伺服压力20初始下降至点42。一旦预制坯内的容积被补偿和/或预制坯被初始流体填充，则伺服压力20会再次达到位于点46处的大致相等的系统压力44。
在该部分期间，在某些实施例中，在点49，拉伸杆首先插入预制坯中(借助从示例性-10mm位置至100mm位置的定位)。接着，随着吹塑头部的向下移动和伺服压力20在点42处的初始下降，该拉伸杆在点52处延伸。在某些实施例中，这具有排除预制坯中的剩余空气的效果，从而减少进入最终填充容器中的空气量。
应理解，系统压力部分30可以存在变型。例如，在某些实施例中，可以使用低压变型，其中，可以使用不同的吹塑头部喷嘴构造，当吹塑喷嘴向下致动以密封预制坯时，该吹塑头部喷嘴不影响系统压力。相反地，可以使用高压变型，其中，高压由位于轮组件封装件内的泵、螺旋装置或其它高压产生装置产生，并随着吹塑头部旋转。或者，在某些实施例中，高压由位于轮组件封装件外部的泵、螺旋装置或其它高压产生装置产生，并在高压下传送通过旋转接头(union)。应认识到，在某些实施例中，可以使用线性或者梭型吹塑成型机器来取代前文提及的旋转接头装置。这些高压系统均可以与低压吹塑喷嘴构造一起使用。
在某些实施方式中，该处理系统周围的环境可以有利地充满N2气体，以通过在形成和填充期间消除容器内的氧气来提高所封装产品的保存期。或者，该处理系统周围的环境可以有利地充满CO2气体，以改进所封装产品的碳酸作用。应认识到，可以在该正压环境中使用其它气体。
在形成和填充部分32期间，密封销在点48处打开，以允许将系统液体施加(用于取代(displacement))到预制坯中以开始预制坯的成型。这使得初始压力从点48下降至点52。拉伸杆被致动，接触预制坯，并且从点50延伸至点54，从而使预制坯延伸和拉长。该拉伸杆的行程、压力和速度被伺服控制、气动控制、机械控制、凸轮控制等，并且拉伸杆致动系统不受压力限制，因此，由拉伸杆施加的压力可以是维持注射的液体的速度或流率所需的任何压力。在某些实施方式中，可以使用100-1800mm/sec的拉伸杆速度，优选为大约1200-1800mm/sec的范围。然而，应明白，通过可变的控制，可获得近乎无穷大的拉伸杆速度设定。
由于预制坯的容积取代增加了，所以预制坯内的压力也增加了，引起预制坯开始形成和拉伸。通过电动伺服电机致动器产生和控制液体的压力取代和速度。该液体压力系统不受压力限制，所以所施加的压力是维持该速度或流动所需的任何压力。在某些实施方式中，液体流率可以是大约每秒1公升至大约每秒6公升，优选范围是大约每秒3公升至大约每秒6公升。然而，应明白，通过可变的控制，可获得近乎无穷大的流率和/或速度。
当拉伸杆的移动在点54处达到最大时，完成了混合的预制坯-容器的总体形成，开始封装混合的预制坯-容器。为此，由于系统达到最大速度，所以内部压力的增加在大约点56处减缓，直到容器完全形成为止，在该点吹塑成型的阻力使得压力以另一加速度增加至点58的最大压力峰值。在替代实施方式中，尤其是当形成更小尺寸的容器时，所述系统在容器最终形成之前不会到达全速度，使得大约在点56处的减速最小。换句话说，压力从点52至点58可具有陡峭且基本恒定的加速度(基本上沿线57的直线斜率(例如压力轮廓曲线或直线))。预制坯的完全膨胀通常发生在点52和点58之间。然而，在某些实施方式中，大约点56和点58之间的压力峰值导致混合的预制坯-容器完全容纳在模具型腔内，从而获得本教导的益处。
当用不能压缩的流体形成容器时，尤其是当流体低于塑料材料的玻璃化转变温度时，该流体变成有效的散热器，其能快速地冷却预制坯壁，并且削弱使预制坯膨胀成完全形成的容器的能力。因此，对于容器的完全形成以及循环时间的最小化，尽可能地将形成时间减少至最少时间量是重要的。因此，本发明提出，在尽可能最短的时间量中，使压力从点52至点58(沿压力轮廓线57)的加速最大。优选地，从点52至点58(如虚线57所示)的压力加速的平均速率是从大约400psi/sec至大约15000psi/sec。更优选地从大约1000psi/sec到大约8000psi/sec，更优选地从大约2000psi/sec到大约5000psi/sec。
在点58处的压力峰值之后，允许压力随流率停止而降低。这可以视为“封装和保持”阶段，其中封装步骤是高于填充压力的压力峰值，其将预制坯材料完全封装到模具型型腔中。总体而言，举例来说，这可以产生在大约200-1400psi范围内的压力峰值，优选范围是大约300-800psi。
压力大致减少至点60处的保持压力，以即刻开始保持步骤。该压力峰值通常比保持压力60高大约5%(优选地大约20%)至大约70%。该容器在保持压力下稳定从大约0.1秒至大约1.5秒的一段时间，该保持压力低于压力峰值但是基本上在最低系统压力以上。根据减压速率，可产生点62处的压力低谷。在某些实施方式中，在由时间段64表示的保持步骤期间(通常是恒定压力)，该容器保持在模具型腔上直到该容器的形状稳定并冷却为止。在这段时间中，由于液压冲击和PID校正可产生压力振荡和/或由于伺服控制可产生压力和定位目标设定点振荡。
在某些实施方式中，可以使用替代的减压轮廓线，例如由66和68所示的那些轮廓线。这些替代的减压轮廓线可以用于处理碳酸液体或其它液体，所述液体需要减压步骤以协助处理。接着，在排出部分36期间，该系统被带至点72处的大气压力。
应该注意，在保持压力64的时间段期间，进行对容器的冷却(即冷却部分34)。
在保持步骤64期间或之前，可选的拉伸杆可以在点70进一步缩回。在某些实施方式中，该拉伸杆可以部分保持在容器中，以便在随后点处，拉伸杆的完全缩回使容器内的预留空间等于拉伸杆的取代容积。
正如其它部分，存在可以与本教导结合使用的变型。确切地，例如，在某些实施方式中，模具可以是冷的或热的，并且类似地，液体商品可以是冷的或者热的。模具和液体的不同温度可以改变最终容器的机械性能，产生更高或更低的结晶度、物理性能、机械性能和/或阻隔性能。此外，不同温度还可允许超过现有装置的进一步拉伸，允许更复杂的形状、更宽的处理窗口、更多的材料选择的可能性以及在处理设定点处更大的灵活性。
此外，可以预期附加的变型。确切地，在某些实施方式中，所述系统可以使用低压或高压将预制坯预填充至指定容积。另外，在某些实施方式中，该拉伸杆可以由凸轮、空气控制或者可以完全被移除。
应理解，压力和/或峰值压力、液体的取代和注射的速度都可以由替代的装置控制，例如阀、调节器、可变的受控阀等。此外，在某些实施方式中，本教导的方法足以完全形成螺纹(该螺纹目前模制在预制坯中)以及其它模具细节，包括但不限于雕版、凸版、纹理、文字、图案、螺纹、卡扣特征、切口等。
再进一步，应理解，可以通过使用储蓄器、更大的柱体(更多量的液体来产生速度)或替代装置来降低、消除或扩大保持压力。另外，可以增加峰值压力和循环次数，以通过装置或者与“法式压缩(French Press)”类似的方法进行产品灭菌。或者，该容器可以在相对低的压力进行填充，然后致动基底(过打击(overstroke)、Powerflex等)，以产生液压“封装”效果，并且在保持步骤期间保持以使容器形状固化。
在冷却部分34和排出部分36之后，密封销在点74处关闭，吹塑头部喷嘴缩回。这允许填充缸在时间段76期间在系统压力下重新填充液体商品，以用于下一循环。在这个时间段期间，拉伸杆在下个循环之前在点78处完全缩回。再循环阀可以打开，以使产品循环用于消毒并且逐渐返回至系统压力。
然而，或者，可以使用高压系统，该系统将整个或部分液体系统维持在可以消除回收需要的压力之下。可通过可变的流动控制阀、调节器等控制流动。此外，在某些实施方式中，可以仅用成形液体(而非最终商品液体)取代该液体商品，以获得本教导的容器的益处，而不需要使用最终产品形成容器。
作为本教导的结果，容器由具有列举的益处及优势的预制坯形成。应明白，结合本教导所形成的容器的形状可以是多种变型例中任何一种。通过非限制性示例，本公开的容器可以构造成保持多种商品中的任何一种，例如饮料、食物或者其它材料。
或者，其它常规材料和各种多层结构或其它结构可适于制造塑料容器，并结合本教导的原理使用，所述其它常规材料包括例如：热塑性塑料、高密度聚乙烯、聚丙烯、聚萘二甲酸乙二醇酯(PEN)、PET/PEN混合物或共聚物、ABS、PVC、PP、PET、PETG、HDPE、LDPE、PC、COC、COP、EVOH)、PLA、PBT、PEN、PGA)、聚酯(PET，PLA，PGA，PBT，PEN)、PGAPLA>PET>PBT、PEN、聚酰胺(PA-6，PA-6,6，PA-MXD6)、聚烯烃(PP、PE、COC/COP)。
提供实施例的前述说明仅用于说明和描述的目的。本文的具体实施方式部分并不意欲穷举或限定本发明。特定实施例的单独元件或特征通常不限制特定实施例，而在应用时，是可互换的，并可用在选定的实施例中，即使未明确显示或描述时也如此。同样也可以以许多方式变化。这样的变化不应被认为脱离本发明，所有这些变型例拟包含在本发明的范围内。

Claims (27)

1.一种利用预制坯成形出塑料容器的方法，所述方法包括：
采用足以因液压冲击而在峰值压力处产生压力峰值的预定系统压力范围、预定流率范围和第一预定持续时间范围，将成形液体注射至预制坯中，所述峰值压力大于所述系统压力范围，并迫使预制坯进入模具型腔中以形成塑料容器。
2.如权利要求1所述的方法，其中，所述峰值压力比所述预定系统压力范围大至少20%。
3.如权利要求1所述的方法，其中，所述峰值压力在大约400-1400psi的范围内。
4.如权利要求1所述的方法，其中，所述峰值压力在大约500-800psi的范围内。
5.如权利要求1所述的方法，其中，所述预定系统压力范围在大约20-150psi的范围内。
6.如权利要求1所述的方法，其中，所述预定系统压力范围在大约75-90psi的范围内。
7.如权利要求1所述的方法，还包括：
致动拉伸杆以接合预制坯，从而至少在所述压力峰值之前，对预制坯施加拉伸力。
8.如权利要求1所述的方法，其中，所述成形液体是保留在塑料容器中的液体商品。
9.如权利要求1所述的方法，还包括：
在所述将成形液体注射之后，维持塑料容器内的保持压力第二预定持续时间范围，所述保持压力大于所述系统压力范围，并且小于所述峰值压力。
10.如权利要求1所述的方法，还包括：
根据预定轮廓，将塑料容器内从保持压力减少至减压压力，所述保持压力大于所述系统压力范围，并且小于所述峰值压力。
11.如权利要求10所述的方法，其中所述减压压力等于大约大气压力。
12.如权利要求1所述的方法，还包括：
在所述将成形液体注射之后的冷却步骤，所述冷却步骤处于一压力下，并且持续足以使塑料容器冷却的第二预定持续时间范围。
13.如权利要求12所述的方法，其中，所述冷却步骤的所述第二预定持续时间范围足以改变塑料容器的结晶度、物理性能、机械性能或阻隔性能。
14.一种利用预制坯成形出塑料容器的方法，所述方法包括：
用流体将系统加压至第一预定系统压力；
在第二预定系统压力下用所述流体形成并填充容器，其中，所述流体被迫进入所述容器中，从而使所述容器抵靠模具型腔而形成。
维持所述第二预定系统压力不变发生在足以使容器硬化和冷却的时间内；以及
将所述系统从所述第二预定系统压力减压至所述第一预定系统压力。
15.如权利要求14所述的方法，其中，所述第二预定系统压力大于所述第一预定系统压力。
16.如权利要求14所述的方法，其中，当所述容器接触所述模具型腔时，所述第二预定系统压力瞬间上升至比所述第一预定系统压力大至少20%的峰值压力。
17.如权利要求14所述的方法，其中，所述第二预定系统压力响应于液压冲击而产生。
18.一种利用预制坯成形出塑料容器的方法，所述方法包括：
采用足以因液压冲击而在峰值压力处产生压力峰值的预定系统压力范围、预定流率范围和第一预定持续时间范围，将成形液体注射至预制坯中，所述峰值压力大于所述系统压力范围，并迫使预制坯进入模具型腔中以形成塑料容器，所述成形液体的所述注射和得到的所述压力峰值限定出具有预定压力增长速度的压力轮廓曲线。
19.如权利要求18所述的方法，其中，所述预定压力增长速度在大约每秒400psi至大约每秒15000psi的范围内。
20.如权利要求18所述的方法，其中，所述预定压力增长速度在大约每秒1000psi至大约每秒8000psi的范围内。
21.如权利要求18所述的方法，其中，所述预定压力增长速度在大约每秒2000psi至大约每秒5000psi的范围内。
22.如权利要求18所述的方法，其中，所述压力峰值以位于大约每秒400psi至大约每秒15000psi范围内的所述预定压力增长速度从大约大气压力增加至所述峰值压力。
23.如权利要求18所述的方法，其中，所述压力峰值以位于大约每秒1000psi至大约每秒8000psi的范围内的所述预定压力增长速度从大约大气压力增加至所述峰值压力。
24.如权利要求18所述的方法，其中，所述压力峰值以位于大约每秒2000psi至大约每秒5000psi的范围内的所述预定压力增长速度从大约大气压力增加至所述峰值压力。
25.如权利要求18所述的方法，还包括：
在所述将成形液体注射之后，维持塑料容器内的保持压力第二预定持续时间范围，所述保持压力大于所述系统压力范围，并且小于所述峰值压力。
26.如权利要求25所述的方法，其中，所述第二预定持续时间范围从0.1秒至1.5秒。
27.如权利要求18所述的方法，还包括：
根据预定轮廓，将塑料容器内从保持压力减少至减压压力，所述保持压力大于所述系统压力范围，并且小于所述峰值压力。
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