CN103691854A - 钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法。为使轧制过程能够连续、稳定地进行,本发明提出了一种芯辊的合理进给方式,并且根据钴基高温合金异形薄壁环件的形状及尺寸反推设计钴基高温合金矩形环坯,从而实现钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件。这种轧制方法主要用于航空、航天、工业机械等领域的钴基高温合金异形薄壁环件的成形。
Description
技术领域
本发明涉及一种环件的轧制成形方法,特别是涉及了钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法。
背景技术
随着环轧技术越来越成熟,环件的设计越来越精细化,异形薄壁环件也随之产生。这种异形薄壁环件的形状及尺寸更接近零件的形状及尺寸,能够较大限度的减少机械加工余量,从而减少机械加工对环件的锻造流线的破坏,节省大量贵重金属材料,提高材料利用率。
2008年10月8日公开的中国发明专利说明书CN 101279346A公开了一种镍基高温合金异形环件的辗轧成形方法,该方法把按规格下料的镍基高温合金棒料经镦粗、冲孔、两次轧环制坯、再把坯料装进轧环机辗轧模具内辗轧成形,通过在连续两次轧环制坯过程中采取小变形量成形的方式和在各工艺步骤中控制准确的变形量,轧制出了组织和性能良好的异形环件。对于壁厚较薄的异形环件采用上述方法生产时,由于坯料的设计不合理或轧制参数(如芯辊的进给速度等)控制不当都会影响轧制过程不能顺利完成,会出现断断续续的轧制现象,严重影响环件的质量。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种芯辊的合理进给方式,并且根据钴基高温合金异形薄壁环件的形状及尺寸反推设计钴基高温合金矩形环坯,从而实现钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件,该方法使轧制过程能够连续、稳定地进行。
为解决上述技术问题,本发明所述钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法,其技术方案包括以下步骤:
把按规格下料的钴基高温合金棒材加热到1120℃~1160℃的锻造温度,经镦粗、冲孔后,预轧成矩形环坯。
将预轧环坯重新加热到锻造温度后,装入轧环机。启动轧环机,将轧环机的主辊转速调至1.5rad/s,锥辊转速调至1.0rad/s。锥辊的主要起限制环件沿轴向上往上攀升和平整端面的作用。以520KN~4500KN的轧制力将芯辊的进给速度从1.6mm/s逐渐增大至2.8mm/s,使矩形环坯与芯辊连续转动,并使矩形环坯不断被咬入轧制孔型中,从而保证了后续轧制过程能够连续、平稳地进行。当轧制过程趋于稳定的时候,将芯辊的进给速度控制在2.8mm/s不变,金属材料主要沿轴向、径向流动,使轧制孔型被不断的填充,矩形环坯逐渐成形为异形中间坯,而异形中间坯的外径在这过程中几乎没有变化。当轧制孔型被填充至一定程度时,将芯辊的进给速度从2.8mm/s逐渐减小至0.4mm/s。金属材料主要沿异形中间坯的切线方向流动,使异形中间坯迅速长大,主要表现在异形中间坯的内、外径增大、壁厚减小。当异形中间坯的外径达到了要求尺寸时,继续减小芯辊的进给速度,消除异形薄壁环件椭圆度,完成异形薄壁环件的校圆,并且继续填充轧制孔型中未被填满的尖角处,从而获得形状、尺寸合格的异形薄壁环件。
更进一步地,矩形环坯尺寸的计算方式如下:
矩形环坯的高度为:
H1=H2;
其中:H1为矩形环坯的高度;
H2为异形薄壁环件的高度。
矩形环坯的内径为:
其中:d为矩形环坯的内径;
k为轧制比,取1.2~2.0;
dmax为异形薄壁环件的最大内径;
dmin为异形薄壁环件的最小内径;
△H为芯辊的总进给量。
根据体积相等原则可获得矩形环坯的外径。
与现有技术相比,本发明的有益效果如下:
本发明所述的钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法,通过对轧制各阶段中芯辊进给速度的合理控制,使轧制过程能持续、稳定地进行。首先将芯辊的进给速度从1.6mm/s逐渐增大至2.8mm/s,并保持进给速度为2.8mm/s不变,再从2.8mm/s逐渐减小至0.4mm/s后,并继续减小芯辊的进给速度,直至钴基高温合金异形薄壁环件停止转动。这种芯辊的进给方式的主要优点在于,当芯辊的进给速度在1.6mm/s~2.8mm/s之间时,能够保证钴基高温合金矩形环坯被不断地咬入轧制孔型中;当芯辊的进给速度达到最大2.8mm/s时,开始填充轧制孔型;当轧制孔型被填充到一定程度时钴基高温合金异形薄壁环件开始长大,这时需要减小芯辊的进给速度来保证钴基高温合金异形薄壁环件的最终尺寸;当芯辊的进给速度小于0.4mm/s时,钴基高温合金异形薄壁环件不再增大,该过程主要是消除异形薄壁环件椭圆度,完成异形薄壁环件的校圆,并且继续填充轧制孔型中未被填满的尖角处,从而获得形状、尺寸合格的异形薄壁环件。芯辊的总进给量(△H)为以上各轧制阶段中芯辊的进给总和。
所述钴基高温合金矩形环坯的内径(d)是根据所需轧制成形的钴基高温合金异形薄壁环件的最大内径(dmax)、最小内径(dmin)以及轧制比(k)和芯辊的总进给量(△H)来计算确定;钴基高温合金矩形环坯的高度和钴基高温合金异形薄壁环件相同;钴基高温合金矩形环坯的外径可以通过轧制前后体积相同的原则来计算确定。这种坯料设计方法能够使钴基高温合金矩形环坯在轧制成形时,钴基高温合金材料可以向环件的轴向、径向以及沿环件的切线方向流动,从而获得组织性能优良的钴基高温合金异形薄壁环件,同时能满足异型环件轴向流动的体积补偿,保证异型环件轧制时不出现轧制孔型填充不满或是填充满了但外径尺寸达不到要求等流动缺陷或过程缺陷。
以牌号为GH188的钴基高温合金为例:
经检测该合金异形薄壁环件的尺寸精度,达到了外径的3‰(千分之三)。
经检测该合金异形薄壁环件的室温拉伸性能,其抗拉强度为935MPa~940MPa(大于设计使用要求的860MPa),伸长率为0.2%时的屈服强度为440MPa~450MPa(大于设计使用要求的380MPa),断后伸长率为58.5%~64.5%(大于设计使用要求的45%)。
经检测该合金异形薄壁环件的持久性能,该合金锻件在试验温度为927℃、试验应力为83MPa、持续时间在33小时内(大于设计使用要求的23小时)增载二次,均断于光滑处,并且其断后伸长率为82%~89%(大于设计使用要求的15%)。
附图说明
下面结合附图和具体实施方式对本发明作进一步详细说明。
图1是矩形环坯示意图;
图2是咬入时的轧制状态示意图;
图3是轧制孔型被填充时的材料流动状态示意图;
图4是轧制孔型被填充时的轧制状态示意图;
图5是环件增大时的材料流动状态示意图;
图6是环件增大时的轧制状态示意图;
图7是异形薄壁环件示意图;
具体实施方式
实施本发明所述的钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法需要提供锻造加热炉、压力机、轧环机、机械手等设备。下面以牌号为GH188的钴基高温合金为例来详细说明该方法的具体实施方式:
该合金的主要化学元素含量(重量百分比)为:含C量0.05%~0.15%、含Cr量20.0%~24.0%、含Ni量20.0%~24.0%、含W量13.0%~16.0%、含La量0.03%~0.12%、含Si量0.20%~0.50%、含Fe量≤0.30%、含B量≤0.015%、含Mn量≤1.25%、含P量≤0.020%、含S量≤0.015%、含Ag量≤0.0010%、含Bi量≤0.0001%、含Pb量≤0.0010%、含Cu量≤0.07%、余量为Co。
本方法的步骤如下:
1、设计矩形环坯1
按照以下方式计算矩形坯料尺寸:
(1)矩形环坯1的高度为:
H1=H2;
其中:H1为矩形环坯1的高度;
H2为异形薄壁环件3的高度。
(2)矩形环坯1的内径为:
其中:d为矩形环坯1的内径;
k为轧制比,取1.2~2.0;
dmax为异形薄壁环件3的最大内径;
dmin为异形薄壁环件3的最小内径;
△H为芯辊5的总进给量。
(3)根据体积相等原则,即钴基高温合金矩形环坯1与钴基高温合金异形薄壁环件3的体积相等,可获得矩形环坯1的外径D。
2、制坯
把按规格下料的GH188棒材加热到1120℃~1160℃的锻造温度,经镦粗、冲孔后,再按照上述计算所得尺寸,预轧成矩形环坯1。
3、轧制
将矩形环坯1重新加热到锻造温度后,装入轧环机。启动轧环机,将轧环机的主辊4的转速调至1.5rad/s,锥辊转速调至1.0rad/s。锥辊主要起限制环件沿轴向上往上攀升和平整端面的作用。
(1)轧制咬入阶段。以520KN~4500KN的轧制力将芯辊5的进给速度从1.6mm/s逐渐增大至2.8mm/s,如图2所示,由于主辊4的转动及芯辊5径向进给运动,驱动矩形环坯1与芯辊5连续转动,并使矩形环坯1不断被咬入轧制孔型中,从而保证了后续轧制过程能够连续、平稳地进行。
(2)轧制孔型填充阶段。当轧制过程趋于稳定时,将芯辊5的进给速度控制2.8mm/s不变。金属材料主要沿轴向、径向流动,如图3所示。使轧制孔型被不断的填充,矩形环坯1的逐渐成形为异形中间坯2,而异形中间坯2的外径与矩形环坯1相比几乎没有变化,如图4所示。
(3)环件的增大阶段。当轧制孔型被填充至一定程度时,将芯辊5的进给速度从2.8mm/s逐渐减小至0.4mm/s。金属材料主要沿异形中间坯2的切线方向流动,如图5所示。此时,异形中间坯2迅速长大,主要表现在内、外径增大、壁厚减小,如图6所示。
(4)校圆、整形阶段。当异形中间坯2的外径达到了要求尺寸时,继续减小芯辊的进给速度。消除异形薄壁环件3的椭圆度,完成异形薄壁环件3的校圆,并且继续填充轧制孔型中未被填满的尖角处。从而获得形状、尺寸合格的GH188异形薄壁环件3,如图7所示。
采用上述方法生产的GH188异形薄壁环件,其最大高厚比能达到20:1。
Claims (3)
1.一种钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法,其特征在于,包括以下步骤:
把按规格下料的钴基高温合金棒材加热到1120℃~1160℃的锻造温度,经镦粗、冲孔后,预轧成矩形环坯。
将预轧环坯重新加热到锻造温度后,装入轧环机。启动轧环机,将轧环机的主辊转速调至1.5rad/s,锥辊转速调至1.0rad/s。锥辊的主要起限制环件沿轴向上往上攀升和平整端面的作用。以520KN~4500KN的轧制力将芯辊的进给速度从1.6mm/s逐渐增大至2.8mm/s,使矩形环坯与芯辊连续转动,并使矩形环坯不断被咬入轧制型腔中,从而保证了后续轧制过程能够连续、平稳地进行。当轧制过程趋于稳定的时候,将芯辊的进给速度控制在2.8mm/s不变,金属材料主要沿轴向、径向流动,使异形型腔被不断的填充,矩形环坯逐渐成形为异形中间坯,而异形中间坯的外径在这过程中几乎没有变化。当异形型腔被填充至一定程度时,将芯辊的进给速度从2.8mm/s逐渐减小至0.4mm/s。金属材料主要沿异形中间坯的切线方向流动,使异形中间坯迅速长大,主要表现在异形中间坯的内、外径增大、壁厚减小。当异形中间坯的外径达到了要求尺寸时,继续减小芯辊的进给速度。消除异形薄壁环件椭圆度,完成异形薄壁环件的校圆,并且继续填充型腔未被填满的尖角处,从而获得形状、尺寸合格的异形薄壁环件。
2.根据权利要求1所述的钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法,其特征在于,所述矩形环坯的设计方法如下:
矩形环坯的高度为:
H1=H2;
其中:H1为矩形环坯的高度;
H2为异形薄壁环件的高度。
矩形环坯的内径为:
其中:d为矩形环坯的内径;
k为轧制比,取1.2~2.0;
dmax为异形薄壁环件的最大内径;
dmin为异形薄壁环件的最小内径;
△H为芯辊的总进给量。
根据体积相等原则可获得矩形环坯的外径。
3.根据权利要求1所述的钴基高温合金矩形环坯轧制成形为异形薄壁环件的方法,其特征在于,所述钴基高温合金为GH188。
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---|---|
CN (1) | CN103691854B (zh) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104191165A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-12-10 | 贵州航宇科技发展股份有限公司 | 一种高温合金大型异形环锻造成形方法 |
CN104191168A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-12-10 | 贵州航宇科技发展股份有限公司 | 一种钛合金大型异形环锻造成形方法 |
CN104550586A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-29 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 铁基高温合金厚壁环锻件的轧制成形方法 |
CN105363974A (zh) * | 2015-12-02 | 2016-03-02 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 钴基高温合金矩形环件各向同性的轧制方法 |
CN114309382A (zh) * | 2021-12-26 | 2022-04-12 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | Waspaloy合金大型机匣锻件精密轧制成形方法 |
Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001087836A (ja) * | 1999-09-17 | 2001-04-03 | Kobe Steel Ltd | 異形リングの製造方法 |
CN1586753A (zh) * | 2004-09-21 | 2005-03-02 | 武汉理工大学 | 矩形截面铝合金环件轧制成形的方法 |
CN101053887A (zh) * | 2007-05-21 | 2007-10-17 | 武汉理工大学 | 内台阶截面环件轧制成形的方法 |
CN101279343A (zh) * | 2008-04-23 | 2008-10-08 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 不锈钢异形环锻件的辗轧成形方法 |
CN101279346A (zh) * | 2008-04-23 | 2008-10-08 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 镍基高温合金异形环锻件的辗轧成形方法 |
CN102000752A (zh) * | 2010-10-28 | 2011-04-06 | 武汉理工大学 | 双球面环件轧制成形方法 |
CN102085555A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-06-08 | 贵州航宇科技发展有限公司 | Tc25钛合金薄壁环件的辗轧成形方法 |
CN102689151A (zh) * | 2012-06-18 | 2012-09-26 | 西南大学 | Gh4033高温合金异截面大型环件液态模锻轧制复合成形方法 |
-
2013
- 2013-12-16 CN CN201310689287.9A patent/CN103691854B/zh active Active
Patent Citations (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2001087836A (ja) * | 1999-09-17 | 2001-04-03 | Kobe Steel Ltd | 異形リングの製造方法 |
CN1586753A (zh) * | 2004-09-21 | 2005-03-02 | 武汉理工大学 | 矩形截面铝合金环件轧制成形的方法 |
CN101053887A (zh) * | 2007-05-21 | 2007-10-17 | 武汉理工大学 | 内台阶截面环件轧制成形的方法 |
CN101279343A (zh) * | 2008-04-23 | 2008-10-08 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 不锈钢异形环锻件的辗轧成形方法 |
CN101279346A (zh) * | 2008-04-23 | 2008-10-08 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 镍基高温合金异形环锻件的辗轧成形方法 |
CN102000752A (zh) * | 2010-10-28 | 2011-04-06 | 武汉理工大学 | 双球面环件轧制成形方法 |
CN102085555A (zh) * | 2010-12-10 | 2011-06-08 | 贵州航宇科技发展有限公司 | Tc25钛合金薄壁环件的辗轧成形方法 |
CN102689151A (zh) * | 2012-06-18 | 2012-09-26 | 西南大学 | Gh4033高温合金异截面大型环件液态模锻轧制复合成形方法 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
李兰云等: "芯辊进给速度对环件冷轧工艺的影响规律", 《机械科学与技术》 * |
李华等: "芯辊进给速度对环件冷辗扩工艺的影响规律研究", 《煤矿机械》 * |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104191165A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-12-10 | 贵州航宇科技发展股份有限公司 | 一种高温合金大型异形环锻造成形方法 |
CN104191168A (zh) * | 2014-08-04 | 2014-12-10 | 贵州航宇科技发展股份有限公司 | 一种钛合金大型异形环锻造成形方法 |
CN104550586A (zh) * | 2014-12-15 | 2015-04-29 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 铁基高温合金厚壁环锻件的轧制成形方法 |
CN105363974A (zh) * | 2015-12-02 | 2016-03-02 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | 钴基高温合金矩形环件各向同性的轧制方法 |
CN114309382A (zh) * | 2021-12-26 | 2022-04-12 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | Waspaloy合金大型机匣锻件精密轧制成形方法 |
CN114309382B (zh) * | 2021-12-26 | 2023-06-23 | 贵州安大航空锻造有限责任公司 | Waspaloy合金大型机匣锻件精密轧制成形方法 |
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