CN103667624A - 高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法 - Google Patents
高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法 Download PDFInfo
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Abstract
本发明高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，属于钢铁冶金领域。本发明方法如下：高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件锻造完成后先进行第一次台阶式冷却；第一次台阶式冷却后的零件进行加热；加热后进行第二次台阶式冷却；冷却后的零件进行升温后再冷却；升温后再冷却的零件再次升温、冷却。本发明对零件进行台阶式冷却退火，减少零件在马氏体转变点以下的停留时间，由现有方法的平均60h减至平均15h～21h,避免零件开裂；同时，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均80h～92h，提高生产效率46.7%～38.7%。
Description
技术领域
本发明高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，属于钢铁冶金领域。
背景技术
高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN属于低碳马氏体不锈钢，Cr含量在12%左右，过冷奥氏体稳定性元素Cr、Mn、Ni等含量高，大大推迟了珠光体组织的转变，在等温过程中无法转变成珠光体组织，采用传统的连续冷却退火方法，在连续冷却过程中，零件温度越低，冷却速度越小，使得零件在马氏体转变点以下（Ms=200℃、Mf=115℃）停留时间较长，得到大量马氏体组织，马氏体组织不能及时回火，在组织应力的作用下，易造成零件开裂；同时，零件在中、低温冷却阶段，冷却速度小，退火时间长，从而生产效率低。
发明内容
本发明的目的在于提供一种高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，该方法能够减少零件在马氏体转变点以下的停留时间，避免零件开裂；同时，提高生产效率。
技术解决方案：
本发明方法采用台阶式冷却进行退火。
进一步：采用如下方法步骤：1)高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件锻造完成后先进行第一次台阶式冷却；2)对第一次台阶式冷却的零件进行加热；3)加热后进行第二次台阶式冷却；4）二次台阶式冷却后的零件进行升温后再冷却；5）升温后再冷却的零件再次升温、冷却。
进一步：第一次台阶式冷却：高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至390℃～410℃后入炉保温2h～3h，第二次出炉空冷至290℃～310℃后入炉保温1h～2h，第三次出炉空冷至240℃～260℃后入炉保温1h～2h，第四次出炉空冷至190℃～210℃后入炉保温1h～2h，最后出炉空冷至140℃～160℃后入炉保温2h～3h。
进一步：对第一次台阶式冷却后的零件加热，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温9h～11h。
进一步：第二次台阶式冷却：加热后的零件出炉空冷至590℃～610℃后入炉保温1h～2h，第二次出炉空冷至390℃～410℃后入炉保温1h～2h，第三次出炉空冷至290℃～310℃后入炉保温1h～2h，第四次出炉空冷至240℃～260℃后入炉保温1h～2h，第五次出炉空冷至190℃～210℃后入炉保温1h～2h，第六次出炉空冷至140℃～160℃后入炉保温1h～2h，最后空冷至≤100℃。
进一步：第二次冷却后的零件即刻升温加热至720℃～730℃，保温19h～21h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃。
进一步：升温后再冷却的零件加热至690℃～700℃，保温19h～20h，出炉空冷至室温。
本发明由于对零件进行台阶式冷却退火，即空冷，待料，台阶式冷却，升温，保温，台阶式冷却，升温，保温，炉冷，空冷，升温，保温，空冷，减少零件在马氏体转变点以下的停留时间，由现有方法的平均60h减至平均15h～21h,避免零件开裂；同时，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均80h～92h，提高生产效率46.7%～38.7%。
附图说明
图1为本发明工艺图；
图2为现有工艺图。
具体实施方式
实施例1：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至390℃后入炉保温2h，第二次出炉空冷至290℃后入炉保温1h，第三次出炉空冷至240℃后入炉保温1h，第四次出炉空冷至190℃后入炉保温1h，最后出炉空冷至140℃后入炉保温2h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至590℃后入炉保温1h，第二次出炉空冷至390℃后入炉保温1h，第三次出炉空冷至290℃后入炉保温1h，第四次出炉空冷至240℃后入炉保温1h，第五次出炉空冷至190℃后入炉保温1h，第六次出炉空冷至140℃后入炉保温1h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均15h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均80h，提高生产效率46.7%。
实施例2：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至400℃后入炉保温2h，第二次出炉空冷至300℃后入炉保温1h，第三次出炉空冷至250℃后入炉保温1h，第四次出炉空冷至200℃后入炉保温1h，最后出炉空冷至150℃后入炉保温2h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至600℃后入炉保温1h，第二次出炉空冷至400℃后入炉保温1h，第三次出炉空冷至300℃后入炉保温1h，第四次出炉空冷至250℃后入炉保温1h，第五次出炉空冷至200℃后入炉保温1h，第六次出炉空冷至150℃后入炉保温1h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均15h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均80h，提高生产效率46.7%。
实施例3：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至410℃后入炉保温2h，第二次出炉空冷至310℃后入炉保温1h，第三次出炉空冷至260℃后入炉保温1h，第四次出炉空冷至210℃后入炉保温1h，最后出炉空冷至160℃后入炉保温2h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至610℃后入炉保温1h，第二次出炉空冷至410℃后入炉保温1h，第三次出炉空冷至310℃后入炉保温1h，第四次出炉空冷至260℃后入炉保温1h，第五次出炉空冷至210℃后入炉保温1h，第六次出炉空冷至160℃后入炉保温1h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均15h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均80h，提高生产效率46.7%。
实施例4：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至390℃后入炉保温2.5h，第二次出炉空冷至290℃后入炉保温1.5h，第三次出炉空冷至240℃后入炉保温1.5h，第四次出炉空冷至190℃后入炉保温1.5h，最后出炉空冷至140℃后入炉保温2.5h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至590℃后入炉保温1.5h，第二次出炉空冷至390℃后入炉保温1.5h，第三次出炉空冷至290℃后入炉保温1.5h，第四次出炉空冷至240℃后入炉保温1.5h，第五次出炉空冷至190℃后入炉保温1.5h，第六次出炉空冷至140℃后入炉保温1.5h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均18h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均86h，提高生产效率42.7%。
实施例5：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至400℃后入炉保温2.5h，第二次出炉空冷至300℃后入炉保温1.5h，第三次出炉空冷至250℃后入炉保温1.5h，第四次出炉空冷至200℃后入炉保温1.5h，最后出炉空冷至150℃后入炉保温2.5h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至600℃后入炉保温1.5h，第二次出炉空冷至400℃后入炉保温1.5h，第三次出炉空冷至300℃后入炉保温1.5h，第四次出炉空冷至250℃后入炉保温1.5h，第五次出炉空冷至200℃后入炉保温1.5h，第六次出炉空冷至150℃后入炉保温1.5h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均18h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均86h，提高生产效率42.7%。
实施例6：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至410℃后入炉保温2.5h，第二次出炉空冷至310℃后入炉保温1.5h，第三次出炉空冷至260℃后入炉保温1.5h，第四次出炉空冷至210℃后入炉保温1.5h，最后出炉空冷至160℃后入炉保温2.5h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至610℃后入炉保温1.5h，第二次出炉空冷至410℃后入炉保温1.5h，第三次出炉空冷至310℃后入炉保温1.5h，第四次出炉空冷至260℃后入炉保温1.5h，第五次出炉空冷至210℃后入炉保温1.5h，第六次出炉空冷至160℃后入炉保温1.5h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均18h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均86h，提高生产效率42.7%。
实施例7：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至390℃后入炉保温3h，第二次出炉空冷至290℃后入炉保温2h，第三次出炉空冷至240℃后入炉保温2h，第四次出炉空冷至190℃后入炉保温2h，最后出炉空冷至140℃后入炉保温3h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至590℃后入炉保温2h，第二次出炉空冷至390℃后入炉保温2h，第三次出炉空冷至290℃后入炉保温2h，第四次出炉空冷至240℃后入炉保温2h，第五次出炉空冷至190℃后入炉保温2h，第六次出炉空冷至140℃后入炉保温2h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均21h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均92h，提高生产效率38.7%。
实施例8：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至400℃后入炉保温3h，第二次出炉空冷至300℃后入炉保温2h，第三次出炉空冷至250℃后入炉保温2h，第四次出炉空冷至200℃后入炉保温2h，最后出炉空冷至150℃后入炉保温3h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至600℃后入炉保温2h，第二次出炉空冷至400℃后入炉保温2h，第三次出炉空冷至300℃后入炉保温2h，第四次出炉空冷至250℃后入炉保温2h，第五次出炉空冷至200℃后入炉保温2h，第六次出炉空冷至150℃后入炉保温2h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均21h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均92h，提高生产效率38.7%。
实施例9：
本发明对于高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件，按照图1方法锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至410℃后入炉保温3h，第二次出炉空冷至310℃后入炉保温2h，第三次出炉空冷至260℃后入炉保温2h，第四次出炉空冷至210℃后入炉保温2h，最后出炉空冷至160℃后入炉保温3h后升温，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温10h，然后出炉空冷至610℃后入炉保温2h，第二次出炉空冷至410℃后入炉保温2h，第三次出炉空冷至310℃后入炉保温2h，第四次出炉空冷至260℃后入炉保温2h，第五次出炉空冷至210℃后入炉保温2h，第六次出炉空冷至160℃后入炉保温2h，最后空冷至≤100℃后即刻升温，加热至720℃～730℃，保温20h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃后，加热至690℃～700℃，保温20h，出炉空冷至室温；零件在马氏体转变点以下的停留时间由现有方法的平均60h减至平均21h，退火时间由现有方法的平均150h减少到平均92h，提高生产效率38.7%。
Claims (7)
1.高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，采用台阶式冷却进行退火。
2.根据权利要求1所述的高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，方法步骤如下：1)高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件锻造完成后先进行第一次台阶式冷却；2)对第一次台阶式冷却的零件进行加热；3)加热后进行第二次台阶式冷却；4）二次台阶式冷却后的零件进行升温后再冷却；5）升温后再冷却的零件再次升温、冷却。
3.根据权利要求2所述的高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，第一次台阶式冷却：高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN零件锻造完成后空冷至600℃～650℃待料，随后出炉空冷至390℃～410℃后入炉保温2h～3h，第二次出炉空冷至290℃～310℃后入炉保温1h～2h，第三次出炉空冷至240℃～260℃后入炉保温1h～2h，第四次出炉空冷至190℃～210℃后入炉保温1h～2h，最后出炉空冷至140℃～160℃后入炉保温2h～3h。
4.根据权利要求2所述的高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，对第一次台阶式冷却后的零件加热，加热温度为790℃～800℃进行半奥氏体化，保温9h～11h。
5.根据权利要求2所述的高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，第二次台阶式冷却：加热后的零件出炉空冷至590℃～610℃后入炉保温1h～2h，第二次出炉空冷至390℃～410℃后入炉保温1h～2h，第三次出炉空冷至290℃～310℃后入炉保温1h～2h，第四次出炉空冷至240℃～260℃后入炉保温1h～2h，第五次出炉空冷至190℃～210℃后入炉保温1h～2h，第六次出炉空冷至140℃～160℃后入炉保温1h～2h，最后空冷至≤100℃。
6.根据权利要求2所述的高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，第二次冷却后的零件即刻升温加热至720℃～730℃，保温19h～21h，炉内冷却至≤400℃后出炉空冷，零件冷却至≤100℃。
7.根据权利要求2所述的高温叶片钢1Cr12Ni3Mo2VN台阶式冷却退火方法，其特征在于，升温后再冷却的零件加热至690℃～700℃，保温19h～20h，出炉空冷至室温。
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111500840A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-08-07 | 宿迁学院 | 一种注塑模具的热处理工艺 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107735A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Batch annealing furnace operating method |
| CN1928128A (zh) * | 2005-09-08 | 2007-03-14 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 低碳合金钢钢锭缓冷退火工艺 |
| CN101831535A (zh) * | 2009-03-12 | 2010-09-15 | 上海重型机器锻件厂 | 超超临界高中压转子钢的锻后热处理方法 |
| CN102770565A (zh) * | 2010-01-29 | 2012-11-07 | 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 | 金属带材的热处理方法以及以这种方式生产的带材 |
-
2013
- 2013-08-27 CN CN201310378693.3A patent/CN103667624B/zh active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55107735A (en) * | 1979-02-08 | 1980-08-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Batch annealing furnace operating method |
| CN1928128A (zh) * | 2005-09-08 | 2007-03-14 | 内蒙古北方重工业集团有限公司 | 低碳合金钢钢锭缓冷退火工艺 |
| CN101831535A (zh) * | 2009-03-12 | 2010-09-15 | 上海重型机器锻件厂 | 超超临界高中压转子钢的锻后热处理方法 |
| CN102770565A (zh) * | 2010-01-29 | 2012-11-07 | 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 | 金属带材的热处理方法以及以这种方式生产的带材 |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 李伟: ""1Cr12Ni3Mo2VN退火工艺研究"", 《特钢技术》 * |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111500840A (zh) * | 2020-05-08 | 2020-08-07 | 宿迁学院 | 一种注塑模具的热处理工艺 |
| CN111500840B (zh) * | 2020-05-08 | 2021-11-23 | 宿迁学院 | 一种注塑模具的热处理工艺 |
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