CN103658225A - 一种有色金属有缝弯头冷成型工艺 - Google Patents
一种有色金属有缝弯头冷成型工艺 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103658225A CN103658225A CN201410003709.7A CN201410003709A CN103658225A CN 103658225 A CN103658225 A CN 103658225A CN 201410003709 A CN201410003709 A CN 201410003709A CN 103658225 A CN103658225 A CN 103658225A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- elbow
- pipe fitting
- processing pipe
- seam
- ferrous metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Landscapes
- Bending Of Plates, Rods, And Pipes (AREA)
Abstract
本发明公开了一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，该工艺为：一、切割成加工管件；二、加工管件涂抹润滑剂后置于弯头冷成型机的模具模腔中；三、采用无球冲压方式进行无球冲压；四、采用钢球过球推制方式进行两次以上过球冲压，得到成形弯头；五、对成形弯头进行表面处理，然后热处理；六、对热处理后的弯头端口进行常规坡口加工，得到成品弯头。本发明采用有缝管坯为原料，可显著降低成本，同时将焊缝布置在模腔的外弯部一侧，采用钢球过球推制方式进行冲压，防止弯头中心位置过分减薄而超标，通过逐次调整钢球的直径大小，缓慢移动了加工管件每次过球冲压的最大减薄位置，进一步防止了弯头外弧中心位置过分减薄而超标。
Description
技术领域
本发明属于有色金属弯头成型技术领域，具体涉及一种有色金属有缝弯头冷成型工艺。
背景技术
随着航空航天、船舶和海洋工程、电力、石化、燃气等行业的发展，这些行业的管道系统中用于输送液体和气体的弯头用量越来越多，输送的介质、温度等工况条件也愈加苛刻，提高弯头的成形和使用质量水平及生产效率成为衡量管道管件制造单位加工能力的重要指标。尤其是在造船、湿法冶金、PTA项目、海水淡化、制碱、醋酸（酐）等行业，有色金属弯头的应用越来越多。
目前，有色金属弯头主要成形方法有中频感应热推制成型和压片拼焊法。热推制弯头成形过程中内弧金属向两侧流动，内弧减薄，管坯下料厚度增加才能保证内弧壁厚，最后一个弯头往往报废，材料利用率降低，对推制设备推力大小、材料和线圈加热均匀性等要求高，一般加工弯头外径为Ф32mm～Ф159mm，壁厚2mm～8mm，基本均为无缝弯头。压片拼焊法也叫焊接法，一般采用热成型，预先将裁剪好的板坯在加热炉中加热，在液压机工作台上安装与弯头外形基本一致的上下模具压制出两个半壳体，切除拼接位置毛边余量，修磨拼接坡口，拼焊成型，最后整体校型，修磨两端口及坡口。这种成型方法生产效率低，打磨工作量非常大，材料利用率低，一般为50%～75%，一般加工弯头外径为Ф133mm～Ф1100mm，壁厚为2mm～10mm。热推制成型和压片拼焊法均需要加热和校型。
有色金属弯头主要为热成形，冷成型主要应用对象为不锈钢材料，对于有色金属基本是空白，仅有少量小规格无缝弯头（外径Ф≤25mm）采用无芯模冷挤压成型，应用十分有限，但是其效率非常高，应用前景很大。有色金属综合性能优良，尤其是耐蚀性，多数具有强的抗冲蚀能力，它的应用主要受限于材料成本高，配套的成型设备性能要求高，总体成本很高。
发明内容
本发明所要解决的技术问题在于针对上述现有技术的不足，提供一种有色金属有缝弯头冷成型工艺。该方法弯头成型不需专用设备，投资小，操作简单，效率高，基本无需修磨；该方法采用有缝管坯为原料，可显著降低成本，同时将焊缝布置在模腔的外弯部一侧，采用钢球过球推制方式进行冲压，防止弯头中心位置过分减薄而超标，通过逐次调整钢球的直径大小，缓慢移动了加工管件每次过球冲压的最大减薄位置，进一步防止了弯头外弧中心位置过分减薄而超标。本发明的方法适合同规格弯头批量生产，能加工相对厚度（壁厚/管径）较小的弯头。
为解决上述技术问题，本发明采用的技术方案是：一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、采用有色金属的有缝管坯为原料，去除所述有缝管坯外表面的焊缝余高，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；
步骤二、向步骤一中所述加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂，然后将涂抹润滑剂的加工管件置于弯头冷成型机的模具模腔中，使加工管件短边位于模腔的内弯部一侧，长边位于模腔的外弯部一侧；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行两次以上过球冲压，得到成形弯头；所述过球冲压过程中控制第一次过球冲压采用的钢球直径D=Di-（2h）/3，最后一次过球冲压采用的钢球直径D=Di，其中Di为加工管件除去焊缝位置的内径的平均值，Di的单位为mm，h为加工管件的内表面焊缝余高，且0.03mm＜h≤5mm；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口进行常规坡口加工，得到成品弯头。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，步骤一中所述去除有缝管坯外表面的焊缝余高之前对有缝管坯的内、外表面的焊缝进行RT无损探伤或UT无损探伤。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，步骤一中所述去除有缝管坯外表面的焊缝余高后对有缝管坯的外表面的焊缝进行表面无损探伤。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，步骤一中所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1与下边L2平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，所述直边L4的长度为5mm～10mm。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，步骤二中所述加工管件置于弯头冷成型机的模具模腔中时，使直边L4朝上放置。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，步骤二中所述润滑剂为二硫化钼或锻造石墨乳。
上述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，当步骤四中所述过球冲压次数超过两次时，钢球的直径逐次增加，并控制钢球直径的数值成一等差数列。
本发明与现有技术相比具有以下优点：
1、本发明的方法弯头成型不需专用设备，投资小，操作简单，效率高，基本无需修磨。
2、本发明采用有缝管坯为原料，可显著降低成本，且有缝管坯为板带材所制造，较无缝管坯表面或内部缺陷少的多，涡流检测出的成品率高，且超声检测管坯或弯头时，有缝管坯或弯头较无缝管坯或弯头杂波少，灵敏度高，产品质量检测更容易保证。
3、本发明将加工管件的焊缝布置在模腔的外弯部一侧，采用钢球过球推制方式进行冲压，防止弯头中心位置过分减薄而超标。
4、本发明采用无球冲压方式对加工管件起到镦粗的作用，使得加工管件的壁厚适当增加，避免了过球冲压时的壁厚减薄超标。
5、本发明通过逐次调整钢球的直径大小，缓慢移动了加工管件每次过球冲压的最大减薄位置，进一步防止了弯头外弧中心位置过分减薄而超标。
6、本发明对成形弯头进行消应力热处理，显著提高了弯头力学性能和耐腐蚀性能。
7、本发明的方法适合同规格弯头批量生产，能加工相对厚度（壁厚/管径）较小的弯头。
下面结合附图和实施例，对本发明的技术方案做进一步的详细描述。
附图说明
图1为本发明加工管件的截面示意图。
图2为本发明加工管件置于模具中的结构示意图。
图3为本发明无球冲压后的加工管件与模具的位置关系示意图。
图4为本发明成形弯头与模具的位置关系示意图。
附图标记说明：
1—加工管件；2—模具；3—模腔。
具体实施方式
实施例1
成型规格为90E(L)Φ48.3mm×2.77mm的C-276镍基合金弯头：
步骤一、采用C-276镍基合金的有缝管坯为原料，去除所述有缝管坯外表面的焊缝余高，按JB/T4730.5-2005对去除余高的焊缝外表面进行100%PT无损探伤，I级合格，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；如图1所示，所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1（即步骤二中所述短边）与下边L2（即长边）平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°，直边L4的长度为5mm；
步骤二、测量步骤一中所述加工管件除去焊缝位置的内径平均值为Φ42.75mm，内表面焊缝余高为1.8mm，然后向加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂S-0锻造石墨乳，如图2所示，将涂抹润滑剂的加工管件1置于弯头冷成型机的模具2模腔3中，使加工管件短边位于模腔3的内弯部一侧，长边位于模腔3的外弯部一侧，并使直边L4朝上；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压（无球冲压后的加工管件与模具的位置关系示意图如图3所示）；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行两次过球冲压，第一次过球冲压采用的钢球直径为Φ41.55mm，第二次过球冲压采用的钢球直径为Φ42.75mm，得到成形弯头（成形弯头与模具的位置关系示意图如图4所示）；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理（机械抛光处理）去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力，热处理制度为500℃/20min；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口车加工坡口，得到成品弯头；坡口形式为：外V型单边30°，钝边1mm。
本实施例成型的弯头外形尺寸：①中心到端面距离57.5mm，偏差为+0.5mm；②坡口外径Φ48.1mm，偏差为-0.2mm；③最小壁厚为2.58mm。均满足GB/T27684-2011要求。采用小孔法测试弯头的残余应力，得到最大拉应力为73MPa，满足工程使用要求；按GB/T15260-94标准中方法A硫酸铁-硫酸试验，焊接接头腐蚀速率为0.05mm/a。
实施例2
成型规格为90E(L)Φ114.3mm×3.05mm的C-276镍基合金弯头：
步骤一、采用C-276镍基合金的有缝管坯为原料，对有缝管坯的内、外表面的焊缝进行RT无损探伤，I级合格，去除有缝管坯外表面的焊缝余高，按JB/T4730.5-2005对去除余高的焊缝外表面进行100%PT无损探伤，I级合格，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；如图1所示，所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1（即步骤二中所述短边）与下边L2（即长边）平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°，直边L4的长度为6mm；
步骤二、测量步骤一中所述加工管件除去焊缝位置的内径平均值为Φ108.3mm，内表面焊缝余高为2.1mm，然后向加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂S-0锻造石墨乳，如图2所示，将涂抹润滑剂的加工管件1置于弯头冷成型机的模具2模腔3中，使加工管件短边位于模腔3的内弯部一侧，长边位于模腔3的外弯部一侧，并使直边L4朝上；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压（无球冲压后的加工管件与模具的位置关系示意图如图3所示）；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行三次过球冲压，第一次过球冲压采用的钢球直径为Φ106.9mm，第二次过球冲压采用的钢球直径为Φ107.6mm，第三次过球冲压采用的钢球直径为Φ108.3mm，得到成形弯头（成形弯头与模具的位置关系示意图如图4所示）；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理（机械抛光处理）去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力，热处理制度为500℃/25min；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口车加工坡口，得到成品弯头；坡口形式为：外V型单边35°，钝边0.5mm。
本实施例成型的弯头外形尺寸：①中心到端面距离152.3mm，偏差为+0.3mm；②坡口外径Φ114.36mm，偏差为+0.06mm；③最小壁厚为2.81mm。均满足GB/T27684-2011要求。采用小孔法测试弯头的残余应力，得到最大拉应力为65MPa，满足工程使用要求；按GB/T15260-94标准中方法A硫酸铁-硫酸试验，焊接接头腐蚀速率为0.06mm/a。
实施例3
成型规格为90E(L)Φ219.1mm×3.76mm的TA2纯钛弯头：
步骤一、采用TA2纯钛的有缝管坯为原料，对有缝管坯的内、外表面的焊缝进行UT无损探伤，I级合格，去除有缝管坯外表面的焊缝余高，按JB/T4730.5-2005对去除余高的焊缝外表面进行100%PT无损探伤，I级合格，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；如图1所示，所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1（即步骤二中所述短边）与下边L2（即长边）平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°，直边L4的长度为8mm；
步骤二、测量步骤一中所述加工管件除去焊缝位置的内径平均值为Φ211.56mm，内表面焊缝余高为2.3mm，然后向加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂二硫化钼，如图2所示，将涂抹润滑剂的加工管件1置于弯头冷成型机的模具2模腔3中，使加工管件短边位于模腔3的内弯部一侧，长边位于模腔3的外弯部一侧，并使直边L4朝上；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压（无球冲压后的加工管件与模具的位置关系示意图如图3所示）；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行三次过球冲压，第一次过球冲压采用的钢球直径为Φ210.03mm，第二次过球冲压采用的钢球直径为Φ210.795mm，第三次过球冲压采用的钢球直径为Φ211.56mm，得到成形弯头（成形弯头与模具的位置关系示意图如图4所示）；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理（机械抛光处理）去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力，热处理制度为550℃/35min；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口车加工坡口，得到成品弯头；坡口形式为：外V型单边30°，钝边1mm。
本实施例成型的弯头外形尺寸：①中心到端面距离306mm，偏差为+1.0mm；②坡口外径Φ219.7mm，偏差为+0.6mm；③最小壁厚为3.40mm。均满足GB/T27684-2011要求。采用小孔法测试弯头的残余应力，得到最大拉应力为68MPa，满足工程使用要求；在质量浓度为1%的沸腾盐酸中，焊接接头腐蚀速率为0.193mm/a。
实施例4
成型规格为90E(L)Φ273.0mm×3.40mm的TA2纯钛弯头：
步骤一、采用TA2纯钛的有缝管坯为原料，对有缝管坯的内、外表面的焊缝进行UT无损探伤，I级合格，去除有缝管坯外表面的焊缝余高，按JB/T4730.5-2005对去除余高的焊缝外表面进行100%PT无损探伤，I级合格，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；如图1所示，所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1（即步骤二中所述短边）与下边L2（即长边）平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°，直边L4的长度为8mm；
步骤二、测量步骤一中所述加工管件除去焊缝位置的内径平均值为Φ266.0mm，内表面焊缝余高为0.06mm，然后向加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂二硫化钼，如图2所示，将涂抹润滑剂的加工管件1置于弯头冷成型机的模具2模腔3中，使加工管件短边位于模腔3的内弯部一侧，长边位于模腔3的外弯部一侧，并使直边L4朝上；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压（无球冲压后的加工管件与模具的位置关系示意图如图3所示）；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行两次过球冲压，第一次过球冲压采用的钢球直径为Φ265.96mm，第二次过球冲压采用的钢球直径为Φ266.0mm，得到成形弯头（成形弯头与模具的位置关系示意图如图4所示）；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理（机械抛光处理）去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力，热处理制度为550℃/30min；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口车加工坡口，得到成品弯头；坡口形式为：外V型单边30°，钝边1mm。
本实施例成型的弯头外形尺寸：①中心到端面距离381.8mm，偏差为+0.8mm；②坡口外径Φ273.7mm，偏差为+0.7mm；③最小壁厚为3.21mm。均满足GB/T27684-2011要求。采用小孔法测试弯头的残余应力，得到最大拉应力为53MPa，满足工程使用要求；在质量浓度为1%的沸腾盐酸中，焊接接头腐蚀速率为0.204mm/a。
实施例5
成型规格为90E(L)Φ326.8mm×4.0mm的TA2纯钛弯头：
步骤一、采用TA2纯钛的有缝管坯为原料，对有缝管坯的内、外表面的焊缝进行RT无损探伤，I级合格，去除有缝管坯外表面的焊缝余高，按JB/T4730.5-2005对去除余高的焊缝外表面进行100%PT无损探伤，I级合格，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；如图1所示，所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1（即步骤二中所述短边）与下边L2（即长边）平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°，直边L4的长度为10mm；
步骤二、测量步骤一中所述加工管件除去焊缝位置的内径平均值为Φ318.7mm，内表面焊缝余高为5mm，然后向加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂二硫化钼，如图2所示，将涂抹润滑剂的加工管件1置于弯头冷成型机的模具2模腔3中，使加工管件短边位于模腔3的内弯部一侧，长边位于模腔3的外弯部一侧，并使直边L4朝上；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压（无球冲压后的加工管件与模具的位置关系示意图如图3所示）；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行五次过球冲压，第一次过球冲压采用的钢球直径为Φ315.37mm，第二次过球冲压采用的钢球直径为Φ316.20mm，第三次过球冲压采用的钢球直径为Φ317.04mm，第四次过球冲压采用的钢球直径为Φ317.86mm，第五次过球冲压采用的钢球直径为Φ318.7mm，得到成形弯头（成形弯头与模具的位置关系示意图如图4所示）；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理（机械抛光处理）去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力，热处理制度为550℃/35min；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口车加工坡口，得到成品弯头；坡口形式为：外V型单边30°，钝边1mm。
本实施例成型的弯头外形尺寸：①中心到端面距离458.3mm，偏差为+1.3mm；②坡口外径Φ327.7mm，偏差为+0.9mm；③最小壁厚为3.82mm。均满足GB/T27684-2011要求。采用小孔法测试弯头的残余应力，得到最大拉应力为74MPa，满足工程使用要求；在质量浓度为1%的沸腾盐酸中，焊接接头腐蚀速率为0.195mm/a。
以上所述，仅是本发明的较佳实施例，并非对本发明做任何限制，凡是根据发明技术实质对以上实施例所作的任何简单修改、变更以及等效结构变化，均仍属于本发明技术方案的保护范围内。
Claims (8)
1.一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，该方法包括以下步骤：
步骤一、采用有色金属的有缝管坯为原料，去除所述有缝管坯外表面的焊缝余高，然后将有缝管坯切割成两端为斜切口形状的加工管件，并使加工管件内表面的焊缝位于加工管件长边；
步骤二、向步骤一中所述加工管件的内、外表面均涂抹润滑剂，然后将涂抹润滑剂的加工管件置于弯头冷成型机的模具模腔中，使加工管件短边位于模腔的内弯部一侧，长边位于模腔的外弯部一侧；
步骤三、采用无球冲压方式对步骤二中置于模腔中的加工管件进行无球冲压；
步骤四、采用钢球过球推制方式对步骤三中无球冲压后的加工管件进行两次以上过球冲压，得到成形弯头；所述过球冲压过程中控制第一次过球冲压采用的钢球直径D=Di-（2h）/3，最后一次过球冲压采用的钢球直径D=Di，其中Di为加工管件除去焊缝位置的内径的平均值，Di的单位为mm，h为加工管件的内表面焊缝余高，且0.03mm＜h≤5mm；
步骤五、对步骤四中所述成形弯头进行表面处理去除成形弯头表面的杂质和氧化膜，然后对表面处理后的成形弯头进行热处理消除成形弯头的应力；
步骤六、对步骤五中热处理后的弯头端口进行常规坡口加工，得到成品弯头。
2.根据权利要求1所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，步骤一中所述去除有缝管坯外表面的焊缝余高之前对有缝管坯的内、外表面的焊缝进行RT无损探伤或UT无损探伤。
3.根据权利要求1所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，步骤一中所述去除有缝管坯外表面的焊缝余高后对有缝管坯的外表面的焊缝进行表面无损探伤。
4.根据权利要求1所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，步骤一中所述加工管件沿中心轴和焊缝中心线的截面为五边形，所述五边形的上边L1与下边L2平行，用于连接上边L1和下边L2的第一斜边L3与下边L2的夹角为60°，直边L4与下边L2垂直，用于连接直边L4和上边L1的第二斜边L5与上边L1的延长线的夹角为45°。
5.根据权利要求4所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，所述直边L4的长度为5mm～10mm。
6.根据权利要求4所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，步骤二中所述加工管件置于弯头冷成型机的模具模腔中时，使直边L4朝上放置。
7.根据权利要求1所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，步骤二中所述润滑剂为二硫化钼或锻造石墨乳。
8.根据权利要求1所述的一种有色金属有缝弯头冷成型工艺，其特征在于，当步骤四中所述过球冲压次数超过两次时，钢球的直径逐次增加，并控制钢球直径的数值成一等差数列。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410003709.7A CN103658225B (zh) | 2014-01-03 | 2014-01-03 | 一种有色金属有缝弯头冷成型工艺 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201410003709.7A CN103658225B (zh) | 2014-01-03 | 2014-01-03 | 一种有色金属有缝弯头冷成型工艺 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN103658225A true CN103658225A (zh) | 2014-03-26 |
| CN103658225B CN103658225B (zh) | 2016-04-06 |
Family
ID=50297692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201410003709.7A Active CN103658225B (zh) | 2014-01-03 | 2014-01-03 | 一种有色金属有缝弯头冷成型工艺 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN103658225B (zh) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105170695A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-23 | 西安优耐特容器制造有限公司 | 一种稀有金属薄壁弯头的冷成型方法 |
| CN106392497A (zh) * | 2016-11-24 | 2017-02-15 | 陈浩祥 | 压合弯头的制备方法 |
| CN106425323A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-02-22 | 倪云弟 | 一种不锈钢制品的加工工艺 |
| CN109807567A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-05-28 | 南昌航空大学 | 一种提高1d及以下小弯曲半径管弯头直端长度的方法 |
| CN109937903A (zh) * | 2019-04-18 | 2019-06-28 | 蔡彬 | 一体冲压宠物饮水管及加工该饮水管的方法 |
| CN110202061A (zh) * | 2019-07-18 | 2019-09-06 | 燕山大学 | 一种外弧单焊缝弯头冷冲成形模具及方法 |
| CN117619961A (zh) * | 2024-01-26 | 2024-03-01 | 南昌航空大学 | 一种钛合金管推弯成形装置及其成形方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4653306A (en) * | 1983-12-14 | 1987-03-31 | Tubi Italia S.P.A. | Method for preparing tubular chills for continuous steel casting plants |
| CN1050834A (zh) * | 1990-08-01 | 1991-04-24 | 大连弯头化工机械厂 | 无缝铜管弯头成型方法 |
| JPH06229495A (ja) * | 1993-02-01 | 1994-08-16 | San Flex Kk | 継目なしエルボとそのエルボの製造方法とそのエル ボの製造装置 |
| CN1891369A (zh) * | 2006-04-20 | 2007-01-10 | 深圳市宝安联华实业有限公司 | 薄壁不锈钢弯头及其加工方法以及专用设备 |
| CN101085501A (zh) * | 2007-06-20 | 2007-12-12 | 洪信章 | 薄壁金属弯头的加工方法 |
| CN101875067A (zh) * | 2009-04-30 | 2010-11-03 | 上海华建管件有限公司 | 船用铜合金无缝管制管件塑性冷挤压的加工方法 |
| CN102319758A (zh) * | 2011-06-01 | 2012-01-18 | 江苏兴洋管业股份有限公司 | 不锈钢管件挤压成型方法 |
-
2014
- 2014-01-03 CN CN201410003709.7A patent/CN103658225B/zh active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4653306A (en) * | 1983-12-14 | 1987-03-31 | Tubi Italia S.P.A. | Method for preparing tubular chills for continuous steel casting plants |
| CN1050834A (zh) * | 1990-08-01 | 1991-04-24 | 大连弯头化工机械厂 | 无缝铜管弯头成型方法 |
| JPH06229495A (ja) * | 1993-02-01 | 1994-08-16 | San Flex Kk | 継目なしエルボとそのエルボの製造方法とそのエル ボの製造装置 |
| CN1891369A (zh) * | 2006-04-20 | 2007-01-10 | 深圳市宝安联华实业有限公司 | 薄壁不锈钢弯头及其加工方法以及专用设备 |
| CN101085501A (zh) * | 2007-06-20 | 2007-12-12 | 洪信章 | 薄壁金属弯头的加工方法 |
| CN101875067A (zh) * | 2009-04-30 | 2010-11-03 | 上海华建管件有限公司 | 船用铜合金无缝管制管件塑性冷挤压的加工方法 |
| CN102319758A (zh) * | 2011-06-01 | 2012-01-18 | 江苏兴洋管业股份有限公司 | 不锈钢管件挤压成型方法 |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN105170695A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-23 | 西安优耐特容器制造有限公司 | 一种稀有金属薄壁弯头的冷成型方法 |
| CN106392497A (zh) * | 2016-11-24 | 2017-02-15 | 陈浩祥 | 压合弯头的制备方法 |
| CN106425323A (zh) * | 2016-11-25 | 2017-02-22 | 倪云弟 | 一种不锈钢制品的加工工艺 |
| CN109807567A (zh) * | 2019-03-19 | 2019-05-28 | 南昌航空大学 | 一种提高1d及以下小弯曲半径管弯头直端长度的方法 |
| CN109807567B (zh) * | 2019-03-19 | 2019-11-08 | 南昌航空大学 | 一种提高1d及以下小弯曲半径管弯头直端长度的方法 |
| CN109937903A (zh) * | 2019-04-18 | 2019-06-28 | 蔡彬 | 一体冲压宠物饮水管及加工该饮水管的方法 |
| CN110202061A (zh) * | 2019-07-18 | 2019-09-06 | 燕山大学 | 一种外弧单焊缝弯头冷冲成形模具及方法 |
| CN117619961A (zh) * | 2024-01-26 | 2024-03-01 | 南昌航空大学 | 一种钛合金管推弯成形装置及其成形方法 |
| CN117619961B (zh) * | 2024-01-26 | 2024-05-03 | 南昌航空大学 | 一种钛合金管推弯成形装置及其成形方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN103658225B (zh) | 2016-04-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103658225B (zh) | 一种有色金属有缝弯头冷成型工艺 | |
| CN106583491B (zh) | 一种Cr-Ni-Mo-Nb镍基合金无缝管的制造方法 | |
| CN102527767B (zh) | 高精密液压油缸用冷拔焊管制造工艺 | |
| CN102873512B (zh) | 核电站用大口径中厚壁无缝钢管的制造方法 | |
| CN110052792B (zh) | 一种液压缸用缸筒的制造方法 | |
| CN101862763B (zh) | 一种不锈钢大口径薄壁无缝钢管的生产工艺 | |
| CN102632094A (zh) | 一种提高钛及钛合金管材表面质量的方法及拉拔模具 | |
| CN107052079A (zh) | 一种大口径厚壁短半径高温合金弯头的成型方法 | |
| CN104607512B (zh) | 一种高精度大管径小弯径比的大角度管道的弯曲成形方法 | |
| CN101934341A (zh) | Tc4钛合金筒形件的锻造工艺 | |
| CN103599957B (zh) | 一种加氢裂化炉用奥氏体不锈钢无缝管的挤压成型方法 | |
| CN112756909A (zh) | 一种大口径Ti35钛合金管材的制备方法 | |
| CN108517478A (zh) | 一种718合金小口径精密管的制造工艺 | |
| CN104174807B (zh) | 一种大口径钛厚壁管材的制造方法 | |
| CN108906938B (zh) | 一种镁锂合金波导管冷弯曲成型方法 | |
| CN103436830A (zh) | 一种高性能大尺寸铍铜管材的制备方法 | |
| CN112238328A (zh) | 一种高钢级Ni基合金的制备方法 | |
| CN103981422A (zh) | 825合金管材大变形加工工艺 | |
| CN102489535A (zh) | 一种白铜毛细管的高效制备加工方法 | |
| CN113458176B (zh) | 一种核电用高精度外六角内圆异形截面无缝管的制造方法 | |
| CN107350301B (zh) | 欧米伽无缝钢管的加工工艺 | |
| CN108060376A (zh) | 一种镍基耐蚀合金ns3304无缝管高屈强比、高钢级控制方法 | |
| CN103691795A (zh) | 一种有色金属三通的液压胀形成型方法 | |
| CN106238498A (zh) | 一种铝合金方型弯管加工方法 | |
| CN111069445A (zh) | 一种铜管扩径拉拔的壁厚控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PB01 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant |