CN103592777A - 低截止频率混合空间滤波器 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种低截止频率混合空间滤波器，所述低截止频率混合空间滤波器包括沿光路依次放置的体布拉格光栅、第一聚焦透镜、针孔和第二聚焦透镜，所述体布拉格光栅对入射光进行布拉格衍射，所述第一聚焦透镜对体布拉格光栅的衍射光进行傅里叶变换，将光束从空域转换至频域，所述针孔对光束实现第二次空间滤波，所述第二聚焦透镜将光束从频域转换至空域，完成空间滤波。本发明的低截止频率混合空间滤波器根本不同于仅使用透镜和针孔的传统空间滤波器，降低了聚焦激光造成堵孔效应和烧毁滤波元器件的可能。具有更低的截止频率和低频损耗效率；实现了优秀的低通滤波能力；可承载的激光功率较高。

Description

低截止频率混合空间滤波器

技术领域

本发明涉及光学滤波技术领域，特别是涉及一种兼具角度选择滤波能力和低截止频率、低频损耗率的低截止频率混合空间滤波器。

背景技术

激光的高相干性使得其对各种空间干扰很敏感，各类干扰所导致的衍射会降低激光的空间均匀性。在先进激光装置领域，小尺度自聚焦效应成为影响光束近场质量的主要原因，严重研制了先进激光装置的负载能力。提高激光的近场均匀性有助于提高先进激光装置的负载能力。

在先进激光装置研制的近四十年内，尽管各类光学元器件的损伤阈值不断提高，各类光束控制技术的日趋完善，并且随着相关主动补偿技术的引入，光束近场分布均匀性也不断提高，使得先进激光装置的负载能力有了较大提高，如美国劳伦斯-利弗莫尔国家实验室已将Nova装置的2J/cm2/3ω/3ns提高到7J/cm2/3ω/3ns。但损伤问题仍然是困扰装置稳定运行以及负载能力进一步提高的“瓶颈”问题之一。空间滤波器是必不可少的关键器件。基于傅里叶变换原理的传统空间滤波器（“4f”系统）是最常用的滤波器。它首先对光束聚焦，利用透镜的傅里叶变换作用分开激光中不同的空间频率成分，空间频率高的发散角大，然后利用针孔（或单模光纤）选取所需的角谱分量，去除有害光噪音。聚焦光斑大小由透镜焦距、入射光波长口径、波长以及发散角决定，针孔直径控制滤波的程度，实现低通空间滤波。

现已建成的先进激光装置中，采用的是传统的空间滤波器。其存在一个无法解决的矛盾，为了获得足够好的滤波效果，空间滤波器的小孔通常都很小；但是由于入射激光束本身的发散角以及空间调制，使得光束远场分布存在明显的“裙边”区域，这些“裙边”区域与小孔边缘作用发生“赌孔效应”，因此严重限制了小孔的直径设计，直接导致空间滤波器滤波能力下降。

只有当入射光束的发散角极小，且空间分布更均匀时，才能减小远场分布的裙边区域，从而解决传统空间滤波器的固有缺陷。本发明的低截止频率混合空间滤波器正是利用体布拉格光栅优秀的角度选择特性，可以极大减小光束的发散小，同时将光束中的大部分空间调制滤除，以此提高空间滤波器的入射光质量，帮助聚焦透镜获得更好的光束远场分布。降低小孔尺寸，使空间滤波器获得更小的截止频率，提高滤波能力。

基于布拉格体光栅的传统空间滤波器优化技术可以有效地消除中高频调制对光束的影响、降低传统空间滤波器的截止频率和低频损耗率，有效控制放大自发辐射的传输以及激光的近场光束分布，极大地提高系统的可靠性，降低装置的体积和成本，是当今激光技术发展的主要单元技术之一，对于促进先进激光技术的发展具有重要的意义。

国内可见一种体全息光栅整形装置，其用途是对超短脉冲激光束进行整形（中国专利200610024096.0）；可见一种窄带光滤波器，由一块透射式体布拉格光栅和一块反射式体布拉格光栅组合而成的公开专利报道（中国专利200910089834.3），获得皮米量级激光输出；可见一种高功率激光衍射型空间滤波器，使用了分离式体积布拉格光栅或双片集成式光栅的公开专利报道（中国专利200910312157.7）。可见一种超短脉冲激光滤波装置，由同光轴依次设置的第一1/4波片、第一正透镜、小孔光阑、非线性正色散透明固体材料、第二正透镜、第二1/4波片和检偏器构成，所述非线性正色散透明固体材料为BK7玻璃的公开专利报道（中国专利200710038661.3）。可见国防科技大学光电科学与工程学院郑光威等人发表的公开文献报道（郑光威，何焰蓝等,“透射型体相位光栅对连续激光束的空间低通滤波”,《光学学报》，2009年29卷第4期；郑光威，刘莉等,“透射型体光栅对超短脉冲高斯光束衍射特性研究”，《光学学报》，2009年29卷第1期；郑光威，谭吉春等，“反射型体光栅对超短脉冲高斯光束衍射特性分析”，《光学学报》，2009年第12期）研究了体相位光栅对激光的衍射特性，这与应用体光栅制作成滤波器有关联性；可见用于实现空间滤波的体布拉格光栅的制备，用全息法在光致聚合物中记录了体布拉格光栅，完成了激光光束二维空间低通滤波的实验的公开文献报道（郑浩斌，何焰蓝等，“用于实现空间滤波的体布拉格光栅的制备”，《光电工程》，2009年第1期）。

因此，针对上述技术问题，有必要提供一种低截止频率混合空间滤波器。

发明内容

有鉴于此，本发明的目的是针对现有技术的传统空间滤波器截止频率难以降低，低频损耗率较高，且易发生堵孔效应、反馈以及光路偏移现象，提供一种兼具低截止频率和低频损耗率的低截止频率混合空间滤波器。

为了实现上述目的，本发明实施例提供的技术方案如下：

一种低截止频率混合空间滤波器，所述低截止频率混合空间滤波器包括沿光路依次放置的体布拉格光栅、第一聚焦透镜、针孔和第二聚焦透镜，所述体布拉格光栅对入射光进行布拉格衍射，所述第一聚焦透镜对体布拉格光栅的衍射光进行傅里叶变换，将光束从空域转换至频域，所述针孔对光束实现第二次空间滤波，所述第二聚焦透镜将光束从频域转换至空域，完成空间滤波。

作为本发明的进一步改进，所述体布拉格光栅包括第一体布拉格光栅和第二体布拉格光栅，第二体布拉格光栅对入射光进行第一方向的第一次空间滤波，第一体布拉格光栅实现对光束进行第二方向的第二次空间滤波，所述第一体布拉格光栅与第二体布拉格光栅的光栅矢量相互正交。

作为本发明的进一步改进，所述体布拉格光栅为透射型光栅，体布拉格光栅为位相型体布拉格光栅。

作为本发明的进一步改进，所述体布拉格光栅由光致热敏折射率玻璃制备而成。

作为本发明的进一步改进，所述光致热敏折射率玻璃为掺杂有铈、银以及氟的硅酸盐玻璃。

作为本发明的进一步改进，所述体布拉格光栅为均匀周期体光栅。

作为本发明的进一步改进，所述体布拉格光栅为双块组合式透射型体布拉格光栅。

作为本发明的进一步改进，所述体布拉格光栅由两块光栅栅纹正交的子体光栅组合而成。

本发明具有以下有益效果：

本发明使用体布拉格光栅的良好的角度选择性，使传统空间滤波器的入射光具备更小的发散角和较均匀的光束近场分布；

透射型布拉格体光栅可以很好地实现入射光发散角控制并且位相型的布拉格体光栅可以实现位相的调制；

采用光致热敏折射率玻璃制备的体布拉格光栅热稳定性好，对可见光至近红外波段的高透过率，可承载的激光功率较高；

采用均匀周期体光栅和组合式体光栅可以达到更好的滤波效果；

子体光栅采用光栅矢量相互正交的结构实现对入射光的二维低截止频率空间滤波，子体光栅采用光栅矢量平行的结构消除经单块体光栅滤波后残留的空间频率成分，获得无旁瓣的滤波效果。

附图说明

为了更清楚地说明本发明实施例或现有技术中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本发明中记载的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本发明第一优选实施例中低截止频率混合空间滤波器的结构示意图；

图2为第一优选实施例中布拉格体光栅的角度选择模拟图；

图3为第一优选实施例中布拉格体光栅的光谱选择模拟图；

图4为现有技术中空间滤波器的滤波光斑；

图5为现有技术中空间滤波器的滤波光斑对应的PSD曲线；

图6为本发明第一优选实施例中低截止频率混合空间滤波器的滤波光斑；

图7为本发明第一优选实施例中低截止频率混合空间滤波器的滤波光斑对应的PSD曲线；

图8为本发明第一优选实施例中由两块光栅栅纹正交的子体光栅组合而成的布拉格体光栅的结构示意图；

图9为本发明第一优选实施例中两块光栅栅纹正交的子体光栅组合的二维角度选择模拟图；

图10本发明第二优选实施例中低截止频率混合空间滤波器的结构示意图；

图11为布拉格体光栅内的光波矢量关系示意图。

具体实施方式

下面结合本发明实施例中的附图，对本发明实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本发明一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本发明中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本发明保护的范围。

本发明提供了一种通过体布拉格光栅优秀的角度选择特性对传统空间滤波器实现优化的低截止频率空间滤波器。本发明中低截止频率混合空间滤波器突破了传统空间滤波器小孔对截止频率和低频损耗率的限制，在相同小孔条件下，可获得更低的截止频率和低频损耗率，结构简单，效率高。

在图1所示的低截止频率混合空间滤波器的第一优选实施例的结构示意图中，低截止频率混合空间滤波器包括体布拉格光栅1，第一聚焦透镜2，针孔3和第二聚焦透镜4。体布拉格光栅1用于对入射光进行第一次角度选择滤波，同时降低入射光的发散角；第一聚焦透镜2用于对体布拉格光栅1的衍射光进行傅里叶变换，将光束从空域转换至频域；针孔3对光束实现第二次空间滤波；第二聚焦透镜4将光束从频域转换至空域，完成空间滤波。

优选地，体布拉格光栅1为透射型光栅，且为位相型体布拉格光栅。体布拉格光栅为均匀周期体光栅。体布拉格光栅为双块组合式透射型体布拉格光栅，由两块光栅栅纹正交的子体光栅组合而成。

体布拉格光栅均由光致热敏折射率玻璃制备而成，光致热敏折射率玻璃为掺杂有铈、银以及氟的硅酸盐玻璃。

体布拉格光栅1用作角度选择滤波元件具有优秀的角度、波长选择特性以及高的衍射效率，被认为是理想的光谱和角度选择器件，具有很高的可调性。入射角、衍射角、中心波长、角度（光谱）选择性等参数，可以通过改变光栅厚度、折射率调制度、光栅周期、光栅矢量倾斜角等光栅结构参数来调节。体布拉格光栅1优秀的光学性能主要表现在：

（1）角度选择达0.1～10mrad（透射型），或10～100mrad（反射型）；

（2）光谱选择性达0.3～20nm（透射型），或0.01～10nm（反射型）；

（3）衍射效率高，633nm到1550nm范围可达99%（透射型）或97%（反射型）；

（4）损伤阈值高，对于1ns的YAG激光，损伤阈值可以达到7～10J/cm²，对于8～10ns的激光可达30～40J/cm²；

（5）损耗小，光栅损耗小于2.5%。

体布拉格光栅优化入射光束质量原理：对透射型体布拉格光栅，当入射光偏离布拉格角时，一部分光直接透射，另一部分光束则被衍射。根据傅里叶光学原理，任意分布的光束可展开为无数个平面波的叠加，平面波传播方向与光束中的空间频率成分一一对应。布拉格体光栅具有良好的角度敏感性和选择性，光束中不同的空间频率成分、以及不同的发散角成分经体布拉格光栅衍射后，中高频成分发散角偏离布拉格角大，几乎不能被体布拉格光栅衍射，因此在衍射光束中中高频成分基本被滤除，同时光束本身的发散角也得到有效的控制。

详细分析如下：

由Kogelnik的耦合波理论，有吸收的位相型体布拉格光栅的衍射效率为：

其中负指数项为吸收因子，C_R、C_I为倾斜因子。

布拉格入射，所以参量Г=0；栅线倾斜，有C_R≠C_I。公式（1）中，

衍射效率公式化简为：

在吸收系数α0很小的情况下，假设

则有：

设

则

所以，

衍射效率：

其中, $D_0=\frac{{\mathrm{\α}}_0\mathrm{\δ}}{C_R};$ C_R＝cosψ, $C_I=\frac{k_D\cos \mathrm{\ψ}-k_F\cos \mathrm{\φ}}{K_D};k_D=\frac{{2\mathrm{\πn}}_0}{\mathrm{\λ}},k_F=\frac{2\mathrm{\π}}{\mathrm{\Λ}},$ 各矢量关系如图11所示。

ψ为照明光波在介质中的入射角，φ为光栅矢量与z轴的夹角，光栅倾斜角为θ₁，布拉格角θ_b＝ψ_b+θ₁。

因为， $\mathrm{\φ}=\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\θ}}_1,$ 故

$\mathrm{\φ}=\cos (\frac{\mathrm{\π}}{2}-{\mathrm{\θ}}_1){\mathrm{\θ}}_1$

$C_I=\frac{K_D\mathrm{COS\ψ}-K_F\sin {\mathrm{\θ}}_1}{K_D},$

考虑到实际光栅倾斜角很小，以532nm体光栅为例，其倾斜角为0.03°，若取近似：

sinθ₁≈0，

则，

衍射效率公式(3)简化为：

其中，ψ=θ_b-θ₁（定义布拉格入射时照明光波矢与光栅峰值强度面的夹角为布拉格角）。

公式(4)的约束条件：

由于入射体光栅的光束始终满足其布拉格条件，所以参量

$\mathrm{\Γ}=k_F\cos (\mathrm{\φ}-\mathrm{\ψ})-\frac{k_F^2\mathrm{\λ}}{{4\mathrm{\πn}}_0}=0,$

即

$\cos (\mathrm{\φ}-\mathrm{\ψ})=\frac{k_F\mathrm{\λ}}{{4\mathrm{\πn}}_0}$

$\cos (\mathrm{\φ}-\mathrm{\ψ})\≈\cos (\frac{\mathrm{\π}}{2}-\mathrm{\ψ})=\sin \mathrm{\ψ}=\frac{k_F\mathrm{\λ}}{{4\mathrm{\πn}}_0}$

$\⇒\sin \mathrm{\ψ}=\frac{\mathrm{\λ}}{2\mathrm{\Λ}{n}_0}.$

若不取近似，衍射效率公式即为公式(3)，公式中各参量的表达式在上文中陆续已有交代，现归纳如下：

$D_0=\frac{{\mathrm{\α}}_0\mathrm{\δ}}{C_R}=\frac{{\mathrm{\α}}_0\mathrm{\δ}}{\cos \mathrm{\ψ}}$

$\left\{\begin{array}{c}{C}_R=\cos \mathrm{\ψ}\\ C_I=\cos \mathrm{\ψ}-\frac{k_F\sin {\mathrm{\θ}}_1}{k_D}=\cos \mathrm{\ψ}-\frac{\mathrm{\λ}\sin {\mathrm{\θ}}_1}{\mathrm{\Λ}{n}_0}\end{array}\right.$

其中，α₀为吸收常数；δ为光栅厚度，n₁为折射率调制度，λ为空气中的波长，ψ为光波在介质中的入射角，Λ为光栅周期，θ₁为光栅倾斜角(相对于z轴)。由推导所得的衍射效率公式可以指导体光栅结构参数的设计，以实现所需的衍射带宽。

图2和图3为一透射型体布拉格光栅1的角度选择模拟图和光谱选择模拟图。图2是在入射光波长为532nm时体布拉格光栅1的角度选择特性模拟图，在入射角与布拉格角无偏移量（16.2°）时衍射效率峰值为97%，角度选择性的FWFZ（Full Width First Zero：第一零值全宽）约为1mrad；图3是在入射角与布拉格角无偏移量（16.2°）时体布拉格光栅1的光谱选择模拟图，在入射波长为532nm时衍射效率峰值为97%，光谱选择性的FWFZ为9nm。此体布拉格光栅1的参数为：布拉格波长532nm，光栅厚度2.9mm，光栅周期为0.96μm，光栅矢量倾斜角为0.03°。

图4和图6为传统空间滤波器和低截止频率混合空间滤波器对相同调制光束的滤波实验光斑分布。当仅有传统空间滤波器滤波时，空间滤波器仅能将光束中2mm^-1的空间频率彻底滤除，其无法将1mm^-1的空间频率滤除。此时传统空间滤波器的截止频率约为1.9mm^-1。引入体布拉格光栅1后，此时可将光束中1mm^-1的空间频率彻底滤除。可见，低截止频率混合空间滤波器的截止频率小于1mm^-1。因此体布拉格光栅1可有效降低传统空间滤波器的截止频率，从而获得低截止频率混合空间滤波器。传统空间滤波器的与低截止频率混合空间滤波器中透镜焦距均为1000mm，小孔直径1.0mm。

图5和图7为图4和图6中各光斑分布对应的功率谱密度函数曲线（PSD）。PSD是一种基于傅里叶变换的描述方法，它反映的是各频率分量的傅里叶频谱强度，可以对频谱成分进行定量分析。在仅有传统空间滤波器对1mm^-1调制光束实施滤波后，光束中依然存在大量1mm^-1的特征频率。但是引入体布拉格光栅组成低截止频率混合空间滤波器后，光束中的1mm^-1的特征频率被彻底滤除。PSD分析结果与图4和图6的结果吻合，再次证明体布拉格光栅可有效降低传统空间滤波器的截止频率，实现低截止频率混合空间滤波器。

参图8所示为本实施方式中由两块光栅栅纹正交的子体光栅组合而成的布拉格体光栅的结构示意图，图9为两块光栅栅纹正交的子体光栅组合的二维角度选择模拟图。

参表1和表2所示为传统空间滤波器与本发明低截止频率空间频率的低频损耗率对比。

表1：

表2：

实验结果显示，在相同聚焦透镜焦距与小孔直径条件下，体布拉格光栅的引入将传统空间滤波器的低频损耗率从6%（小孔直径0.5mm）、4.5%（小孔直径0.7mm）、3.7%（小孔直径0.9mm）降低至4.3%（小孔直径0.5mm）、3.5%（小孔直径0.7mm）、1.7%（小孔直径0.9mm）。同时具备更好的滤波特性，光束近场对比度与调制度均有一定幅度的增长。

本发明的低截止频率激光滤波器可实现更低的截止频率和低频损耗率，大大提升传统空间滤波器的滤波能力，有效克服传统空间滤波器固有的缺陷。针对不同目标波长，可通过选择体布拉格光栅的结构参数设计，获得优秀的体布拉格光栅，实现各种低截止频率混合空间滤波器的实际应用。

优选地，本实施例采用的布拉格体光栅的光栅周期为0.96μm，平均折射率为1.49，折射率调制度为560ppm，光栅厚度为2.9mm，光栅矢量倾斜角为0.03°。

在图10所示的本发明的低截止频率混合空间滤波器的第二优选实施例的结构示意图中，低截止频率混合空间滤波器包括第一体布拉格光栅1、第二体布拉格光栅5、第一聚焦透镜2、针孔3和第二聚焦透镜4。第二体布拉格光栅5用于对入射光进行X轴方向的第一次空间滤波，第二体布拉格光栅5的衍射光以布拉格角入射所述第一块体布拉格光栅1，实现对光束Y轴方向的第二次空间滤波。第二体布拉格光栅的衍射光入射传统空间滤波器(第一聚焦透镜2、针孔3和第二聚焦透镜4)，实现第三次空间滤波，完成二维低截止频率空间滤波器。本实施例中使用了第二体布拉格光栅5，目的是实现二维的低截止频率空间滤波输出。第二布拉格体光栅5的结构参数的设计方法与第一优选实施例相同。

作为本发明的低截止频率混合空间滤波器的第二优选实施例，第一体布拉格光栅1、第二体布拉格光栅5均为透射型光栅，第一体布拉格光栅1、第二体布拉格光栅5均为位相型布拉格体光栅。透射型光栅可以很好的实现低截止频率混合空间滤波器并且位相型布拉格体光栅可以实现位相的调制。

作为本发明的低截止频率空间滤波的优选实施例，第二体布拉格光栅5不是用普通全息材料（卤化物银感光乳液、二色性凝胶、感光性树脂等）制备的，这些材料在热处理过程中会收缩，对于湿度也很敏感，不能承受高功率激光辐照。本发明所用的第二体布拉格光栅5是以光致热敏折射率（Photo-Thermo-Refractive：PTR）玻璃为材料制备而成。PTR玻璃是目前制备体布拉格光栅的理想材料，其独特的光学特性主要表现在：

（1）工作波长范围400～2700nm，适合近紫外到近红外的各种应用；

（2）折射率调制度可达1200ppm；

（3）空间频率0～10000mm^-1；

（4）热稳定性好，可达400℃,空间畸变小于10^-4；

（5）表面激光破坏阈值高，达32～40J/cm²（脉宽8ns），或8～10J/cm²（脉宽1ns）。

本发明中各实施方式与现有空间滤波技术相比具有以下有益效果：

本发明使用体布拉格光栅的良好的角度选择性，使传统空间滤波器的入射光具备更小的发散角和较均匀的光束近场分布；

透射型布拉格体光栅可以很好地实现入射光发散角控制并且位相型的布拉格体光栅可以实现位相的调制；

采用光致热敏折射率玻璃制备的体布拉格光栅热稳定性好，对可见光至近红外波段的高透过率，可承载的激光功率较高；

采用均匀周期体光栅和组合式体光栅可以达到更好的滤波效果；

子体光栅采用光栅矢量相互正交的结构实现对入射光的二维低截止频率空间滤波，子体光栅采用光栅矢量平行的结构消除经单块体光栅滤波后残留的空间频率成分，获得无旁瓣的滤波效果。

综上所述，本发明的低截止频率混合空间滤波器具有以下有益效果：

1、采用布拉格体光栅作为角度选择元件，有效降低传统空间滤波器的截止频率与低频损耗率；

2、采用PTR玻璃作为制备体光栅的材料，可承载的激光功率较高；

3、不改变入射光的偏振态；

4、插入损耗低，衍射效率高；

5、结构简单，容易实现；

6、稳定性好，抗干扰能力强。

对于本领域技术人员而言，显然本发明不限于上述示范性实施例的细节，而且在不背离本发明的精神或基本特征的情况下，能够以其他的具体形式实现本发明。因此，无论从哪一点来看，均应将实施例看作是示范性的，而且是非限制性的，本发明的范围由所附权利要求而不是上述说明限定，因此旨在将落在权利要求的等同要件的含义和范围内的所有变化囊括在本发明内。不应将权利要求中的任何附图标记视为限制所涉及的权利要求。

此外，应当理解，虽然本说明书按照实施方式加以描述，但并非每个实施方式仅包含一个独立的技术方案，说明书的这种叙述方式仅仅是为清楚起见，本领域技术人员应当将说明书作为一个整体，各实施例中的技术方案也可以经适当组合，形成本领域技术人员可以理解的其他实施方式。

Claims (8)

1.一种低截止频率混合空间滤波器，其特征在于，所述低截止频率混合空间滤波器包括沿光路依次放置的体布拉格光栅、第一聚焦透镜、针孔和第二聚焦透镜，所述体布拉格光栅对入射光进行布拉格衍射，所述第一聚焦透镜对体布拉格光栅的衍射光进行傅里叶变换，将光束从空域转换至频域，所述针孔对光束实现第二次空间滤波，所述第二聚焦透镜将光束从频域转换至空域，完成空间滤波。

2.根据权利要求1所述的低截止频率混合空间滤波器，其特征在于，所述体布拉格光栅包括第一体布拉格光栅和第二体布拉格光栅，第二体布拉格光栅对入射光进行第一方向的第一次空间滤波，第一体布拉格光栅实现对光束进行第二方向的第二次空间滤波，所述第一体布拉格光栅与第二体布拉格光栅的光栅矢量相互正交。

3.根据权利要求1或2所述的低截止频率混合空间滤波器，其特征在于，所述体布拉格光栅为透射型光栅，体布拉格光栅为位相型体布拉格光栅。

4.根据权利要求1或2所述的二维角度选择激光滤波器，其特征在于，所述体布拉格光栅由光致热敏折射率玻璃制备而成。

5.根据权利要求4所述的二维角度选择激光滤波器，其特征在于，所述光致热敏折射率玻璃为掺杂有铈、银以及氟的硅酸盐玻璃。

6.根据权利要求1或2所述的二维角度选择激光滤波器，其特征在于，所述体布拉格光栅为均匀周期体光栅。

7.根据权利要求1或2所述的二维角度选择激光滤波器，其特征在于，所述体布拉格光栅为双块组合式透射型体布拉格光栅。

8.根据权利要求7所述的二维角度选择激光滤波器，其特征在于，所述体布拉格光栅由两块光栅栅纹正交的子体光栅组合而成。

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