CN103510018B - 母材韧性和haz韧性优异的高张力钢板 - Google Patents
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Abstract
本发明的钢板,是抗拉强度为1100MPa以上的高强度钢板,母材韧性和HAZ韧性优异,耐磨耗性也优异。本发明的钢板,满足规定的钢中成分,由下式表示的Ceq(IIW)满足0.40以上、0.45以下的范围,钢中最大直径2μm以下的氧化物存在200个/mm2以上,组织含有马氏体组织29体积%以上,余量由贝氏体组织构成。Ceq(IIW)=[C]+{1/6×[Mn]}+{1/5×([Cr]+[Mo]+[V])}+{1/15×([Cu]+[Ni])}。式中,[]意思是钢中元素的含量。
Description
技术领域
本发明涉及母材和焊接热影响部(HAZ)的韧性优异的抗拉强度1100MPa以上的高张力钢板。本发明的高张力钢板,适合作为用于建筑机械、工业机械等的用途的厚钢板使用。
背景技术
用于建筑机械和工业机械等的厚钢板,伴随着近年的轻量化的需求的增加,要求有更高强度的性能。对于用于上述用途的厚钢板,还要求有高韧性(母材韧性和HAZ韧性),但一般来说,强度与韧性呈相反的倾向,随着达到高强度,韧性就会降低。
例如在日本·特开2009—242832号中记述有一种高强度钢板的技术,其以抗拉强度(TS)计,一边维持980MPa以上的高强度,同是弯曲加工性也优异。在上述先行技术中,形成的成分系是,完全不添加用于高强度化而添加的、固溶强化能力高的Cu和Ni等元素,并且添加适量的Ti和Nb,由此使旧γ粒径更加微细,从而达成期望的目的。
但是,在上述先行技术中,因为没有适当地控制钢中成分,所以不能确保高HAZ韧性。另外,在上述先行技术中,虽然为了组织控制而添加Ti,但根据本发明者的研究结果判明,在980MPa以上的高强度区域,由于Ti夹杂物的影响,导致母材韧性劣化。
此外,在建筑机械和工业机械等所使用的厚钢板中,除了高强度和韧性以外,优选还要求耐磨耗性优异。一般来说,厚钢板的耐磨耗性与硬度相关,在担心磨耗的厚钢板中需要提高硬度。为了确保更稳定的耐磨耗性,需要从厚钢板的表面到板厚内部(t/2邻域,t=厚度),具有均匀的硬度(即,在厚钢板的表面和内部,具有同程度的硬度)。
发明内容
本发明鉴于上述情况而形成,其目的在于,提供一种即使是抗拉强度为1100MPa以上的高强度钢板,母材韧性和HAZ韧性也优异,优选耐磨耗性也优异的高张力钢板。
能够解决上述课题的本发明的钢板,(1)关于钢中成分,满足C:0.10~0.16%(质量%的意思。关于化学成分下同)、Si:0.2~0.5%、Mn:1~1.4%、P:0.03%以下、S:0.01%以下、Al:0.010~0.08%、Cr:0.03~0.25%、Mo:0.25~0.4%、Nb:0.01~0.03%、B:0.0003~0.002%、N:0.006%以下、REM:0.0005~0.0030%、Zr:0.0003~0.0020%,余量:铁和不可避免的杂质,下式所代表的Ceq(IIW)满足0.40以上、0.45以下的范围;(2)钢中最大直径2μm以下的氧化物存在200个/mm2以上;(3)组织含有马氏体组织29体积%以上,余量由贝氏体组织构成;(4)抗拉强度为1100MPa以上。
Ceq(IIW)=[C]+{1/6×[Mn]}+{1/5×([Cr]+[Mo]+[V])}+{1/15×([Cu]+[Ni])}
式中,[]意思是钢中元素的含量。
在本发明的上述钢中成分中,优选作为其他的元素,还含有Ni:0.25%以下。
本发明的钢板,因为以上述方式构成,所以即使是抗拉强度为1100MPa以上的高强度钢板,母材韧性和HAZ韧性也优异,优选耐磨耗性也优异。
附图说明
图1是用于组织分率的测量的热膨胀曲线。
具体实施方式
本发明者,为了解决上述课题而反复锐意研究。其结果发现,如果适当地控制钢中成分、碳当量Ceq(IIW)、组织和氧化物的个数密度,则达成期望的目的,完成了本发明。
在本说明书中,所谓“母材韧性和HAZ韧性优异”,意思是以后述的实施例所述的方法调查这些特性时,作为母材韧性满足vE-70≥20J,并且,作为HAZ韧性满足vE0≥100J。
在本说明书中,所谓“耐磨耗性优异”,意思是以后述的实施例所述的方法测量钢板的表面和内部(t/2、t=板厚,以下t是板厚的意思)的布氏硬度时,其硬度均为360以上。
在本说明书中,所谓厚钢板,意思是板厚为6mm以上。
首先,对于本发明的钢中成分进行说明。
C:0.10~0.16%
C是用于确保母材(钢板)的强度和硬度所需要的不可欠缺的元素。为了使这样的作用有效地发挥,使C量的下限为0.10%。C量的优选的下限为0.12%。但是,若C量过剩,则HAZ韧性劣化,因此使C量的上限为0.16%。C量的优选的上限为0.15%。
Si:0.2~0.5%
Si具有脱氧作用,并且是对于母材的强度提高有效的元素。为了使这样的作用有效地发挥,使Si量的下限为0.2%。Si量的优选的下限是0.3%。但是,若Si量过剩,则焊接性劣化,因此使Si量的上限为0.5%。Si量的优选的上限是0.40%。
Mn:1~1.4%
Mn是对于母材的强度提高有效的元素,为了使这样的作用有效地发挥,使Mn量的下限为1%。Mn量的优选的下限为1.10%。但是,若Mn量过剩,则焊接性劣化,因此使Mn量的上限为1.4%。Mn量的优选的上限是1.3%以下。
P:0.03%以下
P是在钢材中不可避免地包含的元素,若P量超过0.03%,则母材韧性劣化,因此使P量的上限为0.03%。P量以尽可能少为宜,P量的优选的上限是0.020%。
S:0.01%以下
S是在钢材中不可避免地被包含的元素,若S量过多,则大量生成MnS,母材韧性劣化,因此使S量的上限为0.01%。S量以尽可能少为宜,S量的优选的上限是0.004%。
Al:0.010~0.08%
Al是用于脱氧的元素,为了使这样的作用有效地发挥,使Al量的下限为0.010%。但是,若Al量超过0.08%,则钢板的清洁性受到阻碍,因此Al量的上限为0.08%。Al量的优选的上限是0.065%。
Cr:0.03~0.25%
Cr是对于母材的强度提高有效的元素,为了使这样的作用有效地发挥,使Cr量的下限为0.03%。Cr量的优选的下限是0.05%。另一方面,若Cr量超过0.25%,则焊接性劣化,因此使Cr量的上限为0.25%。Cr量的优选的上限是0.20%。
Mo:0.25~0.4%
Mo是对于母材的强度和硬度,特别是t/2位置的内部硬度的提高有效的元素。为了有效地发挥这样的作用,使Mo量的下限为0.25%。Mo量的优选的下限是0.28%。但是,若Mo量超过0.4%,则焊接性劣化,因此使Mo量的上限为0.4%。Mo量的优选的上限是0.35%。
Nb:0.01~0.03%
Nb是对于提高母材的强度和韧性有效的元素。为了有效地发挥这样的作用,使Nb量的下限为0.01%。Nb量的优选的下限是0.015%。但是,若Nb量超过0.03%,则析出物粗大化,反而使母材韧性劣化,因此使Nb量的上限为0.03%。Nb量的优选的上限是0.025%。
B:0.0003~0.002%
B提高淬火性,是对于母材和焊接部(HAZ部)的强度提高有效的元素。为了有效地发挥这样的作用,使B量的下限为0.0003%。B量的优选的下限是0.0005%。但是,若B量过剩,则焊接性劣化,因此使B量的上限为0.002%。B量的优选的上限为0.0015%。
N:0.006%以下
N是在钢材中不可避免地包含的元素,若N量过多,则由于固溶N的存在致使母材韧性劣化,因此使N量的上限为0.006%。N量以尽可能少为宜,N量的优选的上限是0.0050%。
REM:0.0005~0.0030%
REM(稀土类元素)是通过形成氧化物而使HAZ韧性提高的元素。为了使这样的作用有效地发挥,使REM量的下限为0.0005%。REM量的优选的下限是0.0010%,更优选为0.0015%。另一方面,若REM量过剩,则粗大夹杂物生成,HAZ韧性劣化,因此使REM量的上限为0.0030%。REM量的优选的上限是0.0025%。
在本发明中,所谓REM,意思是镧系元素(从La至Lu的15种元素)、Sc(钪)和Y。在本发明中,可以单独添加REM,也可以两种以上的REM并用。上述的REM量,单独含有REM时意思是单独的量,并用REM时意思是其合计量。还有,在后述的实施例中,以混合稀土金属(Ce含有50%左右,La含有30%左右)的形态添加REM。
Zr:0.0003~0.0020%
Zr是通过形成氧化物而使HAZ韧性提高的元素。为了使这样的作用有效地发挥,使Zr量的下限为0.0003%。Zr量的优选的下限是0.0005%。另一方面,若过剩地添加Zr,则粗大夹杂物生成,HAZ韧性劣化,因此使Zr量的上限为0.0020%。Zr量的优选的上限是0.015%。
本发明的高张力钢板,满足上述钢中成分,余量:是铁和不可避免的杂质。
Ceq(IIW):0.40~0.45%
在本发明中,如上述除了适当地控制钢中成分的含量以外,还需要将上式所表示的碳当量Ceq控制在规定范围。如后述实施例所证实的,即使各钢中成分满足上述范围,若Ceq(IIW)脱离本发明规定的范围,则仍不能确保期望的特性。
详细地说,Ceq(IIW)是用于确保母材的强度、HAZ韧性和硬度所需要而不可欠缺的。为了使这样的作用有效地发挥,使Ceq(IIW)的下限为0.40%。Ceq(IIW)的优选的下限是0.41%。但是,若Ceq(IIW)过高,则HAZ韧性劣化,因此使Ceq(IIW)的上限为0.45%。
Ni:0.25%以下
Ni是对于母材的强度和韧性的提高有效的元素。Ni在本发明中选择性地添加。为了使这样的作用有效地发挥,优选使Ni量的下限为0.05%,更优选为0.10%。但是,若Ni量过剩,则焊接性劣化,因此优选使Ni量的上限为0.25%。更优选的上限是0.20%。
还有,本发明的高张力钢板不含Ti。如后述的实施例所证实的,这是由于,若添加Ti,则1100MPa以上的高强度区域的母材韧性和HAZ韧性降低。
其次,对于组织进行说明。
如上述这样,本发明的高张力钢板,由马氏体组织和贝氏体组织构成,并且,马氏体相对于全部组织(马氏体+贝氏体)的体积比率满足29%以上。如此通过成为马氏体和贝氏体的二相组织,能够确保1100MPa以上的高强度。
在本发明中,马氏体是用于确保母材的强度和母材的t/2位置的硬度(内部硬度)所需要的不可欠缺的组织,为了使上述作用有效地发挥,使马氏体的体积比率为29%以上。如后述实施例中证实的,若马氏体的比率少,则得不到期望的1100MPa以上的高强度,或即使能够得到上述高强度,内部硬度也会降低,耐磨耗性降低。马氏体的选移过比率是30%以上。
还有,在本发明的马氏体中,包含由淬火得到的淬火马氏体,和由淬火、回火得到的回火马氏体这两方。虽在之后详述,但本发明的钢板,可以在热轧后,经淬火(Q)制造[无回火(T)],也可以在淬火(Q)后,经回火(T)制造,因此能够包含两方的形态。
在本发明中,马氏体的比率以上述方式控制即可,马氏体和贝氏体的大小关系没有特别限定。即,在本发明中,可以主要存在马氏体(即,相对于全部组织,使马氏体为50体积%以上),也可以主要存在贝氏体(即,相对于全部组织,使贝氏体为50体积%以上)。
在此,马氏体和贝氏体的分率,基于使用热加工再现试验装置所取得的热膨胀曲线和Ms点(Ms点的计算方法也后述。)测量。还有,如上述在马氏体中,虽然包含淬火马氏体和回火马氏体这两方,但即使进行回火,组织分率也不变。
接着,对于氧化物的个数密度进行说明。
在本发明中,需要钢中最大直径2μm以下的氧化物存在200个/mm2以上,由此,会使HAZ韧性提高。
在此所谓氧化物,可列举含REM氧化物、含Zr氧化物、含REM和Zr双方的氧化物。这些氧化物也可以含有上述以外的元素,例如,可列举作为氧化物形成元素的Al、Si等。
具体来说,根据后述实施例所述的方法,需要最大直径2μm以下的氧化物存在200个/mm2以上。在此所谓“最大直径”,意思是以后述的方法测量各氧化物的尺寸时,其最大的长度。之所以着眼于上述尺寸的氧化物,是由于如本发明这样,为了实现1100MPa以上的高强度区域的韧性(特别是HAZ韧性)的提高,适当地控制上述尺寸的氧化物的个数密度非常有效,这是本发明者们基于大量的基础实验而判明的。
上述氧化物的个数密度越多,越可见韧性(特别是HAZ韧性)提高的倾向。优选的个数密度是230个/mm2以上。
以上,就赋予本发明以特征的钢中成分、Ceq、组织和氧化物的个数密度进行了说明。
本发明的高张力钢板,优选耐磨耗性优异,为此,优选钢板的表面和内部的硬度以布氏硬度计均为360以上。现有的耐磨耗性钢板,通常,只由钢板表面的布氏硬度保证耐磨耗性,但这不能确保稳定的耐磨耗性。因此,在本发明中,从钢板表面到钢板内部,确保同等程度的高(均匀的)硬度,确实地保证稳定的耐磨耗性这一观点出发,优选布氏硬度均定为360以上。
还有,在本发明中,只要满足上述要件,在钢板的表面和内部,哪一方的硬度大都可以。即,钢板表面的硬度>钢板内部的硬度、钢板表面的硬度<钢板内部的硬度、钢板表面的硬度钢板内部的硬度均可。
用于得到本发明的钢板的制造方法没有特别限定,能够使用满足本发明的成分组成的钢液,通过进行热轧、淬火(根据需要进行回火)而制造。特别是为了确保期望的组织和氧化物个数密度,例如,推荐按以下方式制造。
首先,对于1550℃~1700℃的钢液,添加Mn、Si和Al的脱氧元素。其添加顺序没有特别限定。其次,添加REM和Zr,优选在上述脱氧元素的添加后,搅拌10分钟以上,之后再添加REM和Zr。因为,上述脱氧元素容易生成粗大的氧化物,在此,若添加与上述脱氧元素相比氧化力强的REM和Zr,则REM和Zr还原粗大氧化物,使该氧化物进一步粗大化,期望的最大直径2μm以下的微细的氧化物生成量减少。如果像上述这样,在添加脱氧元素之后进行10分钟以上搅拌,之后再添加REM和Zr,粗大氧化物量减少,能够确保期望的微细氧化物的个数密度。但是,若这时的搅拌时间过长,则损害生产率,因此优选大概在150分钟以下。
接着,添加REM和Zr,搅拌之后进行铸造。在此,从添加REM和Zr至铸造的搅拌时间优选控制在1分钟以上、30分钟以下。通过使上述搅拌时间为1分钟以上,能够使REM和Zr的添加时所生成的最大直径2μm以下的氧化物均匀地分散在钢中。另外,通过使上述搅拌时间为30分钟以下,能够防止由于上述粗大氧化物的生成导致最大直径2μm以下的氧化物个数降低。
为了制造本发明的厚钢板,使用满足上述成分组成的钢液,依据通常的条件(轧制温度、压下率)进行热轧即可。
接着进行淬火。在此,为了确保充分的淬火性,优选以880℃以上的温度对于钢板进行淬火。
本发明可以是上述这样的淬火钢板(Q钢板),但也可以根据需要,为了减小残留应力,在淬火后进行回火。在此,为了一边确保期望的氧化物的个数密度,而且,一边确保恰当的组织,例如,优选以880℃以上的温度进行淬火,以500℃以下的温度进行回火。
【实施例】
以下,列举实施例更具体地说明本发明,但本发明不受下述实施例限制,在能够符合前、后述的宗旨的范围内也可以加以变更实施,这些均包含在本发明的技术范围内。
实施例1
使用满足表1的成分组成(钢种A~R)的钢液,进行热轧、淬火(对于一部分的试料还进行回火),制造厚钢板(厚度20mm)。
具体来说,使用真空熔化炉(150kg),首先对于1550℃~1700℃的钢液,添加Mn、Si和Al后,进行20~40分钟搅拌。之后,添加REM和Zr,搅拌2~10分钟后,进行熔炼。熔炼后,冷却所得到的钢液,得到板坯(截面形状:120mm×180mm)。
其次,将上述板坯加热至1100℃而进行热轧,得到板厚20mm的热轧板。热轧的详细的条件如下。
加热温度:1100℃
最终温度后(仕上げ温後):900~1000℃
冷却方法:空冷
接着,如表2所示,加热至930℃后,进行淬火(Q)而制造厚钢板(Q钢板)。另外,对于一部分,如表2所示进行淬火后,加热到350℃进行回火(T),制造厚钢板(QT钢板)。
对于如此得到的各钢板,评价以下的特性。
(1)金属组织分率的测量
马氏体和贝氏体的各分率以如下方式测量。首先,从上述的各板坯上,采取直径8mm、厚度12mm的圆柱状试验片,使用热加工再现试验装置,调查连续冷却相变特性(热膨胀曲线)。详细地说,将上述试验片加热至930℃,以26℃/秒的平均冷却速度冷却至室温,测量试验片的热膨胀曲线。该平均冷却速度,是模拟板厚20mm的t/2位置的平均冷却速度。
图1中显示如此得到的热膨胀曲线的结果。图1的横轴表示温度(℃),纵轴表示试验片的直径的膨胀量(mm)。如图1所示,可见试验片因冷却造成的收缩,和奥氏体(γ)→铁素体(α)相变时,试验片的体积膨胀。在本实施例中,根据下式计算马氏体相变点(Ms点),以图1所述的要领,测量马氏体分率(Ms点以后发生相变的部分)和贝氏体分率(已经相变完毕的部分)。在本实施例中,如此测量的马氏体的分率在29%以上的为合格。
Ms=550-361×[C]-39×[Mn]-20×[Cr]-17×[Ni]-5×[Mo]+30×[Al]
出处日本金属学会,『讲座·现代的金属学材料编第4卷铁钢材料』,丸善,2006,p.45
(2)拉伸试验
从上述这样得到的各钢板,采取JISZ2201所规定的5号试验片(全厚度拉伸试验片),以JISZ2201所规定的方法进行拉伸试验,测量TS(抗拉强度)和YP(屈服应力)。在本实施例中,TS在1100MPa以上的为高强度优异(合格)。
(3)母材韧性的评价方法
从如上述这样得到的各钢板的t/4位置(t:板厚),在C方向上采取JISZ2242所规定的2mmV切口试验片,以JISZ2242所规定的方法进行摆锤冲击试验,测量-70℃下的吸收能(vE-70)。在本实施例中,vE-70在20J以上的评价为母材韧性优异(合格)。
(4)HAZ韧性的评价方法(再现HAZ的试验方法)
从如上述这样得到的各钢板提取热循环用试验片,为了模拟焊接时的HAZ,施加规定的热循环(加热至1350℃保持5sec后,对于800~500℃的温度范围进行7sec冷却)。从上述热循环后的试验片上,采取JISZ2242所规定的2mmV切口试验片,以JISZ2242所规定的方法进行摆锤冲击试验,测量0℃下的吸收能(vE0)。在本实施例中,vE0在100J以上的评价为HAZ韧性优异(合格)。
(5)氧化物个数密度的测量方法
为了对于如上述这样得到的各钢板,测量板厚方向的任意的位置存在的氧化物,使用FE-SEM(Field Emission type Scanning Electron Microscope;场发射型扫描电子显微镜,观察倍率5000倍),进行40个视野(计0.0172mm2)的调查。以带FE-SEM的EDS,测量各视野中存在的各个夹杂物粒子之中,最大直径2μm以下的各夹杂物粒子的中央部,在该夹杂物粒子的构成元素中,至少包含REM、Zr和0的判定为氧化物,测量其个数密度(平均值)。
还有,在测量时,以上述夹杂物粒子的最大直径为0.2μm以上的作为分析对象。最大直径低于0.2μm的夹杂物粒子,因为EDS测量的可靠性低,所以从分析对象中除外。
在本实施例中,如此测量的氧化物个数密度为200个/mm2以上的合格。
(6)钢板的表面和内部的布氏硬度
依据JISZ2243,测量如上述这样得到的各钢板的表面和内部(t/2位置)的布氏硬度(均是与板厚方向平行的方向的硬度)。测量进行3次,计算其平均值。在本实施例中,如此得到的布氏硬度(平均值),在表面和内部均为360以上的,评价为耐磨耗性优异(合格)。
这些结果记述在表2中。在表2中,No.1和No.2是使用相同钢种(表1的钢种A)的例子,No.1是淬火钢板(Q钢板),No.2是淬火、回火钢板(QT钢板)。同样,No.3和No.4是使用相同钢种(表1的钢种B)的例子,No.3是淬火钢板(Q钢板),No.4是淬火、回火钢板(QT钢板)。No.2和No.4的马氏体意味着回火马氏体。
表2的No.1~9是使用满足本发明的要件(成分和Ceq)的表1的钢种A~G制造的例子,因为组织分率和氧化物个数密度都得到适当地控制,所以尽管为TS≥1100MPa的高强度,母材韧性和HAZ韧性的两方仍优异。另外,因为其表面和内部的硬度都得到适当地控制,所以耐磨耗性也优异。
相对于此,下述例子具有以下的问题。
表2的No.10是使用不含Zr的表1的钢种H的例子,得不到规定的氧化物个数密度,因此,HAZ韧性降低。
表2的No.11是使用了不含REM的表1的钢种I的例子,得不到规定的氧化物个数密度,HAZ韧性降低。
表2的No.12、13(Ni添加例子)是使用了不含REM和Zr的两方的表1的钢种J、K的例子,得不到规定的氧化物个数密度,HAZ韧性降低。
表2的No.14是使用了C量多,且Ceq(IIW)大的表1的钢种L的例子,HAZ韧性降低。
表2的No.15是使用了Ceq(IIW)小的表1的钢种M的例子,马氏体少,得不到期望的强度。另外,钢板内部的硬度也降低,得不到期望的耐磨耗性。
表2的No.16是使用了添加有Ti的表1的钢种N的例子,母材韧性和HAZ韧性的两方降低。
表2的No.17是使用了Mo量少的表1的钢种O的例子,马氏体少,得不到期望的钢板内部的硬度。
表2的No.18是使用了REM和Zr的各量多的表1的钢种P的例子,HAZ韧性降低。
表2的No.19是使用了Zr量少的表1的钢种Q的例子,得不到规定的氧化物个数密度,HAZ韧性降低。
表2的No.20是使用了Ceq(IIW)大的表1的钢种R的例子,HAZ韧性降低。
由以上的实验结果可知,为了得到即使是1100MPa以上的高强度,母材韧性和HAZ韧性的两方也优异,优选耐磨耗性也优异的厚钢板,重要的是满足本发明的钢中成分,并且Ceq、组织和氧化物个数密度,优选钢板的表面和内部的硬度都被控制在规定范围。
Claims (2)
1.一种钢板,其中,钢中成分以质量%计为,
C:0.10~0.16%、
Si:0.2~0.5%、
Mn:1~1.4%、
P:0.03%以下、
S:0.01%以下、
Al:0.010~0.08%、
Cr:0.03~0.25%、
Mo:0.25~0.4%、
Nb:0.01~0.03%、
B:0.0003~0.002%、
N:0.006%以下、
REM:0.0005~0.0030%、
Zr:0.0003~0.0020%,
余量:铁和不可避免的杂质,
由下式表示的Ceq(IIW)满足0.40以上、0.45以下的范围,
钢中最大直径为2μm以下的氧化物存在200个/mm2以上,
含有29体积%以上的马氏体组织,余量是贝氏体组织,
抗拉强度为1100MPa以上,所述钢板的板厚为6mm以上,
Ceq(IIW)=[C]+{1/6×[Mn]}+{1/5×([Cr]+[Mo]+[V])}+{1/15×([Cu]+[Ni])}
式中,[]意思是钢中元素的含量。
2.一种钢板,其中,钢中成分以质量%计为,
C:0.10~0.16%、
Si:0.2~0.5%、
Mn:1~1.4%、
P:0.03%以下、
S:0.01%以下、
Al:0.010~0.08%、
Cr:0.03~0.25%、
Mo:0.25~0.4%、
Nb:0.01~0.03%、
B:0.0003~0.002%、
N:0.006%以下、
REM:0.0005~0.0030%、
Zr:0.0003~0.0020%、
Ni:0.25%以下,
余量:铁和不可避免的杂质,
由下式表示的Ceq(IIW)满足0.40以上、0.45以下的范围,
钢中最大直径为2μm以下的氧化物存在200个/mm2以上,
含有29体积%以上的马氏体组织,余量是贝氏体组织,
抗拉强度为1100MPa以上,所述钢板的板厚为6mm以上,
Ceq(IIW)=[C]+{1/6×[Mn]}+{1/5×([Cr]+[Mo]+[V])}+{1/15×([Cu]+[Ni])}
式中,[]意思是钢中元素的含量。
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