CN103454100A - 蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法 - Google Patents
蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103454100A CN103454100A CN2012101812407A CN201210181240A CN103454100A CN 103454100 A CN103454100 A CN 103454100A CN 2012101812407 A CN2012101812407 A CN 2012101812407A CN 201210181240 A CN201210181240 A CN 201210181240A CN 103454100 A CN103454100 A CN 103454100A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- covering
- cylindrical shell
- shell structure
- stringer
- stiffened cylindrical
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Investigating Strength Of Materials By Application Of Mechanical Stress (AREA)
Abstract
本发明涉及一种蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法,包括:1分别采集蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮弹性模量、桁条扭转弹性模量,蒙皮壳直径,蒙皮厚度;所采集的桁条共有m类桁条,进而采集每类桁条的个数、截面积;2获取桁条总等效厚度;3获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的等效厚度和蒙皮加筋圆柱壳结构总的面积等效惯性矩为;4获取截面惯性矩优化因子;5获得修正后的截面惯性矩;6获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的实际弯曲刚度。本发明解决了弯曲刚度偏差引起的弯曲频率随着阶数增大误差会越来越大的问题,能够合理、简单快速的获取蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲刚度。
Description
技术领域
本发明涉及一种弯曲等效刚度获取方法,具体涉及一种运载火箭和液体导弹典型蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法。
背景技术
蒙皮加筋圆柱壳结构由蒙皮壳、桁条、环框组成,具有高强度、刚度、轻质化特性,在火箭结构中广泛的应用。
基于蒙皮加筋圆柱壳结构动力学建模方法研究,特别是弯曲刚度等效方法研究,建立合理的蒙皮加筋圆柱壳结构横向动力学模型,获得火箭准确的低阶横向特性,对于火箭载荷计算、姿态稳定性分析十分关键。
对于蒙皮加筋圆柱壳结构,现有等效面积方法得到的弯曲刚度,在获取的低阶弯曲频率与真实值相差不大,但随着阶数增大,误差会越来越大。而若建立复杂的壳-梁模型虽然获取精度较高,但获取效率会降低。
发明内容
本发明的要解决的技术问题是提供一种针对火箭中常用的蒙皮加筋圆柱壳结构,能够合理、简单快速的获取蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲刚度的方法。
为了解决上述技术问题,本发明的技术方案为,一种蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法,包括以下步骤:
步骤一、分别采集蒙皮加筋圆柱壳结构中由同种材料制成的蒙皮和桁条的弹性模量E,蒙皮壳直径D,蒙皮壳厚度δ;所采集的桁条共有m类桁条,进而采集第i类桁条的个数Ni、截面积Abi,其中i=1,2,…,m;
步骤二、根据所采集得到的蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、第i类桁条的个数Ni、截面积Abi,进而获取桁条总等效厚度tb;
步骤三、根据采集蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、蒙皮壳厚度δ以及步骤二中获取的桁条总等效厚度tb,进而获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的等效厚度t和蒙皮加筋圆柱壳结构总的面积等效惯性矩为Is;
步骤四、根据所采集得到的蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、蒙皮壳厚度δ、第i类桁条的截面积Abi以及步骤二获取的桁条总等效厚度tb,获取截面惯性矩优化因子λ;
步骤五、根据步骤三获取的蒙皮加筋圆柱壳结构总的面积等效惯性矩为Is和步骤四获取的截面惯性矩优化因子λ,进而获得修正后的截面惯性矩I;
I=λIs;
步骤六、根据步骤五获取的修正后的截面惯性矩I,获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的实际弯曲刚度KW;
KW=EI。
本发明解决了弯曲刚度偏差引起的弯曲频率随着阶数增大误差会越来越大的问题,能够合理、简单快速的获取蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲刚度。
附图说明
图1为本发明所涉及的蒙皮加筋圆柱壳结构示意图。
图中:1-蒙皮壳,2-桁条。
具体实施方式
步骤一、分别采集蒙皮加筋圆柱壳结构中由同种材料制成的蒙皮和桁条的弹性模量E,蒙皮壳直径D,蒙皮壳厚度δ;所采集的桁条共有m类桁条,进而采集第i类桁条的个数Ni、截面积Abi,其中i=1,2,…,m;
步骤二、根据所采集得到的蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、第i类桁条的个数Ni、截面积Abi,进而获取桁条总等效厚度tb;
步骤三、对于蒙皮加筋圆柱壳结构,总的等效厚度t=δ+tb,相应等效厚度圆柱壳的惯性矩为由于t相对D很小,因此可以忽略t3项,惯性矩
步骤五,根据步骤三获取的蒙皮加筋圆柱壳结构总的面积等效惯性矩为Is和步骤四获取的截面惯性矩优化因子λ,进而获得修正后的截面惯性矩I;
I=λIs;
步骤六、根据步骤五获取的修正后的截面惯性矩I,获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的实际弯曲刚度KW;
KW=EI。
以一个算例演示:对图1所示结构,在固定边界条件下,采集相同材料的蒙皮和桁条相关参数,材料弹性模量E=71GPa,蒙皮壳直径D=3m,厚度壳δ=0.0012m,均采用一类圆型桁条即m=1;桁条数目为N1=60,每根桁条截面面积为Ab1=5.81e-4m2。
蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲频率与蒙皮加筋圆柱壳结构总的实际弯曲刚度之间是存在函数关系的,工程习惯中通常采用该频率作为分析指标,但实质上它们是等价的。
简支边界条件下,蒙皮加筋圆柱壳结构的弯曲频率计算公式
式中ρ为材料密度ρ=2800Kg/m3,l为壳体长度l=51m,n为频率的阶次。利用有限元法中四边形板单元和梁单元进行了模拟,轴向划分200个单元,周向划分60个单元。
表1对比分析表
由表1可看出,对于蒙皮加筋圆柱壳结构前3阶弯曲频率,面积等效计算得到的结构弯曲频率与真实值相差较小,随着阶数增大,误差越来越大,需要进行修正,修正后的频率值与真实值十分接近,相应的弯曲刚度也十分接近。可以看出本发明的方法能够合理、简单快速的获取蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲刚度。
Claims (1)
1.一种蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法,其特征在于:包括以下步骤:
步骤一、分别采集蒙皮加筋圆柱壳结构中由同种材料制成的蒙皮和桁条的弹性模量E,蒙皮壳直径D,蒙皮壳厚度δ;所采集的桁条共有m类桁条,进而采集第i类桁条的个数Ni、截面积Abi,其中i=1,2,…,m;
步骤二、根据所采集得到的蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、第i类桁条的个数Ni、截面积Abi,进而获取桁条总等效厚度tb;
步骤三、根据采集得到的蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、蒙皮壳厚度δ以及步骤二中获取的桁条总等效厚度tb,进而获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的等效厚度t和蒙皮加筋圆柱壳结构总的面积等效惯性矩为Is;
步骤四、根据所采集得到的蒙皮加筋圆柱壳结构的蒙皮壳直径D、蒙皮壳厚度δ、第i类桁条的截面积Abi以及步骤二获取的桁条总等效厚度tb,获取截面惯性矩优化因子λ;
其中k2为桁条因子,k2=2Abi/(πD2);
步骤五、根据步骤三获取的蒙皮加筋圆柱壳结构总的面积等效惯性矩为Is和步骤四获取的截面惯性矩优化因子λ,进而获得修正后的截面惯性矩I;
I=λIs;
步骤六、根据步骤五获取的修正后的截面惯性矩I,获得蒙皮加筋圆柱壳结构总的实际弯曲刚度KW;
KW=EI。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012101812407A CN103454100A (zh) | 2012-06-04 | 2012-06-04 | 蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2012101812407A CN103454100A (zh) | 2012-06-04 | 2012-06-04 | 蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103454100A true CN103454100A (zh) | 2013-12-18 |
Family
ID=49736715
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2012101812407A Pending CN103454100A (zh) | 2012-06-04 | 2012-06-04 | 蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103454100A (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106777741A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 大连理工大学 | 一种网格加筋圆柱壳内压强度精确解析的计算方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0941922A1 (en) * | 1996-10-07 | 1999-09-15 | Xinyun Wang | Prestressed structure for aircraft and the method of producing the same |
CN2561578Y (zh) * | 2002-06-14 | 2003-07-23 | 南京银河龙翼船有限公司 | 硬壳式夹层蒙皮结构 |
CN1826451A (zh) * | 2003-02-24 | 2006-08-30 | 贝尔直升机泰克斯特龙公司 | 用于结构蒙皮的接触加强件 |
US20090156746A1 (en) * | 2007-12-17 | 2009-06-18 | Eric John Connell | Block copolymer modified vegetable oil and polymer blends and methods of making same |
-
2012
- 2012-06-04 CN CN2012101812407A patent/CN103454100A/zh active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0941922A1 (en) * | 1996-10-07 | 1999-09-15 | Xinyun Wang | Prestressed structure for aircraft and the method of producing the same |
CN2561578Y (zh) * | 2002-06-14 | 2003-07-23 | 南京银河龙翼船有限公司 | 硬壳式夹层蒙皮结构 |
CN1826451A (zh) * | 2003-02-24 | 2006-08-30 | 贝尔直升机泰克斯特龙公司 | 用于结构蒙皮的接触加强件 |
US20090156746A1 (en) * | 2007-12-17 | 2009-06-18 | Eric John Connell | Block copolymer modified vegetable oil and polymer blends and methods of making same |
Non-Patent Citations (3)
Title |
---|
潘忠文等: "基于梁模型的火箭纵横扭一体化建模技术", 《宇航学报》 * |
潘忠文等: "蒙皮加筋圆柱壳扭转频率的三种计算模型", 《北京航空航天大学学报》 * |
邢誉峰等: "蒙皮加筋圆柱壳弯曲频率的三种计算模型", 《北京航空航天大学学报》 * |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106777741A (zh) * | 2016-12-28 | 2017-05-31 | 大连理工大学 | 一种网格加筋圆柱壳内压强度精确解析的计算方法 |
CN106777741B (zh) * | 2016-12-28 | 2019-12-06 | 大连理工大学 | 一种网格加筋圆柱壳内压强度精确解析的计算方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN108108559B (zh) | 一种基于子结构的结构响应获取方法及灵敏度获取方法 | |
Smith et al. | The HART II international workshop: an assessment of the state of the art in CFD/CSD prediction | |
CN103294857B (zh) | 以频响位移为优化目标的约束阻尼板的拓扑优化方法 | |
CN102841959B (zh) | 液压减振器复合阀节流阀片在螺旋弹簧下的变形计算方法 | |
CN105005673A (zh) | 一种面向机床正向设计的整机静刚度匹配设计方法 | |
CN102353487A (zh) | 多维力传感器的贴片及组桥方法 | |
RU2014110074A (ru) | Устройство для проектирования самолетов, программа для проектирования самолетов и способ проектирования самолетов | |
CN104504189A (zh) | 随机激励下大规模结构设计方法 | |
CN103454100A (zh) | 蒙皮加筋圆柱壳结构弯曲等效刚度获取方法 | |
CN104573178A (zh) | 一种整体叶轮强度有限元计算方法 | |
CN104537205B (zh) | 一种被动约束阻尼旋转体结构的振动分析方法 | |
CN105093932B (zh) | 一种确定lpv变增益控制器的鲁棒性的方法 | |
Lee et al. | A semi-infinite numerical wave tank using discrete particle simulations | |
CN102043887A (zh) | 基于误差估计的网格自适应方法 | |
Yang et al. | Analysis of Influence of Different Parameters on Numerical Simulation of NACA0012 Incompressible External Flow Field under High Reynolds Numbers | |
Du et al. | Study of the Two-Phase Flow Characteristics of a Damping Orifice in an Oleo-Pneumatic Shock Absorber | |
CN103454102A (zh) | 蒙皮加筋圆柱壳结构扭转等效刚度优化获取方法 | |
CN100587696C (zh) | 一种参数化的静态超单元构造方法 | |
Hjort | Non-empirical bem corrections relating to angular and axial momentum conservation | |
CN103575555B (zh) | 基于梁模型的蒙皮加筋结构纵横扭一体化动力学分析方法 | |
CN105501462A (zh) | 一种机翼结构设计方法 | |
CN103593528A (zh) | 一种粘弹性阻尼器的等效标准固体模型 | |
CN103437778A (zh) | 基于盾构隧道衬砌粘弹性分数阶导数模型的结构控制方法 | |
CN103455697A (zh) | 一种锥壳扭转刚度获取方法 | |
Kaygan et al. | Structural Analysis of an Active Morphing Wing for Enhancing UAV Performance |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20131218 |