CN103451533A - 屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 - Google Patents
屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN103451533A CN103451533A CN2013104123576A CN201310412357A CN103451533A CN 103451533 A CN103451533 A CN 103451533A CN 2013104123576 A CN2013104123576 A CN 2013104123576A CN 201310412357 A CN201310412357 A CN 201310412357A CN 103451533 A CN103451533 A CN 103451533A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- steel
- less
- hot
- 800mpa
- yield strength
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.03~0.15,Si:≤0.15,Mn:1.20~2.00,P:≤0.015,S:≤0.005,Ti:0.08~0.18,Nb:0.04~0.08;Mo:0.10~0.50;Als:0.02~0.10,N:≤0.006,;生产步骤:冶炼并连铸成坯;将连铸坯加热;粗轧;精轧;层流冷却;常规卷取并待用。本发明由于屈服强度≥800MPa,抗拉强度≥850MPa,延伸率A≥11%,磁感性能B50≥1.50T,完全满足了高单机容量的特大型水轮发电机转子磁轭用高强度高磁感性能钢的需求。
Description
技术领域
本发明涉及发电机转子用钢及其生产方法,具体地属于屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法。
背景技术
中国的水电和煤炭能源储备处于大体相同的水平,而水电资源是一种清洁无污染、可再生的资源,因而开发水电建设对于缓解我国电力紧张,实现可持续发展有着巨大的现实意义。随着党中央和国务院确定的“西部大开发”战略和“西电东送”战略的实施,以及按照国家发改委“大力开发水电”的指导方针,一大批三峡级的大型、巨型水电项目将在未来几十年内陆续开工建设,这些大型、巨型水电项目均需要单机容量100万千瓦级别的大型水轮发电机组,这就对其中发电机转子磁轭部分用钢的强度、磁感性能提出了更高的要求。
经检索,中国专利号为ZL200710051252.7的专利文献,其公开了一种C-Mn-Ti系热轧高强度高磁感性能钢,其组分及含量为:C:0.03~0.15%,Si:≤0.15%,Mn:0.50~1.40%,P:≤0.025%,S:≤0.015%,Ti:0.05~0.15%,Als:0.02~0.10%。生产工艺为:板坯加热至1230~1280℃;然后粗轧,粗轧结束温度为≥1100℃;然后精轧,终轧温度为850~930℃;钢板轧后采用层流冷却后卷取,卷取温度为580~650℃,制得热轧板卷。其存在的不足是钢板屈服强度较低,仅为600MPa级别。
另有中国专利申请号为200710051251.2的专利文献,公开了一种C-Mn-Ti-Nb系热轧高强度高磁感性能钢,其组分及含量为:C:0.03~0.15%,Si:≤0.15%,Mn:1.00~1.80%,P:≤0.025%,S:≤0.015%,Ti:0.08~0.18%,Nb:0.02~0.07%;Als:0.02~0.10%,N:≤0.010%。生产工艺为:先将所浇注的板坯加热至1230~1280℃;然后粗轧,粗轧结束温度为≥1100℃;然后精轧,终轧温度为850~930℃;钢板轧后采用层流冷却后卷取,卷取温度为550~620℃,制得热轧板卷。其存在的不足是钢板屈服强度较低,仅为700MPa级别。
美国专利申请号为申请号: US20010864473的专利文献,其公开了一种高强度热轧钢板,化学成分以质量%表示为C:0.04~0.09%,Si:0.1%以下、Mn:0.5~1.5%、P:0.02%以下、S:0.01%以下、Al:0.1%以下、N:0.001~0.008%、Ti:0.01~0.15%。其存在的不足是钢板屈服强度较低,仅为490MPa级别。
发明内容
本发明的目的就是要提供一种能满足高单机容量的特大型水轮发电机转子中磁轭部分使用的屈服强度≥800MPa,抗拉强度≥850MPa,延伸率A≥11%,磁感性能B50≥1.5T的热轧高强度磁轭钢及其生产方法。
实现上述目的的措施:
屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.03~0.15,Si:≤0.15,Mn:1.20~2.00,P:≤0.015,S:≤0.005,Ti:0.08~0.18,Nb:0.04~0.08;Mo:0.10~0.50;Als:0.02~0.10,此外,还含N:≤0.006,其余为Fe及不可避免的夹杂。
生产屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢的方法,其步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)将连铸坯加热到1280~1350℃;
3)进行粗轧,控制粗轧结束温度不低于1100℃;
4)进行精轧,控制精轧终轧温度在850~930℃;
5)进行层流冷却,冷却至640~700℃;
6)常规卷取并待用。
本发明各合金成份及主要工艺的作用机理如下:
本发明的碳(C)含量为0.03%~0.15%,碳是钢中不可缺少的提高钢材强度的元素之一,同时可以与钢中Ti、Nb等作用形成微合金碳化物,起到析出强化作用,碳含量过高会影响到钢的磁感性能。将碳含量限定在0.03~0.15%,既可提高钢的强度,保证钢的磁感性能,又适合生产操作。
本发明的锰(Mn)含量为1.20%~2.00%,可降低奥氏体转变成铁素体的相变温度,扩大热加工温度区域,有利于细化铁素体晶粒尺寸,提高钢的屈服强度和抗拉强度。
本发明的磷(P)含量≤0.015%、硫(S)含量≤0.005%。磷在钢中具有容易造成偏析、降低磁感性能等不利影响。硫易与锰结合生成MnS夹杂,影响钢的磁感性能和塑性。由于本发明钢的屈服强度高达800MPa以上,因此,本发明应尽量减少磷、硫元素对钢性能的不利影响,通过对铁水进行深脱硫预处理等手段,控制磷、硫含量,从而减轻其不利影响。
本发明的硅(Si)含量为≤0.15%。硅对热连轧板卷表面质量有不利影响,因此本发明应尽量降低钢中硅含量。
本发明选择钛(Ti)含量为0.08%~0.18%,钛是一种强烈的碳化物和氮化物形成元素,在钢重新加热及高温奥氏体区粗轧过程中阻止奥氏体晶粒长大,在卷取阶段析出的细小弥散TiC可以起到显著的析出强化效果,从而有效的提高钢板强度。
本发明的铌(Nb)含量为0.04%~0.08%,微量的铌能显著细化晶粒并提高本发明钢的抗拉强度。铌在控轧过程中,可以提高钢的再结晶温度,降低轧机负荷,同时通过抑制再结晶和阻止晶粒长大,可细化奥氏体晶粒尺寸。在轧后冷却过程中,NbC和NbN微小质点析出,可起沉淀强化的作用。
本发明的钼(Mo)含量为0.10%~0.50%,钼存在于钢的固溶体和碳化物中,有固溶强化的作用。当钼与铌同时加入时,钼在控轧过程中可增大对奥氏体再结晶的抑制作用,进而促进奥氏体显微组织的细化。
本发明的铝(Al)含量为0.02~0.10%,其主要作用是脱去钢水中的氧(O),防止钛被氧化而失效。
本发明的氮(N)含量≤0.006%,N主要与钢中Ti结合形成较粗大的TiN粒子,TiN虽可组织奥氏体晶粒长大,但同时也降低了钢中“有效钛”含量,削弱了Ti的析出强化作用,因此将N含量控制在0.006%以下。
控制连铸坯加热到1280~1350℃的目的:保证微合金化元素充分固溶,从而在随后的轧制及冷却过程中充分发挥微合金元素的强化作用。加热温度较低,合金元素不能充分固溶,无法有效发挥合金元素作用;加热温度过高,又易使组织过分粗大,不利于提高强度。因此,将连铸坯加热温度定为1280~1350℃。
控制层流冷却温度在640~700℃的目的:较低的冷却温度保证钢卷在冷却过程中具有较大的冷速,有利于组织细化及析出强化,最终提高钢板强度。层流冷却温度过高,则冷却速度不足,不利于细化组织与细小弥散第二相的析出;层流冷却温度过低,则将导致强度过高,一方面不利于卷取过程的顺利进行,另一方面将加大板形控制难度。因此,将控制层流冷却温度设定为640~700℃。
试验表明,本发明的屈服强度800MPa级高强度磁轭钢可以实现高强度、高磁感性能的良好匹配:屈服强度≥800MPa,抗拉强度≥850MPa,延伸率A≥11%,磁感性能B50≥1.50T,可以满足高单机容量的特大型水轮发电机转子磁轭用高强度高磁感性能钢的需求。
本发明与现有技术相比,屈服强度≥800MPa,抗拉强度≥850MPa,延伸率A≥11%,磁感性能B50≥1.50T,可以满足高单机容量的特大型水轮发电机转子磁轭用高强度高磁感性能钢的需求。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述:
表1为本发明各实施例及对比例的取值列表;
表2为本发明各实施例及对比例的主要工艺参数及性能检测情况列表。
本发明各实施例按照以下步骤生产:
其步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)将连铸坯加热到1280~1350℃;
3)进行粗轧,控制粗轧结束温度不低于1100℃;
4)进行精轧,控制精轧终轧温度在850~930℃;
5)进行层流冷却,冷却至640~700℃;
6)常规卷取并待用。
表1 本发明各实施例及对比例钢的化学成分(wt%)
表2 本发明各实施例及对比例主要工艺参数及力学试验结果
从表2可以看出,1~8各成份的热轧板都能满足屈服强度≥800MPa,抗拉强度≥850MPa,延伸率A≥11%,磁感性能B50≥1.50T。
上述实施例仅为最佳例举,而并非是对本发明的实施方式的限定。
Claims (2)
1.屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢,其组分及重量百分比含量为:C:0.03~0.15,Si:≤0.15,Mn:1.20~2.00,P:≤0.015,S:≤0.005,Ti:0.08~0.18,Nb:0.04~0.08;Mo:0.10~0.50;Als:0.02~0.10,此外,还含N:≤0.006,其余为Fe及不可避免的夹杂。
2.生产如权利要求1所述的屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢的方法,其步骤:
1)冶炼并连铸成坯;
2)将连铸坯加热到1280~1350℃;
3)进行粗轧,控制粗轧结束温度不低于1100℃;
4)进行精轧,控制精轧终轧温度在850~930℃;
5)进行层流冷却,冷却至640~700℃;
6)常规卷取并待用。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2013104123576A CN103451533A (zh) | 2013-09-12 | 2013-09-12 | 屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN2013104123576A CN103451533A (zh) | 2013-09-12 | 2013-09-12 | 屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN103451533A true CN103451533A (zh) | 2013-12-18 |
Family
ID=49734362
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN2013104123576A Pending CN103451533A (zh) | 2013-09-12 | 2013-09-12 | 屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN103451533A (zh) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103993232A (zh) * | 2014-06-05 | 2014-08-20 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种磁极钢及其生产方法 |
CN105603308A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-05-25 | 广西丛欣实业有限公司 | 用于超低温环境的钢筋的生产方法 |
CN105728492A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-07-06 | 华中科技大学 | 一种屈服强度大于700MPa的复合钢板及其制备方法 |
CN105771799A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-07-20 | 华中科技大学 | 一种高压反应釜用复合搪瓷板及其生产方法 |
CN106929759A (zh) * | 2017-03-17 | 2017-07-07 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种800MPa级薄规格热轧钢带及其生产方法 |
CN107794448A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-03-13 | 武汉钢铁有限公司 | 一种具有优异磁性能的高强度钢板及其制造方法 |
CN107794449A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-03-13 | 武汉钢铁有限公司 | 一种超高强度磁轭钢及其制造方法 |
CN109576593A (zh) * | 2017-09-29 | 2019-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧磁轭钢及其制造方法 |
CN109576594A (zh) * | 2017-09-29 | 2019-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧磁轭钢及其制造方法 |
CN112126857A (zh) * | 2020-09-17 | 2020-12-25 | 湖北工业大学 | 680MPa级高强度磁轭钢板的不平度评价方法及应用 |
CN112176251A (zh) * | 2020-09-21 | 2021-01-05 | 湖北工业大学 | 一种具有低内应力的850MPa级高强磁轭钢板及其制造方法 |
CN113430452A (zh) * | 2021-05-26 | 2021-09-24 | 武汉钢铁有限公司 | 表面质量优良的水轮发电机转子磁轭用钢及生产方法 |
CN115058660A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-09-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种大型水轮发电机组用低温磁轭钢及生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1840723A (zh) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度1100MPa以上超高强度钢板及其制造方法 |
CN101016600A (zh) * | 2007-01-12 | 2007-08-15 | 武汉钢铁(集团)公司 | C-Mn-Ti-Nb系热轧高强度高磁感性能钢及其制造方法 |
JP2013076159A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 平坦度に優れるipmモータのロータ鉄心用鋼板、その製造方法、ipmモータのロータ鉄心及びipmモータ |
-
2013
- 2013-09-12 CN CN2013104123576A patent/CN103451533A/zh active Pending
Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1840723A (zh) * | 2005-03-30 | 2006-10-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 屈服强度1100MPa以上超高强度钢板及其制造方法 |
CN101016600A (zh) * | 2007-01-12 | 2007-08-15 | 武汉钢铁(集团)公司 | C-Mn-Ti-Nb系热轧高强度高磁感性能钢及其制造方法 |
JP2013076159A (ja) * | 2011-09-15 | 2013-04-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 平坦度に優れるipmモータのロータ鉄心用鋼板、その製造方法、ipmモータのロータ鉄心及びipmモータ |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103993232A (zh) * | 2014-06-05 | 2014-08-20 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种磁极钢及其生产方法 |
CN105603308A (zh) * | 2016-01-20 | 2016-05-25 | 广西丛欣实业有限公司 | 用于超低温环境的钢筋的生产方法 |
CN105728492A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-07-06 | 华中科技大学 | 一种屈服强度大于700MPa的复合钢板及其制备方法 |
CN105771799A (zh) * | 2016-03-11 | 2016-07-20 | 华中科技大学 | 一种高压反应釜用复合搪瓷板及其生产方法 |
CN106929759A (zh) * | 2017-03-17 | 2017-07-07 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种800MPa级薄规格热轧钢带及其生产方法 |
CN109576593A (zh) * | 2017-09-29 | 2019-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧磁轭钢及其制造方法 |
CN109576594A (zh) * | 2017-09-29 | 2019-04-05 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种热轧磁轭钢及其制造方法 |
CN107794449A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-03-13 | 武汉钢铁有限公司 | 一种超高强度磁轭钢及其制造方法 |
CN107794448A (zh) * | 2017-11-07 | 2018-03-13 | 武汉钢铁有限公司 | 一种具有优异磁性能的高强度钢板及其制造方法 |
CN107794448B (zh) * | 2017-11-07 | 2020-01-31 | 武汉钢铁有限公司 | 一种具有优异磁性能的高强度钢板及其制造方法 |
CN112126857A (zh) * | 2020-09-17 | 2020-12-25 | 湖北工业大学 | 680MPa级高强度磁轭钢板的不平度评价方法及应用 |
CN112176251A (zh) * | 2020-09-21 | 2021-01-05 | 湖北工业大学 | 一种具有低内应力的850MPa级高强磁轭钢板及其制造方法 |
CN113430452A (zh) * | 2021-05-26 | 2021-09-24 | 武汉钢铁有限公司 | 表面质量优良的水轮发电机转子磁轭用钢及生产方法 |
CN115058660A (zh) * | 2022-06-17 | 2022-09-16 | 武汉钢铁有限公司 | 一种大型水轮发电机组用低温磁轭钢及生产方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN103451533A (zh) | 屈服强度≥800MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 | |
CN103451532A (zh) | 屈服强度≥750MPa的热轧磁轭钢及其生产方法 | |
CN106086640B (zh) | 一种超高强度塑性积的冷轧中锰钢及其制备方法 | |
CN101906577B (zh) | 采用薄板连铸连轧生产的无取向电工钢及其方法 | |
RU2590741C9 (ru) | Нетекстурированная кремнистая сталь и способ ее изготовления | |
CN100557060C (zh) | C-Mn-Ti系热轧高强度高磁感性能钢的制造方法 | |
CN100491574C (zh) | C-Mn-Ti-Nb系热轧高强度高磁感性能钢及其制造方法 | |
CN103266266B (zh) | 薄板坯连铸连轧流程生产低牌号无取向硅钢及其制备方法 | |
CN101368246B (zh) | 一种中薄板坯生产取向硅钢的方法 | |
CN103834858A (zh) | 一种低铁损无取向硅钢的制造方法 | |
CN101992210B (zh) | 一种生产冷轧无取向硅钢无铝钢种的方法 | |
CN109097682B (zh) | 一种高强度耐火钢筋及其制备方法 | |
CN103233161A (zh) | 一种低屈强比高强度热轧q&p钢及其制造方法 | |
CN103388106A (zh) | 一种高磁感低铁损无取向电工钢板及其制造方法 | |
CN103898408A (zh) | 一种700MPa级螺纹钢筋及其生产方法 | |
CN103710633A (zh) | 一种V微合金化节Mo抗震耐火钢及其制造方法 | |
CN103468905A (zh) | 一种485MPa级管线钢热轧卷板及其制造方法 | |
CN105506465A (zh) | 屈服强度≥750MPa级高强度高韧性热轧磁轭钢及生产方法 | |
CN105132808B (zh) | 一种复合元素处理的高效电机用无取向硅钢的制备方法 | |
CN113789467B (zh) | 一种含磷无铝高效无取向硅钢生产方法 | |
CN107794448A (zh) | 一种具有优异磁性能的高强度钢板及其制造方法 | |
CN111748732B (zh) | 1000MPa级别高韧性高磁性热轧磁轭钢及其生产方法 | |
CN111748730B (zh) | 900MPa级别高韧性高磁性热轧磁轭钢及其生产方法 | |
CN103484764B (zh) | Ti析出强化型超高强热轧薄板及其生产方法 | |
CN103757534B (zh) | 一种具有良好凸缘焊接性能的冷轧钢板及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C12 | Rejection of a patent application after its publication | ||
RJ01 | Rejection of invention patent application after publication |
Application publication date: 20131218 |