CN103443551B - 热源单元 - Google Patents

Abstract

一种热源单元，其室外机本体的内部在水平方向上通过分隔板间隔，使其中一方的空间为配置有热交换器和鼓风机的热交换室，使另一方的空间为配置有压缩机的机械室，并且使多台鼓风机在所述热交换室以上下方向排列配置。鼓风机由风扇马达和嵌入在该风扇马达的转动轴上的螺浆风扇构成，并且，所述螺浆风扇的设置数n、所述单元壳体的高度H（mm）、以及所述的螺浆风扇的直径D（mm）的关系以ν满足以下（1）式和（2）式的方式构成。通过上述构成，能够实现降低鼓风机的输入电量和噪音。［数式1］ν=（H-50×（n+1））/D……（1）n≦ν≦（n+0.5）……（2）。

Description

热源单元

技术领域

本发明的实施方式涉及一种热源单元。

背景技术

一般来说，作为热源单元的一个例子空气调节器的室外机广为人知，作为这种空气调节器的室外机，有在换热器中将使热交换空气流通的鼓风机的旋转轴在水平方向配置的横吹型。这种横吹型的室外机的结构为：将单位壳体的内部通过在上下方向延伸的分隔板，在水平方向上间隔成例如两个空间，其中一方的空间构成配置有热交换器和鼓风机的热交换室，另一方的空间构成配置有压缩机的机械室。

发明内容

【发明需要解决的课题】

然而，这种传统的横吹型空气调节器用室外机，由于换热器中的使热交换空气流通的鼓风机的设置台数与螺浆风扇的直径以及单元壳体的高度的关系没有一个最优化的方案，所以存在没能通过将该关系的优化，充分实现降低鼓风机的消费电力和送风噪音这样的一个课题。

本发明是为了解决上述情况而提出，目的是提供一种能够通过鼓风机的设置台数、螺浆风扇的直径及单元壳体高度之间关系的优化，实现降低鼓风机的输入和噪音的热源单元。

【解决课题的单元】

本实施方式为：一种热源单元，该热源单元的单元壳体内在水平方向由分隔板分隔，其中一方的空间作为配置热交换器和鼓风机的热交换室，另一方的空间作为配置压缩机的机械室，多台所述鼓风机在所述热交换室中以上下方向排列配置，所述鼓风机由风扇马达和嵌装在该风扇马达的转动轴上的螺浆风扇组成，所述鼓风机构成为满足如下条件：所述螺浆风扇的设置数n、所述单元壳体的高度H（mm）、以及所述的螺浆风扇的直径D（mm）的关系ν满足以下（1）式和（2）式，

［数式1］

ν=（H-50×（n+1））/D……(1）

n≦ν≦（n+0.5）……（2）

另外，所述鼓风机优选设置成：与所述热交换器相对设置，并固定在上下方向延伸的同一支承构件上。

根据本实施方式的热源单元，使鼓风机的设置台数、其螺浆风扇的直径以及单元壳体高度之间的关系最优化成为可能，能够实现降低鼓风机的输入电量和噪音。

附图说明

图1是第1实施方式中涉及的空气调节器的室外机本体（单元壳体）和螺浆风扇（本实施方式中为3台）的正面模式图。

图2是图1中表示的室外机的平面模式图。

图3是主要表示图1中表示的3台螺浆风扇的支持结构的侧面图。

图4是表示第2实施方式中涉及的空气调节器的室外机本体（单元壳体）和螺浆风扇（本实施方式中为2台）的模式图。

图5是表示第1，第2实施方式的节电效果的图表。

图6是表示第1，第2实施方式的降低效果的图表。

具体实施方式

以下，根据附图对本发明的实施方式进行说明。另外，在多个附图中，同一或者是相当的部分使用同一个符号。

图2是第1实施方式中涉及的空气调节器的室外机的平面模式图。如该图2所示，作为热源单元的一例的空气调节器的室外机R具有作为单元壳体的一例的金属板制的室外机本体1。

室外机本体1由长方形矩形状的底板1a、竖立设置在底板1a的前面侧的前板1b、底板1a的图中左侧部上竖立设置的左侧板1c、右侧部上竖立设置的右侧板1d、背面侧上竖立设置的后板1e、以及覆盖在该前、左右、后板1b、1c、1d、1e的上端设置的顶板（省略图示）构成。

前板1b上形成有形成喇叭口（省略图示）的吹出口2，该吹出口2上嵌入图示省略的风扇罩。左侧板1c上形成有多个加固用段部，右侧板1d设置有使制冷剂配管等的配管类插通的开口部，该开口部被填料阀覆盖。

左侧板1c和后板1e上设置有横档部，如图2中的空心箭头所示，该横档部相互间形成有吸入口1c1、1e1，以使外面的空气能够被吸入室外机本体1内的结构构成。顶板由具有沿着外周边缘折曲加工的肩部的平板构成。以这种方式构成的室外机本体1的内部，通过将单位壳体内在水平方向上间隔的固体金属制的隔板，间隔区分成左右两室的热交换室4A和机械室4B。热交换室4A具有比机械室4B更大容积。

热交换室4A中，与后板1e接近的底板1a的位置上配置有与后板1e和左侧板1c并排的L形的室外热交换器5。即，室外热交换器5形成为平面看为L字的形状。室外热交换器5的上端与顶板接近。

并且，热交换室4A的内部配设有室外鼓风机6和支持该室外鼓风机6的鼓风机支承构件7。室外鼓风机6配置设置成由室外热交换器5、分隔板3、左侧板1c以及前板1b包绕，并具有风扇马达6M、以及安装在该风扇马达6M的旋转轴上的螺浆风扇6F。

鼓风机支承构件7具有左右一对反L字状的支柱7a、7b。如图3所示，该支柱7a、7b的上端部7a1、7b1的顶端部（图3中的右端部）为钩状弯曲，通过与室外热交换器5的上端背面角部配合而被固定。支柱7a、7b上，横向架设的例如3对横架构件7c、7c、7c在上下方向上（设置状态中的方向）并列设置成3段，通过该3对的横架构件7c、7c、7c，3台风扇马达6M（6MA、6MB、6MC）各自固定。支柱7a、7b的下端部竖直设置在支持台7d上，支持台7d固定于室外机本体1的盘底1a上。

风扇马达6M（6MA、6MB、6MC）的旋转速度为可变，螺浆风扇6F（6FA、6FB、6FC）从轴方向的背面侧将热交换空气吸入，从前面侧的吹出口2向外面的空气吹出而达成送风作用。即，为开口结构的后板1e、左侧板1c成为外部空气吸入侧，前板1b的吹出口2成为吹出侧。喇叭口在吹出口2引导向外吹出空气。

机械室4B中容纳有压缩机8、图中省略的气液分离器、以及具备连接在该压缩机8和气液分离器上的四方换向阀等的所述配管类。压缩机8等通过图中未示出的制冷剂配管与热交换室4A内的室外热交换器5、以及图中未示出的容纳在室内机中的室内换热器等连接而构成制冷循环。

并且，如图1、图3所示，室外机本体1，在其高度（单元壳体的高度）H方向上间隔规定的间距g并排设置有3台室外鼓风机6（6A、6B、6C）。该3台的室外鼓风机6A、6B、6C由如图3所示的鼓风机支承构件7，在上下方向上以几乎相等的间隔固定支持。另外，在室外鼓风机为4台以上的情况下，通过在上下方向延伸的同一个鼓风机支承构件固定支持，能够更容易地实现准确定位。

这些室外鼓风机6A～6C以满足以下（1）式、（2）式的方式构成。

［数式2］

ν=（H-50×（n+1））/D……（1）

n≦ν≦（n+0.5）……（2）

这里，n：室外鼓风机6的设置台数

H：室外机本体1的高度（mm）

D：螺浆风扇6F的直径（mm）

另外，所述（1）式中的“50”是基于本发明者们多年的研究开发的结果得到的数值，特别是当室外鼓风机的设置台数为1台时，从室外机本体1的上端和下端到螺浆风扇6F的外周的各种间隔优选设置成大于50mm；以及，在将室外鼓风机在上下方向上设置多台的情况下，为了提高送风效率和降低送风噪声，相邻的螺浆风扇6F的外周，即各个6F的各个外周彼此之间的间隔，也是优选设置成大于50mm；以上是发明者们得到多年的研究开发的结果、积累新知识的基础。

因此，假设室外机本体1的高度H为1500mm，将3台的室外鼓风机6A～6C（螺浆风扇6FA、6FB、6FC）在室外机本体1的高度方向上并排设置的情况下，根据所述（1）式、（2）式，螺浆风扇6FA～6FC的直径D优选为大于372mm。

另外，如图4所示2台的室外鼓风机6D、6E，即，将螺浆风扇6FD、6FE在室外机本体1的高度H方向上并排设置的情况下，该螺浆风扇6FD、6FE的直径D优选为540mm以上。

图5是表示在室外机本体1上设置多台室外鼓风机，并使各个都以同一风量送风运行时的ν和输入的关系的图表。

即，图5是表示以根据上述（1）式计算出的ν为横轴，各室外鼓风机的风扇马达6M的合计的电气输入（消费电力）W为纵轴时的相对关系，图中，曲线A表示室外机本体1上设置2台室外鼓风机（2个风扇）时的特性，曲线B表示室外机本体1上设置3台室外鼓风机（3个风扇）时的特性，曲线C表示室外机本体1上设置4台室外鼓风机（4个风扇）时的特性。根据所述（1）式，随着ν数值越大螺浆风扇6F的直径将越小。

满足上述（1）式和（2）式的ν，在室外鼓风机为2台的情况下（2风扇）为2.0≦ν≦2.5，在室外鼓风机为3台的情况下（3风扇）为3.0≦ν≦3.5。另外，图5中的虚线表示的E领域表示在2个风扇的情况下，ν为超过2.5时，也就是不满足（2）式时的领域。

根据图5，例如相对于2风扇时ν为2.5的情况下的输入电量大约为290W，ν为超过2.5的D领域中例如2.8时，其输入电量大约为370W。另一方面，3个风扇时ν为3.0的情况下，输入电量为小于370W的大约290W左右。

因此，相对于2个风扇时ν在超过2.5的E领域，3个风扇时ν为3.0时能够使输入电量更小。

例如，根据所述（1）式，在室外机本体1的高度H为1500mm的情况下，2风扇（n=2）ν为2.5时的螺浆风扇6F的直径D为540mm。因此，由于室外机本体1的宽度的制约等原因，在有必要使螺浆风扇6F的直径D小于540mm的情况下，相对于使2个风扇时的螺浆风扇6F的直径D变小（为了使ν大于2.5），更好的办法是使其为3个风扇（n=3），以ν为3.0的方式设定螺浆风扇6F的直径D，从而能够使输入电量变小。室外机本体1的高度H为1500mm的情况下，3个风扇ν为3.0时的螺浆风扇6F的直径D为433mm。

同样，如图5所示，很显然，相对于3个风扇ν超过3.5的情况，4个风扇使ν为4.0的情况能够使输入电量变小。

图6主要是表示所述2个风扇、3个风扇、4个风扇分别以同一风量送风运行时ν和噪音值（dB（分贝)的关系。图6中的F曲线表示2个风扇时的送风噪声特性，G领域是指个2风扇时不满足所述（2）式的领域，即，表示ν超过2.5的领域。另外，H曲线表示3个风扇的情况、I曲线表示4个风扇的情况下的送风噪声的特性。

根据图6，相对于例如2个风扇时ν为2.5的情况下，噪音值大约为62分贝左右，ν超过2.5时的G领域例如2.8时的噪音值大约为66分贝左右。另一方面，3个风扇ν为3.0的情况下，噪音值为小于大约66分贝的约62分贝左右。

因此，相对于2个风扇ν超过2.5的E领域，3个风扇ν为3.0时的噪音值能够变得更小。

同样，显然，从图6可知，相对于3个风扇ν超过3.5的情况，4个风扇ν为4.0时的噪音值能够变得更小。

因此，根据本实施方式，在将多个室外鼓风机在室外机本体1的高度H方向（上下方向）上并排设置的情况下，通过使其满足所述（1）、（2）式，在用同一风量送风时，能够同时实现降低室外鼓风机的风扇马达的输入和送风噪音。

另外，由于使3台室外鼓风机6A、6B、6C通过同一个在上下方向延伸的鼓风机支承构件7固定支持，所以能够容易地对各室外鼓风机6A、6B、6C进行准确的定位，使各室外鼓风机6A、6B、6C间的间隔均等，则更能够实现低噪音化。

以上对本发明的几个实施方式进行了说明，该实施方式仅作为一个范例，并不具有限定发明范围的意图。这些新的实施方式能够在其他各种形态上实施，可以在不超出发明主旨的范围内进行各种各样的省略、置换、变更。这些实施方式和其变形包含在实用新型范围和摘要中的同时，也包含在权利要求书中记载的实用新型以及与其均等的范围内。

符号说明

R…室外机（热源单元），1…室外机本体（单元壳体），3…隔板，4A…热交换室，4B…机械室，5…室外热交换器，6…室外鼓风机，6F…螺浆风扇，6M…风扇马达，7…鼓风机支承构件，8…压缩机。

Claims (2)

1.一种热源单元，其特征在于，该热源单元的单元壳体内在水平方向由分隔板分隔，其中一方的空间作为配置热交换器和3台以上鼓风机的热交换室，另一方的空间作为配置压缩机的机械室，多台所述鼓风机在所述热交换室中以上下方向排列配置，所述鼓风机各自由风扇马达和嵌装在该风扇马达的转动轴上的螺浆风扇组成，所述鼓风机构成为满足如下条件：所述螺浆风扇的设置数n、所述单元壳体的高度H(mm)、以及所述的螺浆风扇的直径D(mm)的关系ν满足以下(1)式和(2)式，

[数式1]

ν＝(H-50×(n+1))/D……(1)

n≦ν≦(n+0.5)……(2)。

2.根据权利要求1所述的热源单元，其特征在于，

所述鼓风机与所述热交换器相对设置，并固定在上下方向延伸的同一支承构件上。