CN103382073B

CN103382073B - 一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺及其装置

Info

Publication number: CN103382073B
Application number: CN201310294919.1A
Authority: CN
Inventors: 顾翀翀
Original assignee: ZHEJIANG THINK ENERGY TECHNOLOGY Co Ltd
Current assignee: ZHEJIANG THINK ENERGY TECHNOLOGY Co Ltd
Priority date: 2013-07-15
Filing date: 2013-07-15
Publication date: 2015-04-15
Anticipated expiration: 2033-07-15
Also published as: CN103382073A

Abstract

本发明涉及一种污水处理方法，尤其涉及一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺及其装置。该工艺包括使垃圾渗滤液进入调节池，充分混合均匀；调节池出水进入三级混凝沉淀池，在第三级混凝沉淀池中均化搅拌；第三级混凝沉淀的出水进入pH调节池，调节pH值至10.5-11.5，然后将pH调节池的出水输送至氨吹脱塔；脱除氨氮后的氨吹脱塔出水进入三格型pH回调池，pH回调池出水进入包括反硝化-硝化系统及超滤系统的膜生物反应器系统，控制其水力停留时间、污泥停留时间和COD去除率；膜生物反应器系统出水进入二沉池、纳滤系统和反渗透系统，所述纳滤系统的操作压力为5-20bar，所述反渗透工艺出水达标排放。本装置具有较强的适应性和操作上的灵活性。

Description

一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺及其装置

技术领域

本发明涉及一种污水处理方法，尤其涉及一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺及其装置。

背景技术

随着科技的发展，垃圾渗滤液的处理技术和工艺，从之前单一的物化法、生物法等，渐渐向多种方法结合处理技术发展。其中主要仍采用生物处理法，结合一定的预处理和后续处理，完成垃圾渗滤液的处理，处理成本低、处理效果好，但该类处理技术不稳定，对水质变化的适应能力差，受水量波动等因素影响大，能耗大，COD、BOD、氨氮等去除率不高，且存在二次污染。

CN102786183B(2013-6-12)公开了一种垃圾渗滤液的处理方法，然而该工艺难以处理水量变化大、抗水力冲击负荷能力小，COD、BOD、氨氮等去除率还有待提高。

发明内容

本发明的目的之一是提供一种满足水量变化大、具备较大的抗水力冲击负荷能力或适应较大的水量波动、具有较强的适应性和操作上的灵活性的一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺。

本发明的目的之二是提供一种满足水量变化大、具备较大的抗水力冲击负荷能力或适应较大的水量波动、具有较强的适应性和操作上的灵活性的一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化装置。

本发明的第一技术目的是通过以下技术方案得以实现的：

一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺，其包括以下步骤：

（1）垃圾渗滤液进入调节池停留2小时以上，充分混合均匀；

（2）调节池出水进入三级混凝沉淀池，在第一级混凝沉淀池中添加絮凝剂并搅拌均匀，在第二级混凝沉淀池中添加助凝剂和碱液，在第三级混凝沉淀池中均化搅拌；所述第三级混凝沉淀池的上清液溢流至pH调节池，沉淀污泥输送至污泥浓缩地；

（3）第三级混凝沉淀的出水进入pH调节池，调节pH值至10.5-11.5，然后将pH调节池的出水输送至氨吹脱塔，将气体通入水中，使气液相互充分接触，使水中溶解的游离氨穿过气液界面，向气相转移，从而脱除氨氮；

（4）脱除氨氮后的氨吹脱塔出水进入三格型pH回调池，第一格添加酸调节pH值至6.5-7.5；第二格和第三格为自流混合；

（5） pH回调池出水进入包括反硝化-硝化系统及超滤系统的膜生物反应器系统，控制其水力停留时间、污泥停留时间和COD去除率；

（6）膜生物反应器系统出水进入二沉池、纳滤系统和反渗透系统，所述纳滤系统的操作压力为5-20bar，收集所述纳滤系统和反渗透系统的浓缩液进入浓缩液收集池，所述纳滤系统和反渗透系统的清液采率均为85%以上，所述反渗透工艺出水达标排放。

本发明工艺的优点为：灵活选择工艺配合，通过本发明特定的生化系统、膜生物反应器以及纳滤和反渗透系统的全面考虑，设置前置混凝沉淀，通过调整运行参数，可以去除很大一部分COD、BOD5、氨氮和SS，减轻后续设备的压力；通过氨吹脱塔运行，可以最大限度的发挥氨吹脱塔的效率氨氮去除率，最大可达95%以上；通过调整反硝化-硝化，使反硝化-硝化系统发挥最大功效；并且可以根据不同进水水质调整运行参数，达到节能的效果。

硝化作用指NH₃氧化成NO₃ ^-的过程，硝化作用由两类细菌参与，亚硝化菌将NH₃氧化成NO₂ ^-；硝化杆菌将NO₂ ^-氧化为NO₃ ^-。它们都利用氧化过程释放的能量，使CO₂合成为细胞的有机物质，因其为一类化能自养细菌，在运行管理时，应创造适合自养性的硝化细菌生长繁殖的环境，硝化过程是生物脱氮的关键。

硝化作用过程要耗去大量的氧，使1分子NH₄ ^+_N完全氧化成NO₃ ^-需要耗去两分子的氧，即4.57mgO₂/mgNH₄ ^+_N。硝化过程使环境酸性增强。

在硝化反应中，通过控制较低的负荷，延长污泥停留时间确保硝化作用的顺利进行。

反硝化作用是通过反硝化菌将硝酸盐和亚硝酸盐还原成气态氮和氧化亚氮的过程。反硝化菌多为异养的兼性厌氧细菌，它利用各种各样的有机质作为反硝化过程中的电子供体（碳源）。在硝化作用过程中耗去的氧能被重复用到反硝化过程中，使有机质氧化。

作为优选，所述步骤（3）pH调节池分为三格，第一格添加NaOH调节pH值；第二格和第三格为自流混合。

现有常使用石灰调节混凝沉淀的出水，然而石灰容易造成氨吹脱塔填料层结垢，且结垢后很难清洗复原。采用NaOH调节pH值可避免该现象产生。

作为优选，所述步骤（3）氨吹脱塔中的气水质量比为2500-3500:1。

作为优选，所述步骤（3）氨吹脱塔的直径、填料高度和氨吹脱塔的高度比值为1：（1-1.5）:（6-7）。

作为优选，所述步骤（3）氨吹脱塔中的吹脱时间为30-50min，吹脱风量为8000-10000m3/h,空塔流速为1.8-2.3m/s。

作为优选，所述步骤（5）反硝化-硝化系统包括反硝化罐及其配套的碳源添加装置、泡沫罐、潜水搅拌机和液位计。

更优选地，所述步骤（5）反硝化-硝化系统包括硝化罐及其配套的射流曝气系统、污泥冷却系统、液位计和硝酸盐回流系统。

更优选地，所述步骤（5）超滤系统包括管式超滤装置及其配套的超滤供水泵、超滤循环泵、转刷过滤器、毛发过滤器和超滤清洗系统。

本发明的第二技术目的是通过以下技术方案得以实现的：

一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化装置，其包括调节池、与调节池出口相连的混凝沉淀池、与混凝沉淀池出口相连的pH调节池、与pH调节池出口相连的氨吹脱塔、与氨吹脱塔出口相连的pH回调池、与pH回调池出口相连的膜生物反应器系统以及与所述膜生物反应器系统依次相连的二沉池、纳滤系统和反渗透系统，所述膜生物反应器系统包括反硝化-硝化系统及超滤系统。

作为优选，所述膜生物反应器系统还包括采用流离球作为载体形成的高负荷流离生化床、中负荷流离生化床和低负荷流离生化床，所述高负荷流离生化床、中负荷流离生化床和低负荷流离生化床设置在所述反硝化-硝化系统及超滤系统之间。

附图说明

图1是本发明垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺的工艺流程图;

图2是本发明垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化装置的示意图；

图中，1-调节池；2-混凝沉淀池；21-第一级混凝沉淀池；22-第二级混凝沉淀池；23-第三级混凝沉淀池；

3-pH调节池；4-氨吹脱塔；5-pH回调池；6-膜生物反应器系统；7-二沉池；8-纳滤系统；9-反渗透系统；10-浓缩液收集池。

具体实施方式

如图2所示，垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化装置包括调节池1、与调节池1出口相连的混凝沉淀池2、与混凝沉淀池2出口相连的pH调节池3、与pH调节池3出口相连的氨吹脱塔4、与氨吹脱塔4出口相连的pH回调池5、与pH回调池5出口相连的膜生物反应器系统6以及与所述膜生物反应器6依次相连的二沉池7、纳滤系统8和反渗透系统9，所述膜生物反应器系统6包括反硝化-硝化系统及超滤系统。

如图1所示，垃圾渗滤液进入调节池停留2小时以上，充分混合均匀；调节池出水进入三级混凝沉淀池，在第一级混凝沉淀池21中添加絮凝剂并搅拌均匀，在第二级混凝沉淀池22中添加助凝剂和碱液，在第三级混凝沉淀池23中均化搅拌；所述第三级混凝沉淀池23的上清液溢流至pH调节池，沉淀污泥输送至污泥浓缩地；第三级混凝沉淀的出水进入pH调节池，调节pH值至10.5-11.5，然后将pH调节池的出水输送至氨吹脱塔，将气体通入水中，使气液相互充分接触，使水中溶解的游离氨穿过气液界面，向气相转移，从而脱除氨氮；脱除氨氮后的氨吹脱塔出水进入三格型pH回调池，第一格添加酸调节pH值至6.5-7.5；第二格和第三格为自流混合；pH回调池出水进入膜生物反应器系统，膜生物反应器系统包括依次相连的反硝化-硝化系统、采用流离球作为载体形成的流离生化床和超滤系统，流离生化床包括高负荷流离生化床、中负荷流离生化床和低负荷流离生化床；控制其水力停留时间、污泥停留时间和COD去除率；膜生物反应器出水进入二沉池、纳滤系统和反渗透系统，所述纳滤系统的操作压力为5-20bar，收集所述纳滤系统和反渗透系统的浓缩液进入浓缩液收集池10，所述纳滤系统和反渗透系统的清液采率均为85%以上，所述反渗透工艺出水达标排放。

工艺设计详述：

1调节池

由于不同季节、不同时期垃圾堆放产生的垃圾渗滤液的水质、水量波动较大，所以将水质、水量不均匀的废水引入调节池中停留一定的时间，使废水在池内充分混合，以保证后续处理构筑物进水水质、水量的均匀，使处理构筑物能稳定运行。

本系统原有调节池一座，利用2台潜水提升泵将废液输送至混凝沉淀池。

混凝沉淀池

由于垃圾填埋场垃圾渗滤液具有水质、水量波动大、污染指标含量高的特点，使渗滤液处理难度和处理费用增加，为了减轻垃圾填埋场渗滤液主体处理工艺——MBR的负荷，我们采用混凝沉淀法作为处理垃圾渗滤液的预处理。

在系统运行之前，需进行小试，得出最佳的混凝剂加药量、助凝剂加药量、搅拌时间、搅拌强度等参数，从而得出具体的去除效率。本系统混凝沉淀池设计去除率为COD：30%；BOD：10%；氨氮：10%；总氮：10%；SS：80%。

本系统设置1套混凝池，1套沉淀池。混凝池尺寸为3m*1m*3.6m，实际水位为1.3m，平均分3格，第一格添加絮凝剂并设置搅拌，第二格添加助凝剂和碱并设置搅拌，第三格纯设置搅拌。沉淀池尺寸为2.8m*1.6m*3.4m，实际水位3.2m，中心管进水。

混凝沉淀池上清液溢流至pH调节池，沉淀污泥通过1台污泥泵输送至污泥浓缩池。

调节池

原水经过混凝沉淀后，进入pH调节池，加碱调节pH至11左右，用2台废水提升泵输送至氨吹脱塔。常规调节pH值的药剂主要为NaOH和石灰，考虑到使用石灰容易造成氨吹脱塔填料层结垢，且结垢后很难清洗复原，因此本系统使用NaOH来调节pH值，具体加药量需通过现场试验得出。

本系统设置1套pH调节池，尺寸为3m*1m*3.6m，实际水位1.0m，平均分3格，第一格添加NaOH，第二格和第三格为自流混合。

氨吹脱塔

吹脱法用于脱除水中氨氮，即将气体通入水中，使气液相互充分接触，使水中溶解的游离氨穿过气液界面，向气相转移，从而达到脱除氨氮的目的。

水中的氨氮，大多以氨离子（NH₄ ⁺）和游离氨（NH₃）保持平衡的状态而存在。其平衡关系式如下：

NH₄ ⁺+OH^-→NH3+H2O （1）

NH₃+H₂O→NH₄ ⁺+OH^－

氨与氨离子之间的百分分配率可用下式进行计算：

式中：Ka——氨离子的电离常数；

Kw——水的电离常数；

Kb——氨水的电离常数；

C——物质浓度。

式（1）受pH 值的影响，当pH值高时，平衡向右移动，游离氨的比例较大，当pH 值为11 左右时，游离氨大致占（氨态氮）90％。

由式（2）可以看出，pH 值是影响游离氨在水中百分率的主要因素之一。另外，温度也会影响反应式（1）的平衡，温度升高，平衡向右移动。表1 列出了不同条件下氨氮的离解率的计算值。表中数据表明，当pH值大于10 时，离解率在80%以上，当pH 值达11时，离解率高达98%且受温度的影响甚微。

不同pH、温度下氨氮的离解率%

吹脱塔常采用逆流操作，塔内装有一定高度的填料，以增加气—液传质面积从而有利于氨气从废水中解吸。常用填料有拉西环、聚丙烯鲍尔环、聚丙烯多面空心球等。废水被提升到填料塔的塔顶，并分布到填料的整个表面，通过填料往下流，与气体逆向流动，空气中氨的分压随氨的去除程度增加而增加，随气液比增加而减少。

本专利氨吹脱塔设计参数：

氨吹脱塔配套1台吹脱风机，设计风量为9000m³/h。

氨吹脱塔出水自流至pH回调池。

回调池

由于氨吹脱塔出水pH值较高，而后续反硝化的最佳pH值为6.5-7.5，因此，必须将污水的pH值回调。

系统设置pH回调池1套，尺寸为2m*1.2m*1m，分为3格。第一格长0.8m，添加酸并搅拌；第二格长0.2m，自流混合；第三格长1m，自流混合。

pH回调池出水经2台废水提升泵输送至反硝化罐。

反硝化-硝化

根据渗滤液废水氨氮含量高的特点，专为其设计硝化和反硝化生物脱氮单元。

硝化作用过程要耗去大量的氧，使1分子NH₄ ^+_N完全氧化成NO₃ ^-需要耗去2分子的氧，即4.57mgO₂/mgNH₄ ^+_N。硝化过程使环境酸性增强。

反硝化作用是通过反硝化菌将硝酸盐和亚硝酸盐还原成气态氮和氧化亚氮的过程。反硝化菌多为异养的兼性厌氧细菌，它利用各种各样的有机质作为反硝化过程中的电子供体（碳源），在反硝化过程中，有机物的氧化为：

在硝化作用过程中耗去的氧能被重复用到反硝化过程中，使有机质氧化。

膜生物反应器（MBR）技术是膜分离技术与生物技术有机结合的新型废水处理技术，它利用膜分离设备将生化反应池中的活性污泥和大分子有机物截留住，省掉二沉池。膜生物反应器工艺通过膜的分离技术大大强化了生物反应器的功能，使活性污泥浓度大大提高，其水力停留时间（HRT）和污泥停留时间（SRT）可以分别控制。

膜生物反应器的优越性主要表现在：

对污染物的去除率高，抗污泥膨胀能力强，出水水质稳定可靠，出水中没有悬浮物，SS几乎为零；

膜生物反应器实现了反应器污泥龄STR和水力停留时间HRT的分别控制，因而其设计和操作大大简化；

膜的机械截留作用避免了微生物的流失，生物反应器内可保持高的污泥浓度，从而能提高体积负荷，降低污泥负荷，具有极强的抗冲击能力；

由于SRT很长，生物反应器又起到了“污泥硝化池”的作用，从而显著减少污泥产量，剩余污泥产量低，污泥处理费用低；

由于膜的截流作用使SRT延长，营造了有利于增殖缓慢的微生物。如硝化细菌生长的环境，可以提高系统的硝化能力，同时有利于提高难降解大分子有机物的处理效率和促使其彻底的分解；

MBR的活性污泥不会随出水流失，在运行过程中，活性污泥会因进入有机物浓度的变化而变化，并达到一种动态平衡，这使系统出水稳定并有耐冲击负荷的特点；

较大的水力循环导致了污水的均匀混合，因而使活性污泥有很好的分散性，大大提高活性污泥的比表面积。MBR系统中活性污泥的高度分散是提高水处理的效果的又一个原因。这是普通生化法水处理技术形成较大的菌胶团所难以相比的；

膜生物反应器易于一体化，易于实现自动控制，操作管理方便；

MBR工艺省略了二沉池，减少占地面积；

超滤（UF）系统：

与传统生化处理工艺相比，微生物菌体通过高效超滤系统从出水中分离，确保大于0.02 的颗粒物、微生物和与COD相关的悬浮物安全地截留在系统内。超滤清液进入清液储槽，超滤浓液回到生化池。污泥浓度通过错流式超滤的连续回流来维持。

UF进水泵把生化池的混合液分配到至UF环路。超滤最大压力为5bar。超滤膜为直径为8mm，内表面为聚合物的管式过滤膜。超滤系统设1个环路，共有2根超滤膜管。超滤环路设有循环泵，该泵在沿膜管内壁提供一个需要的流速，从而形成紊流，产生较大的过滤通量，避免堵塞。两条环路的运行完全独立，提高了系统运行的可靠性。

膜管冲洗由储存有清水或清液的“清洗罐”通过清洗泵来完成。自动控制阀能同时切断进料，留在管内的污泥随冲刷水去生化池。CIP是一种偶频过程，清洗时阀门按程序打开，允许清洗水在膜环路中循环后回到“清洗罐”，直到充分清洗。如需要，清洗时可向清洗罐少量滴加膜清洗药剂。

膜生化反应器的COD设计去除率大于90%，渗滤液中的氮源，部分生物合成，其它在硝化罐内氧化为硝酸盐和亚硝酸盐，并在反硝化中还原为氮气而去除，NH₃-N设计去除率99%以上。

本系统中反硝化-硝化系统、管式超滤装置合称为MBR，其设计参数如下：

8 二沉池

为调试运行期间的安全性保障，本系统设置二沉池及超滤进液箱，正常运行时生化出水直接进入超滤进液箱，由超滤进水泵输送至超滤系统，调试及非正常期间可选择进入二沉池，经过沉淀去泥后溢流至超滤进液箱，再进入超滤。

二沉池设计参数如下：

9 纳滤系统

纳滤膜属于致密膜范畴纳滤的截留界限仅为分子大小约为1nm的溶解组分，与反渗透相比，纳滤的特点是操作压力小能使小分子盐随出水排出，避免盐富集带来的不利影响。

渗滤液经过MBR预处理后的出水氨氮指标已经达标，但部分难降解有机物尚不能去除，采用纳滤进一步分离难降解较大分子有机物，确保出水COD达到排放要求。纳滤净化水回收率85%，COD，重金属离子及多价非金属离子(如磷等)达到出水要求。NF操作压力为5~20 bar。

渗滤液经过生化预处理系统(MBR)后，出水无菌体和悬浮物，进入纳滤系统，膜组件采用螺旋卷式膜类型，具有结构简单，造价低廉，装填密度较高，物料交换效果好的优点。对渗滤液的适应性很强，膜寿命延长到3年以上。纳滤系统有1套，设计处理水量3m³/h，回收率85%。滤主要设计参数：

为保证纳滤系统的长期稳定运行，应配置有纳滤循环泵、纳滤清洗系统和加药系统。

反渗透系统

为保证渗滤液处理系统的出水指标满足要求，设置反渗透系统。

反渗透是渗透的一种反向迁移运动，是一种在压力驱动下，借助于半透膜的选择截留作用将溶液中的溶质与溶剂分开的分离方法，它已广泛应用于各种液体的提纯与浓缩。反渗透所用的膜称为半透膜，它的微孔更小，直径约2nm。只能通过水(或有机溶剂)，不能通过盐类和其他溶解的物质。因此其最普遍的应用实例便是在水处理工艺中，用反渗透技术将原水中的无机离子、细菌、病毒、有机物及胶体等杂质去除，以获得高质量的产水。

反渗透系统有1套，设计处理水量2.55m³/h，回收率85%。反渗透主要设计参数：

为保证反渗透系统的长期稳定运行，配置有反渗透循环泵、反渗透清洗系统和加药系统。

污泥处理系统

由于进水渗滤液的污染物浓度不是很高，膜生物反应器产生的剩余污泥量较少。选用板框压滤脱水系统，经过脱水后将产生的泥饼回填垃圾填埋场，上清液则回到调节池，从而保证清液产率。冬季时渗滤液的污染物浓度较低，本系统冬季基本不产生剩余污泥，春秋两季产生的剩余污泥很少；夏季时产生少量的剩余污泥，应定时排泥。

本系统共设置以下污泥输送系统：混凝沉淀池污泥、反硝化污泥、泡沫罐污泥、硝化罐污泥、二沉池污泥，经污泥输送泵输送至污泥浓缩池，浓缩污泥送至框式压滤机压成泥饼回填至垃圾填埋场。

系统配置如下：

12 浓缩液回灌系统

纳滤系统每天产生15%的浓缩液，即每天产生纳滤浓缩液60吨*15%=9吨；反渗透系统每天产生15%的浓缩液，即每天产生反渗透浓缩液（60-9）*15%=7.65吨。

辅助系统

辅助系统包括：工艺压缩空气系统、仪表压缩空气系统、絮凝剂加药系统、助凝剂加药系统、碱加药系统、酸加药系统、阻垢剂加药系统、碳源添加系统、自来水系统等。

工艺压缩空气系统：工艺压缩空气系统包括2台硝化鼓风机、1台氨吹脱离心风机及配套管道仪表阀门等。

仪表压缩空气系统：仪表压缩空气系统主要为气动阀门供气，设置有1台空气压缩机、1台空气储罐、1台冷干机及配套管道仪表阀门等。

絮凝剂加药系统：絮凝剂加药系统设置有2台加药泵（1用1备）、1台溶液箱、1台计量箱、1台搅拌器及配套管道仪表阀门等。

助凝剂加药系统：助凝剂加药系统设置有2台加药泵（1用1备）、1台溶液箱、1台计量箱、1台搅拌器及配套管道仪表阀门等。

碱加药系统：碱加药系统设置有1台卸碱泵、1台加药计量箱、3台加药泵（2用1备）及配套管道仪表阀门等。

酸加药系统：酸加药系统设置有1台卸酸泵、1台加药计量箱、2台加药泵（1用1备）及配套管道仪表阀门等。

阻垢剂加药系统：阻垢剂加药系统设置有2台加药泵（1用1备）及配套管道仪表阀门等。

碳源添加系统：碳源添加系统设置1台碳源箱、1台碳源加药泵及配套管道仪表阀门等。

自来水系统：设置自来水系统是为超滤清洗水箱、纳滤清洗水箱、反渗透清洗水箱配置冲洗水及清洗药剂，各设置1台电磁阀及配套管道等。另外，压滤机也需自来水进行冲洗。经过本发明工艺处理后的数据如下：

经处理结果可以看出，

1. 本发明具备较大的抗水力冲击负荷能力，适应较大的水量波动，具有较强的适应性和操作上的灵活性；

2. 高COD、BOD去除能力：由于渗滤液中的污染物浓度较高，COD浓度估计为9000mg/l，一般污水处理工艺很难保证出水能稳定达标；

3. 高效脱氮能力：填埋场垃圾渗滤液的氨氮浓度估算为1500 mg/l，氨氮浓度比较高，要求处理工艺对氨氮的去除率达到99%以上；

4. 该工艺具有较强的适应性和操作上的灵活性，可以适应不同时期的处理需要，经生化处理后的渗滤液进入纳滤和反渗透系统进行深度处理，出水达标；

5. 采用MBR＋NF+RO工艺，有机负荷高，抗冲击负荷能力强，出水有机物浓度大幅降低，充氧设备的能耗小；而且可以根据不同季节的不同水质量进行有机的组合。当渗滤液浓度高时， MBR全负荷启动；当渗滤液浓度降低时，MBR通过射流曝气系统的控制，可以部分启动，节约电能；

6. 该工艺自动化程度高，没有二次污染。

本具体实施例仅仅是对本发明的解释，其并不是对本发明的限制，本领域技术人员在阅读完本说明书后可以根据需要对本实施例做出没有创造性贡献的修改，但只要在本发明的权利要求范围内都受到专利法的保护。

Claims

1.一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺，其特征在于：它包括以下步骤：

（3）第三级混凝沉淀的出水进入pH调节池，pH调节池分为三格，第一格添加NaOH调节pH值；第二格和第三格为自流混合；调节pH值至10.5-11.5，然后将pH调节池的出水输送至氨吹脱塔，氨吹脱塔中的气水质量比为2500-3500:1，将气体通入水中，使气液相互充分接触，使水中溶解的游离氨穿过气液界面，向气相转移，从而脱除氨氮；

所述氨吹脱塔的直径、填料高度和氨吹脱塔的高度比值为1：（1-1.5）:（6-7）；

所述氨吹脱塔中的吹脱时间为30-50min，吹脱风量为8000-10000m³/h,空塔流速为1.8-2.3m/s；

（5）pH回调池出水进入包括反硝化-硝化系统及超滤系统的膜生物反应器系统，控制其水力停留时间、污泥停留时间和COD去除率；

2.根据权利要1所述的一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺，其特征在于：所述步骤（5）反硝化-硝化系统包括反硝化罐及其配套的碳源添加装置、泡沫罐、潜水搅拌机和液位计。

3.根据权利要求2所述的一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺，其特征在于：所述步骤（5）反硝化-硝化系统包括硝化罐及其配套的射流曝气系统、污泥冷却系统、液位计和硝酸盐回流系统。

4.根据权利要求3所述的一种垃圾渗滤液资源化处理的膜分离与生化工艺，其特征在于：所述步骤（5）超滤系统包括管式超滤装置及其配套的超滤供水泵、超滤循环泵、转刷过滤器、毛发过滤器和超滤清洗系统。