CN103348175A - 使用温度致动阀调节物质流的设备和方法 - Google Patents
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Abstract
本发明的一个实施例是使用温度致动阀的气体排放系统。温度致动阀使用温度测量装置感测通过膨胀阀之后并离开排放站内的热交换器之后的天然气的温度。该温度测量装置向自动致动的阀发送信号。如果气体的温度太低，则阀被拧紧，从而增加在热交换器中停留的时间并增加气体的温度。如果气体温度太高，则阀被打开，从而减少在热交换器中停留的时间，从而降低气体温度。还公开了使用温度致动阀以控制湿气排放站的温度。
Description
相关申请的引用
本申请是2011年2月2日提出申请的名称为“High-EfficiencyCompression-based Heater Discharge/Expansion Station”的第61/462,459号美国临时申请的非临时申请并且要求该申请优先权，所述申请全文被结合于此作为参考。
技术领域
本发明总体上涉及一种机械装置和流体系统。本发明的一个实施例涉及用于调节流体流的温度致动阀。本发明的另一个实施例涉及高效的基于压缩的加热器排放/膨胀站。
背景技术
本节陈述的内容仅仅提供了与本公开有关的背景信息并且可以不构成现有技术。
直接或使用中间传热流体的电或气体燃烧加热是用于通过传递热能加热流体的示例性的方法。这些方法中的能量转化是使用电阻器将电能转化为热能，或者使用燃烧将化学能转化为热能。
绝热压缩是一种已知的工艺，通过该工艺，气体的体积减小，并且作为副产品，大量的能量转化为热量。更通常地，该热量被通过热交换器的冷却流体移除。大部分热量被立即或最终释放到环境中。该热通常被称为压缩热量。
气体膨胀具有相反的效果——气体随着膨胀而冷却并且直接地或间接地从周围环境吸收大部分热量。大多数气体管线在进入增压站或闸站(gate station)之前在气体膨胀并通过管线损失压力时被冷却，其中气体进一步膨胀以将其降低至本地输送管线压力。压缩机增压站沿气体管线设置以边沿地(marginally)增加压力，并且很多时候，由于所述压缩机增压站的最小压力在压缩期间上升，因此所述压缩机增压站在无后冷却器的情况下操作，从而将大部分压缩热量留在管线中。膨胀器站通常例如使用电或气体燃烧加热器以将温度增加至实际水平，从而例如避免水合物形成。
大多数压缩机用内燃机被驱动，并且这些所谓的驱动装置往往具有大约25％-50％的低能量转化率，其余的能量被转化为排放到周围环境中的废热。
简言之，当高压气体或蒸汽通过阀膨胀进入低压容器中时，压力下降伴随着被称为焦耳-汤姆逊效应的气体的冷却。如果气体被过度冷却，则该气体可能会冻结在气体管线中，从而将气体管线堵塞。此外，如果温度下降得太低，则气体中的成分可能会冷凝，从而在气流中形成液滴，并且诸如水蒸气的杂质可能会冻结在设备和其他部件上，从而导致损坏。
在使用湿天然气的情况下该问题尤其尖锐，其中湿天然气有时被定义为含有10％以上的C2碳氢化合物或5％以上的C3碳氢化合物的天然气。湿天然气还可能含有一些水，并且有时被水饱和。当湿天然气压力下降并通过阀膨胀时，例如当气体的高压罐被卸载到管线中或卸载到终端用户时，所产生的冷却可能会使天然气中的高分子量成分冷凝，使诸如水蒸气或二氧化碳的杂质冻结，因而随后堵塞管线，或导致形成被称为水合物的固态化合物，这也会堵塞管线。
当前，当天然气被卸载时，从膨胀阀引出的管被加热以防止冷凝、冻结和水合物的形成。在卸载过程期间，压降变化，冷却的量变化，并因此防止所述问题所需的加热的量也会变化。然而，当前的做法是在天然气压力下降过程期间始终提供过量的热量。这在当需要最大热量时的所述过程的开始阶段很好，但在之后的过程中是对能量的浪费，因为被吸收到膨胀的气体中的热量比防止冷凝、冻结和形成水合物所需的热量更多。导致能量成本上升，对于金钱也是一种浪费。
为了解决背景技术中提到的这些问题本发明开发了各种实施方式。
发明内容
本发明涉及一种高效的基于压缩的加热器排放/膨胀站。本发明的特征还在于使用温度致动阀自动地加热流过管道的膨胀物质的设备和方法。
因此，本发明的一个实施例是一种流体泄压压设备，包括：第一阀，所述第一阀通过第一管道接收流体，且横跨所述第一阀的压力下降冷却所述流体；热交换器，所述热交换器用于加热通过第二管道从所述第一阀接收到的所述被冷却流体；温度测量装置，所述温度测量装置设置在热交换器之后以用于测量通过第三管道的被加热流体的温度信号；和第二阀，所述第二阀通过从所述温度测量装置接收到的温度信号被自动致动，所述第二阀控制流体通过热交换器的流动。当该流体泄压设备被用在大系统的语境中时，例如下文所述的天然气排放站，所述流体泄压设备表示“温度致动阀”。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中热交换器包括提供热量的来自内燃机的冷却剂流体。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中热交换器被电力加热。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中热交换器包括由热流体提供的热量。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中交换器包括由热泵提供的热量。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中热交换器包括由来自外部源的废热提供的热量。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中热交换器包括由来自蒸汽冷凝回路的废热提供的热量。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中温度测量装置是恒温器。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中温度测量装置是热敏电阻。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中温度测量装置是热电偶。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中第二阀通过来自所述温度测量装置通过线缆传输的信号被自动致动。
本发明的另一个实施例是上述系统，其中第二阀通过来自温度测量装置的无线信号被自动致动。
本发明的另一个实施例是一种用于在横跨阀的压力下降以及随后的冷却期间物质管线冻结的方法，所述方法包括如下步骤：测量所述阀的输入处的温度信号；和使用温度信号致动所述阀以调节物质通过热交换器的流动，以便在温度太高的情况下，所述阀被更大得打开，使得所述物质在所述热交换器中消耗较少的时间，从而降低所述物质的温度；以及在所述流体温度太低的情况下，所述阀被拧紧，使得所述物质在所述热交换器中消耗较长的时间，从而增加所述物质的温度。
本发明的另一个实施例是上述方法，其中所述物质是天然气。
本发明的另一个实施例是上述方法，其中所述物质是湿天然气。
本发明的另一个实施例是上述方法，其中所述物质是液体。
本发明的另一个实施例是上述方法，其中所述物质是气体。
本发明的另一个实施例是上述方法，其中所述物质是粉末。
本发明的另一个实施例是上述方法，其中所述物质是胶体。
本发明的又一个实施例是一种用于将压缩天然气排放到中间压力接收位置(例如，通常在1,000psig以上操作的洲际管线)的天然气排放系统，包括：进入端口，所述进入端口用于以高入口压力接收天然气；膨胀阀，所述膨胀阀用于压力调节到稳定的中间压力；低温管线，所述低温管线设置在膨胀阀之后以用于输送包括液化天然气和天然气的两相流体混合物；液化天然气回收单元，所述液化天然气回收单元用于回收液化天然气的一部分，所述液化天然气回收单元具有进入到储存容器中的排放管线，所述储存容器适于储存被回收的液化天然气以用于后续获取；主热交换器，所述主热交换器用于加热剩余的流体混合物；过滤容器，所述过滤容器用于蒸发所有剩余液体并用于过滤颗粒物质，从而产生基本纯净的天然气流；压缩机，所述压缩机压缩天然气流并使用压缩的热量加热天然气流；和排放端口，所述排放端口用于将放被压缩加热后的天然气流排放到中间压力接收位置中。
根据本发明的另一个实施例，当排放到低压接收位置时，使用上述温度致动阀替代上述天然气排放系统中的压缩机。
根据本发明的又一个实施例，当排放到中间压力接收位置(例如通常在1,000psig以上操作的州际管线)时，除了压缩机之外，上述温度致动阀被用在上述天然气排放系统作为备用安全阀。
本发明的其他实施例包括与上述系统对应的方法，由上述设备构造而成的系统，和上述系统和设备的操作方法。通过阅读下面中关于附图所绘的本发明实施例的更详细的描述，本发明的各种实施方式的特点和优点将变得显而易见。
附图说明
图1示出了根据本发明的一个实施例的排放到高压或中间压力接收位置中的天然气排放站的示例性的过程流程图(PFD)；
图2示出了根据本发明的一个实施例的图1所示的液化天然气回收(recovery)单元的互补过程流程图(PFD)；
图3示出了根据本发明的一个实施例的流体泄压设备(“温度致动阀”)的方块图；
图4示出了利用了图3的温度致动阀的、根据本发明的另一实施例的排放到低压接收位置中的天然气排放站的示意性实施例的透视图；
图5示出了图4所示的天然气排放站的另一透视图；
图6示出了根据本发明的一个实施例的防止在横跨阀的压下下降以及随后的冷却期间物质管线的冻结的过程的流程图；
图7示出了根据本发明的另一实施例将天然气排放至高压或中间压力接收位置的过程的流程图；
图8-16示出了排放至高压或中间压力接收位置的图1的天然气排放站的示例性的透视图；以及
图17示出了排放至高压或中间压力接收位置的图1的天然气排放站的具体的工艺仪表流程图(process instrumentation diagram)(PID)。
具体实施方式
定义：下面的技术术语在整篇文件中具有如下所述的含义：
CNG是压缩天然气的缩写，压缩天然气是通常被压缩至约2,000psig以上压力的天然气。
湿气是含有高比例C2+成分(多于10％)的天然气；通常含有超过5％的C3+任一成分的天然气也被认为是湿气。这不是绝对定义，只是文献中使用的经验法则。大多数湿天气也通常是(并非总是)水蒸气饱和的。
液态天然气(NGL)-C2+成分，包括乙烷、丙烷和重质碳氢化合物。
饱和气体是水蒸气饱和的天然气。
干气是具有小于5％的C3+成分或小于10％的C2+成分的天然气。
LPG是液化丙烷气的缩写，其通常是C3+成分的气体混合物的术语。
高压或中间压力接收位置是超过约1,000psig的任意接收位置，例如州际管线。
低压接收位置是是接受低于约1,000psig的天然气的任意接收位置，例如终端用户或工业设备。
焦耳-汤姆逊(“J-T”)效应，也被公知为焦耳-卡尔文效应或卡尔文-焦耳效应，其描述了当气体或液体在保持绝热使得不会与环境进行热交换的同时被迫通过阀或多孔塞时气体或液体的温度变化。该过程被称为节流过程或焦耳-汤姆逊过程。在室温下，除氢气、氦气、氖气之外的所有气体都在膨胀时通过焦耳-汤姆逊冷却。
导言
为了降低容器(例如气缸)内的压力，通过阀执行气体的膨胀。这可以通过以下两种模式中的任一种实现：
(1)快速排放-用于尽可能地快速地排放容器，快速循环或排空容器。通常，这必须被排放到能够吸收所述排放物的端部开放的区域，通常为管线。当管线在高压下操作时，将可能排放至能够将压力增压回到管线水平的压缩机的入口。
(2)可变排放-用于供给工业操作、分配/消耗管线、或车辆/机器(例如钻机发电机)的消耗。
作为膨胀的副产品(从实用角度来看，通过阀的膨胀应当被认为是等焓的)，气体的温度随着其膨胀而降低(J-T效应)。在不向当前的冷气体增加热量的情况下，将开始产生一系列的问题，包括但不限于：
(1)由于超出管线或涂层的低温极限而导致物质失效。
(2)冻结气体中的CO2和其他非碳氢化合物流。
(3)由于温度降低而在管线中产生水合物。
在膨胀阀之后加入热量以使其处于期望的状态，通常为60F-100F的范围。除非提供明显过大尺寸的加热器或热量添加源，对排放过程期间所需热量的变化进行控制是非常有挑战性的。在开始排放时，当压差最高时，需要的热量最多(以质量单位为基础)，而在循环结束时需要很少或不需要热量。当前的做法是在卸载过程期间始终供应过量的热量，从而将气体保持在冻结和水合物形成温度以上。之后在卸载过程中不再需要这么多的热量，这是对于能量和金钱的一种浪费。
为了通过使用预先选定的热交换器(所述热交换器的被形成为用于所需的流动条件)保持稳定的温度，以及使添加的热量最大化，本发明的一个实施例的一个特征是在出口处使用温度致动平衡阀。温度致动阀仅在气体已经获得足够高的温度情况下允许所述气体通过所述温度致动阀。这种基于温度的控制允许在循环的开始减少流量(假设热量要求最高)，并且在循环结束时实现非常高并且完全打开的流量(当实际上不需要热量时)。
该温度控制又允许使用可变热源，例如从诸如内燃机的气缸套冷却水、蒸汽冷凝回流等的废热流中获得的可变热源。在获得的热量不充足的情况系，温度致动阀不会使气体流动通过热交换器，从而避免了可能又使热交换器的管或表面爆裂从而导致严重事故的冻结事件。
因此，本发明的一个实施例是使用温度致动阀(流体泄压设备)的气体排放站。温度致动阀使用温度测量装置感测在天然气通过膨胀阀膨胀之后并且在天然气通过排放站内的热交换器之后的天然气的温度。温度测量装置向自动致动阀发送信号。如果气体的温度过低，则阀紧闭，从而增加在热交换器中的滞留时间并增加气体温度。如果气体温度过高，则阀充分打开，从而减少热交换器中的滞留时间，并降低气体温度。将在下文中更详细地描述使用该温度致动阀来控制湿气排放站的温度。
例如，本发明还允许在膨胀阀的上游进行预处理和冷却，以使J-T效应冷却效果进一步最大化并且集成深冷分离。在输送通过低温膨胀器之前对气体的预先调节是本发明的另一种可行应用。允许实现安全单步骤地减小压力是另一种应用，其中安全、单步骤地减小压力又可以在来自主管线的城市配气总站(city gate)处的泄压站中使用。
本发明具有很多应用，包括具有等焓膨胀阀或其他减压装置的排放/泄放站，并且由于焦耳-汤姆逊冷却效应，需要添加热量以避免相分离、冻结或沿管线的其他有害影响。特别地，本发明可以用于将储存在高压缸内的预定量的气体泄放到低压管线或气体的其他工业/最终用户。
本发明还可以用在管线“城市配气总站”泄压位置中、液化操作中、以及液化天然气处理和分离厂中。
流体泄压设备(“温度致动阀”)
因此，图3示出了根据本发明的一个实施例的流体泄压设备(“温度致动阀”)300。从外部源接收在一个实施例中可以是CNG的流体302，并且流体302通过第一管道进入设备到达由阀定位器306控制的第一阀304。随后，流体流过第二管道进入与外部热源310交换热量的热交换器308。第三管道将来自热交换器的流体输送通过温度感测装置314，所述温度感测装置感测热交换器308的出口处的温度并使用负反馈环路控制逻辑电路通过可控制阀定位器/控制器316控制第二阀312。如果温度感测装置314确定流体的温度太低，则温度感测装置向阀312发送信号以使阀312收紧以减缓流体的流动，从而增加流体在热交换器308中的滞留时间，因此升高所述流体的温度。如果温度感测装置314确定流体的温度太高，则温度感测装置向阀312发送信号以使阀312进一步打开，从而增加流体的流量，减小流体在热交换器308中的滞留时间，并因此降低流体温度。
在流体是湿天然气的情况下，在离开阀312之后，膨胀后的天然气可以全地进入气体管线318(所述气体管线318可以具有来自其他源的另外的湿气320)，并安全地供给至终端用户322，而不存在与现有技术泄压装置有关的问题、难题、风险和安全性问题。
在本发明的一个实施例中，热交换器从来自内燃机的冷却剂流体获取热量。在另一个实施例中，热交换器可以从蒸汽冷凝回路获取热量。在又一个实施例中，热交换器可以从诸如加热线圈或加热带的电气装置获取热量。在又一个实施例中，热交换器可以从热气流(例如从释放废热的任何装置的废气)获取热量。在又一个实施例中，热交换器可以从热泵获取热量。释放热量的任何装置都可以用在热交换器中以加热流过该热交换器的气体。
在各种实施例中，温度感测装置可以是恒温器、热电偶、或热敏电阻。
在一个实施例中，自动致动阀可以通过线缆接收来自温度感测装置的信号。在另一个实施例中，自动致动阀可以无线地接收来自温度测量装置的信号。
在一个实施例中，流过泄压设备的流体是天然气。然而，本发明可以用于控制通过管道的任意物质(例如，任意气体、蒸汽、液体、粉末、胶体、或膏体)的流动。泄压设备尤其适用于湿气应用，这是因为水合物形成和冻结气体管线在湿气排放情况下尤其有问题。
总之，流体泄压设备允许基于可获得的热容量自动调节流量。因此，本发明的一个优点在于可以在不需要考虑热失配的情况下交换或切换热源。
在没有使用本发明的泄压设备的现有技术系统中，当排放湿气时，管线最终会被堵塞。例如，这一问题发生在尼日利亚，其中尼日利亚是火炬气回收的典型地方。天然气管线中的一个问题是水合物的形成，但由于令人束手无策的相关湿气(通常是燃烧的(flared))以前从未在压力下被输送，因此之前并未有人意识到此。
本发明的一个优点在于由于反馈环路加热器可以在比现有技术更低的温度下运行，但仍然能够有效地执行其工作。本发明还几乎消除了热交换器意外冻结的可能性。实质上，本发明允许具有与超大尺寸热源等同的安全性，而不会存在通常在现有技术中存在的运行过大尺寸加系统的成本和无效率性或必须串联多个泄压装置。
在现有技术中描述了使用温度感测多种流动控制设备。授予Daniel H.Brown的第6,125,873号美国专利描述了一种用于防止水管冻坏的装置。该装置装有空气温度感测装置以控制水系统中的滴流，使得只要外界空气温度降低至预定点以下就开启滴流。滴流防止水系统中的冻结。
授予Bruce Harvey的第6,626,202、6,722,386、和6,918,402号美国专利描述了一种包括恒温器的流动控制设备，当空气或水的温度在水的结冰温度或附近时，恒温器自动致动阀以使水能够流过该阀。当空气或水的温度上升到结冰温度以上时，恒温器使阀关闭，从而防止水流过阀。因此，当该设备被连接到水管的终端(例如水龙头或软管)时，当空气或水的温度在结冰温度或附近时允许水流过水管以防止水管由于水冻结并在管内的膨胀而爆裂。
然而，现有技术没有公开或建议以下所述的流体泄压设备，所述流体泄压设备包括：第一阀，其通过第一管道接收流体，且横跨所述阀两端的压力下降冷却所述流体；热交换器，用于加热通过第二管道的第一阀接收到的所述被冷却流体；温度测量装置，其设置在热交换器后面，用于测量通过第三管道的被加热流体的温度信号；和第二阀，其被从所述温度测量装置接收到的温度信号自动致动并控制流体通过流体泄压设备的流动。
用于排放到高压或中间压力接收位置的天然气排放站
本发明的另一实施例是用于排放到高压或中间压力接收位置的天然气排放站。排放站的一个示例性实施例包括膨胀阀，之后是热交换器、气体/液体分离器/洗涤器、和之后的压缩机阶段。在最终处理之后，可以使用另外的热交换器将额外的热量添加到系统中或从系统中移除额外的热量。作为加热流体，可以使用来自内燃机或驱动装置的废热。为了进一步增加加热液体的热容量，可以在将热能输送到冷的膨胀气体之前，使气缸套液体循环通过发动机排气装置处的热回收交换器。可以在整个过程中使用恒温阀以调节和稳定辅助流体回路和主流体回路中的操作温度。为了增强液化天然气(NGLs)(包括乙烷、丙烷和重质碳氢化合物)的回收，额外的制冷回路可以被添加到中间过程中，其中所述中间过程由多个热交换器和传热装置以及控制装置构成。
现在参见图1-2更详细地获得本发明的多个方面，其中图1-2示出了本发明的一个示例性实施例中的天然气排放站部件。在该实施例中，排放站包括：
101.来自高压移动CNG拖车的入口连接
102.膨胀、节流和调节阀
103.液化天然气回收单元
202.用于增加制冷效率的预热器/再冷却器热交换器
204.用于进一步冷却引入气体的制冷蒸发器/冷凝器
206.液体分离器
208.来自分离器的NGL自由出口流
210.用于J-T效应的膨胀阀
212.制冷压缩机
214.制冷回路冷凝器
216.预冷却入口管线
104.用于将温度升高至-20F的主热交换器
105.过滤容器和剩余液体收集器
106.绝热或等熵压缩机
107.止回阀
108.内燃机驱动装置
109.气缸冷却夹套热交换器
110.废热回收热交换器
111.废热烟道(stack)
112.热后(hot post)气缸套冷却剂
113.超热后废热和气缸套冷却剂
114.用于储存的液化天然气泄放管线
115.现场储存容器
116.与移动拖车或NGL卡车的软管/连接装置
117.NGL拖车或卡车服务
118.大于50F的最终排放气体管线以避免水合物形成
119.大于-20F的到压缩机入口的预热管线
120.至发送机的冷却后的冷却剂回流管线
121.膨胀阀之后的冷膨胀气体管线
122.至热交换器的减少的冷无NGL管线
图1示出了根据本发明的一个实施例的排放到高压或中间压力接收位置的天然气排放系统(100)的示例性的过程流程图(PFD)。如图1所示，在高达6,000psig的初始压力下从拖车(101)引入高压气体。在到达随后将压力调节至稳定压力的膨胀阀(102)时，阀内部的压力下降通过焦耳-汤姆逊效应产生冷却。J-T效应能够将气体的温度降低至-120F以下。由于这种较大的温度下降，很多成分气体变为液体，这是因为所述气体也在临界压力以下。膨胀阀(121)之后的低温管线将两相液体混合物(液体与气体)输送到液化天然气回收单元(103)，这将在下文中结合图2作更详细的描述。在回收大部分液化天然气之后，其余的将保持悬浮在流体流中并随后进入到主热交换器(104)中。流体混合物被加热至约-20F，以在主热交换器之后进入过滤容器(105)之前消除对专用材料的需求，其中在过滤容器(105)中，所有液体都已经被汽化的气流在进入预压缩管线(119)之前被过滤掉颗粒。预压缩管线温度理想地为-20F并且在通过等熵或绝热压缩机(10)6)(所述压缩机可以是螺钉、往复式活塞、离心的或轴向式等)进行压缩时将由所述过程期间产生的压缩热量的效应而被加热，从而排放站将具有在排出管线(118)中测量的来自大约50F的压缩机的排出温度。该温度将消除在主气体管线中形成水合物的风险，这是因为来自压缩机的气体将被干燥并且将不不会形成水合物，但在气体管线中，需要避免由于温度骤变而导致水合物形成。止回阀(107)在适当位置以防止在气体管线压力遭受暂时性峰值的情况下反向通过所述站的流动。
加热回路由液体冷却剂构成，所述冷却剂可以是水和乙二醇或其他以任意比例的混合物，该冷却剂流过冷却剂管线(120)进入到通常用作用于压缩机的驱动装置的内燃机(108)。这里，热量由燃烧过程从气缸套(109)被提取并且在热后气缸套冷却剂(112)中的最终温度通常在180F以上。随后，热冷却剂通过第二热交换器(110)以从流过发动机燃烧废气烟道(111)的废气回收热量，以将更多的热量收集到管线(113)中，所述管线通入主热交换器(104)以将热能传递给来自管线(122)的天然气流体。
所有被捕获的液化天然气流过排放管线(114)进入绝热或非绝热捕获容器115中以储存所述液体以便随后被运输装置(117)获取。为了将液体泵送到所述运输装置纵，液体流过排出管线(116)。
根据本发明的一个实施例，如图2所示，液化天然气回收单元(200)可以被进一步改进以连续抽取恒定百分数的NGL。首先，被图1中的膨胀阀(121)预先冷却的引入的高压排放气体流入预加热器/再冷却器单元(202)，单元(202)被设计为最小化进入主热交换器(104)中的剩余温度。管线(216)将冷流体混合物输送到制冷冷凝器(204)中，以迫使添加的液化天然气(例如，乙烷、丙烷和丁烷)滴落(dropout)，随后使这些液体进入分离器(206)中。在分离器(206)的底部处聚积的液体通过管线(114)被排放到液化天然气储存装置(115)中。分离器之后剩下的自由气体在离开液化天然气回收单元并通过排出管线(122)流动到图1所示的主热交换器(104)之前通过排出管线(208)进入到预加热器/再冷却器单元(202)。
在一个实施例中，制冷冷凝器(204)可以具有外部闭环制冷或加热系统，以调节流体混合物的温度从而最优NGL提取温度。制冷/加热回路由基于氮气或丙烷运行的可逆旋转制冷压缩机(212)、冷凝器/蒸发器(214)、和膨胀阀(210)构成。
图8-16示出了排放到高压或中间压力接收位置的图1的天然气排放站的示例性透视图。为清楚起见，仅示出了关于图1所述的系统的示例性子集。在图8-16中，废热回收系统801被用于回收废热。可以是天然气发动机或上述其他任何驱动装置的驱动发动机807用作用于压缩机804的动力源并为热交换器806提供热量。发动机散热器802用于防止驱动发动机过热。底部制动装置803将整个系统保持在适当位置，所述制动装置可以安装到拖车以便由卡车、船、飞机或其他装置运输。可以是往复活塞式压缩机或任何其他类型的压缩机(例如，旋转式正排量压缩机)的压缩机804用于使拖车完全卸货。洗涤器-过滤器-分离器805用于过滤液体和颗粒物质，并且管壳式热交换器806用于使来自驱动发动机807的气体和膨胀冷却天然气交换热量。
图17示出了排放到高压或中间压力接收位置中的图1的天然气排放站的详细的工艺仪表流程图(PID)。
用于利用温度致动阀排放到低压接收位置的天然气排放站
本发明的另一个实施例是用于利用温度致动阀排放到低压接收位置的天然气排放站。图4-5是示出了利用图3的温度致动阀的这种天然气排放站的示例性实施例的透视图。
与图8-16所示的排放到高压或中间压力接收位置的实施例不同，图4-5所示的实施例可以用于排放到低压接收位置。因此，在该排放站中不需要压缩机。代替压缩机，使用参照图3描述的温度致动阀。
图4-5是示出了利用图3的温度致动阀排放到低压接收位置的天然气排放站的示例性的透视图。为清楚起见，仅示出了结合图1-3描述的系统的示例性的子集。如图4-5所示，仪器气体排放烟道401用于排放废气。仪器气体加热器402用于防止关键测量装置被冻结的气体或水堵塞，以及防止形成水合物。第一阀403(例如VL-16卸载/膨胀阀)用于允许被压缩的天然气膨胀。热源404(例如天然气发动机或上述任何类型的发动机)用于提供加热冷却的膨胀气体所需的热量。高压入口气体经由连接装置405连接。电源406向所有控制装置供电。与结合图3所作的描述一样，阀定位器407(例如气动/电气动阀定位器)通过使用负反馈控制装置控制致动阀408(例如VL-19流动平衡阀)。气体返流设备409用于给用于感测的仪器供气。最后，在出口连接装置410处提供低压气体。
以上论述了关于卸载到高压或中间压力接收位置中的排放站的变形例。在所述实施例中，压缩机替代致动阀408，其中该压缩机接收固定量的物质同时通过第一阀403保持压力恒定。添加的热量是可变的并且将取决于系统在循环中正在操作的点。其用作是使高压容器具有固定/预定排放时间同时使用压缩的热量作为减少所需的总热量的装置。压缩机增加压力并且进一步使引入气体容器被耗尽，这在卸载到高压或中间压力接收位置(例如通常在超过1000psig的压力下工作的州际管线)时是非常有用的。
在管式拖车排放站(tube trailer discharge stations)的应用中，已经实施了气体的加热以用于补偿由来自储存容器大压降导致的显著的冷却效果，以及用于将操作温度升高至冻结或水合物形成点以上。有时，管式拖车必须必须排放到高压管线中并且因此在拖车中留下大量气体，或者使用增压器压缩机来持续地耗尽管式拖车缸。压缩机气缸是具有最小入口温度的标准设计，并且为了达到该温度，必须加热冷膨胀气体。实践中，在将膨胀气体加热到管线可接受水平时大量能量被消耗掉。本发明减轻了这些问题。
流体泄压方法
图6示出了根据本发明另一实施例的用于在跨过阀的压力下降及随后的冷却期间防止物质冻结管线的过程的流程图600。该过程开始于步骤602。在步骤604中，流体流过阀。在步骤606中，在阀的输入或输出处获取温度信号的测量值。在步骤608中，阀被致动以使用温度信号调节物体通过热交换器的流动。基于步骤610中所作的关于温度信号的温度值的决定，过程进入步骤612或步骤614。在步骤612中，如果温度太高，则阀被更大地打开，使得物质在热交换器中消耗较少的时间，从而降低所述物质的温度。在步骤614中，如果流体温度太低，则阀被拧紧，使得物质在热交换器中消耗较长的时间，从而增加所述物质的温度。过程终止于步骤618，且获得加热的被排放的物质流。
用于排放到高压接收位置中的天然气排放方法
图7示出了根据本发明另一实施例的用于将天然气排放到高压接收位置中的过程的流程图700。该过程开始于步骤702。过程根据下述步骤进行。在步骤704中，接收引入的高压气体输入(高达6,000psig)。在步骤706中，使用膨胀阀将压力调节到稳定压力，从而由于膨胀冷却而产生两相流体混合物。在步骤708中，经由低温管线将两相流体混合物(液体和气体)输送至液化天然气回收处理装置。在步骤710中，从两相流体混合物回收液化天然气。在步骤712中，被回收的液化天然气通过排放管线流动到储存容器以便随后获取。在步骤714中，在回收液化天然气之后，剩余部分保持悬浮在流体流中并进入主热交换器中。在步骤716中，在主热交换器中将流体流加热至约-20F。在步骤718中，使流体流进入到过滤容器中，在所述过滤容器中，所有液体被蒸发并且对颗粒进行过滤。在步骤720中，以约-20F的温度进入预压缩管线。在步骤722中，使用等熵或绝热压缩过程压缩气体流。在步骤724中，使用具有大于50F的排放温度的压缩热量加热气体。在步骤726中，使用内燃机作为用于压缩机的驱动装置。最后，在步骤728中，使用一系列热交换器将热能从内燃机/压缩机传递到低温天然气流体中。过程终止于步骤730，且获得加热的排放的天然气流。
结论
虽然本发明公开的方法是结合特定的操作以特定的顺序加以描述的，但应当理解，在不脱离本发明的教导的情况下，这些操作可以被合并、拆分、重新排序以形成等同的方法。因此，除非特别说明，操作的次序和组合不不受本发明的限定。
最后，尽管前文记载的关于本发明的描述能够使本领域的普通技术人员制造和使用当前被认为是其最佳模式的实施方式，但本领域的普通技术人员将会理解和意识到本文所记载的特定实施例、方法和例子的变型、组合和等同技术方案的存在。因此，本发明不应当被前述的实施例、方法和例子限定，而应当如所附权利要求中定义的那样，由本发明范围内的所有实施例和方法来限定。
Claims (20)
1.一种流体泄压设备，包括：
第一阀，所述第一阀通过第一管道接收流体，且横跨所述第一阀的压力下降冷却所述流体；
热交换器，所述热交换器用于加热通过第二管道从所述第一阀接收到的所述被冷却流体；
温度测量装置，所述温度测量装置设置在热交换器之后以用于测量通过第三管道的被加热流体的温度信号；和
第二阀，所述第二阀通过从所述温度测量装置接收到的温度信号被自动致动，其中所述第二阀控制流体通过热交换器的流动。
2.根据权利要求1所述的设备，其中，所述热交换器包括提供热量的来自内燃机的冷却剂流体。
3.根据权利要求1所述的设备，其中，所述热交换器被电力加热。
4.根据权利要求1所述的设备，其中，所述热交换器包括由热流体提供的热量。
5.根据权利要求1所述的设备，其中，所述热交换器包括由热泵提供的热量。
6.根据权利要求1所述的设备，其中，所述热交换器包括由来自外部源的废热提供的热量。
7.根据权利要求1所述的设备，其中，所述热交换器包括由来自蒸汽冷凝回路的废热提供的热量。
8.根据权利要求1所述的设备，其中，所述温度测量装置是恒温器。
9.根据权利要求1所述的设备，其中，所述温度测量装置是热敏电阻。
10.根据权利要求1所述的设备，其中，所述温度测量装置是热电偶。
11.根据权利要求1所述的设备，其中，所述第二阀通过来自所述温度测量装置的通过线缆传输的信号被自动致动。
12.根据权利要求1所述的设备，其中，所述第二阀通过来自温度测量装置的无线信号被自动致动。
13.一种用于在横跨阀的压力下降以及随后的冷却期间防止物质管线冻结的方法，所述方法包括如下步骤：
测量所述阀的输入处的温度信号；和
使用所述温度信号致动所述阀以调节物质通过热交换器的流动，以便在温度太高的情况下，所述阀被更大地打开，使得所述物质在所述热交换器中消耗较少的时间，从而降低所述物质的温度；以及在所述流体温度太低的情况下，所述阀被拧紧，使得所述物质在所述热交换器中消耗较长的时间，从而增加所述物质的温度。
14.根据权利要求13所述的方法，其中，所述物质是天然气。
15.根据权利要求13所述的方法，其中，所述物质是湿天然气。
16.根据权利要求13所述的方法，其中，所述物质是液体。
17.根据权利要求13所述的方法，其中，所述物质是气体。
18.根据权利要求13所述的方法，其中，所述物质是粉末。
19.根据权利要求13所述的方法，其中，所述物质是胶体。
20.一种用于将压缩天然气排放到中间压力接收位置的天然气排放系统，包括：
进入端口，所述进入端口用于以高于所述中间压力接收位置的中间压力的入口压力接收天然气；
膨胀阀，所述膨胀阀用于将天然气的压力调节到稳定的中间压力；
低温管线，所述低温管线设置在膨胀阀之后以输送包括液化天然气和天然气的两相流体混合物；
液化天然气回收单元，所述液化天然气回收单元用于回收液化天然气的一部分，所述液化天然气回收单元具有进入到储存容器中的排放管线，所述储存容器适于储存被回收的液化天然气以用于后续获取；
主热交换器，所述主热交换器用于加热剩余的流体混合物；
过滤容器，所述过滤容器用于蒸发所有剩余液体并用于过滤颗粒物质，从而产生基本纯净的天然气流；
压缩机，所述压缩机压缩天然气流并使用压缩至中间压力的热量加热天然气流；和
排放端口，所述排放端口用于将放被压缩、加热后的天然气流排放到中间压力接收位置中。
Applications Claiming Priority (3)
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|---|---|---|---|
| US201161462459P | 2011-02-02 | 2011-02-02 | |
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Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
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Family
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Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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| CN (1) | CN103348175A (zh) |
| WO (1) | WO2012106520A1 (zh) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103576557A (zh) * | 2013-10-16 | 2014-02-12 | 北京市燃气集团有限责任公司 | 基于节能的调压站防冻智能控制系统及其控制方法 |
| CN104806219A (zh) * | 2015-04-13 | 2015-07-29 | 中国石油大学(华东) | 油气储层增渗解堵装置及其增渗解堵方法 |
| CN114109827A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-03-01 | 张家港市江南利玛特设备制造有限公司 | 一种具有油气分离功能的船用bog压缩系统及压缩方法 |
Families Citing this family (27)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2901071B1 (de) * | 2012-09-18 | 2016-08-17 | Basf Se | Verfahren und anlage zum aufheizen von erdgas |
| US20140174122A1 (en) * | 2012-11-01 | 2014-06-26 | Gary Cooper | Natural Gas Liquids Recovery Plant |
| US20140366577A1 (en) * | 2013-06-18 | 2014-12-18 | Pioneer Energy Inc. | Systems and methods for separating alkane gases with applications to raw natural gas processing and flare gas capture |
| US9385574B1 (en) * | 2013-06-26 | 2016-07-05 | Ever Source Science & Technology Development Co., Ltd. | Heat transfer fluid based zero-gas-emission power generation |
| US9598946B2 (en) * | 2013-07-08 | 2017-03-21 | Ronald Grant Shomody | Processing and transport of stranded gas to conserve resources and reduce emissions |
| CA2858533C (en) | 2013-07-19 | 2021-08-03 | Catalytic Industrial Group, Inc. | Apparatus for unloading cng from storage vessels |
| US9696074B2 (en) | 2014-01-03 | 2017-07-04 | Woodward, Inc. | Controlling refrigeration compression systems |
| US9463408B2 (en) * | 2014-05-06 | 2016-10-11 | dHybrid Systems, LLC | Compressed natural gas filter for natural gas vehicle |
| US10443926B2 (en) | 2014-11-19 | 2019-10-15 | Dresser-Rand Company | System and method for liquefied natural gas production |
| WO2016137591A1 (en) * | 2015-02-27 | 2016-09-01 | Exxonmobil Upstream Research Company | Reducing refrigeration and dehydration load for a feed stream entering a cryogenic distillation process |
| US9784411B2 (en) | 2015-04-02 | 2017-10-10 | David A. Diggins | System and method for unloading compressed natural gas |
| US10151428B2 (en) * | 2015-12-27 | 2018-12-11 | GE Oil & Gas, LLC | Reducing pressure of compressed gas from a storage tank |
| US10627158B2 (en) * | 2017-03-13 | 2020-04-21 | Baker Hughes, A Ge Company, Llc | Coproduction of liquefied natural gas and electric power with refrigeration recovery |
| US10443495B2 (en) | 2017-04-14 | 2019-10-15 | Enexor Energy | Combined heat and power system and method of operation |
| US10760024B2 (en) | 2018-07-10 | 2020-09-01 | Iogen Corporation | Method and system for upgrading biogas |
| EP3820970A4 (en) | 2018-07-10 | 2022-06-01 | Iogen Corporation | PROCESS AND SYSTEM FOR PRODUCTION OF A FUEL FROM BIOGAS |
| RU2748407C2 (ru) * | 2018-11-06 | 2021-05-25 | Андрей Владиславович Курочкин | Автономная установка для регазификации криопродукта |
| RU2698991C1 (ru) * | 2018-11-06 | 2019-09-02 | Андрей Владиславович Курочкин | Автономная установка регазификации и способ ее работы |
| RU2748404C2 (ru) * | 2018-11-06 | 2021-05-25 | Андрей Владиславович Курочкин | Автономная установка газификации жидких криопродуктов |
| US11015846B2 (en) * | 2018-12-20 | 2021-05-25 | AG Equipment Company | Heat of compression energy recovery system using a high speed generator converter system |
| WO2021003564A1 (en) | 2019-07-09 | 2021-01-14 | Iogen Corporation | Method and system for producing a fuel from biogas |
| CN111609311B (zh) * | 2020-05-27 | 2021-11-02 | 青岛双瑞海洋环境工程股份有限公司 | 双燃料船舶发动机低压lng供气系统及双燃料船舶 |
| DE102020115301B3 (de) * | 2020-06-09 | 2021-05-06 | EnBW Energie Baden-Württemberg AG | Gasdruckregelanlage, Entfeuchtungseinrichtung für eine Gasdruckregelanlage und Verfahren zum Betreiben einer Gasdruckregelanlage |
| US11624356B2 (en) | 2021-02-11 | 2023-04-11 | John B. King | Gas transport and pressurization system |
| EP4057103A1 (en) * | 2021-03-09 | 2022-09-14 | Viafin GAS Oy | Pressure reduction apparatus |
| DE102021120205A1 (de) | 2021-08-03 | 2023-02-09 | EnBW Energie Baden-Württemberg AG | Gasdruckregelanlage, Auswerte- und Steuereinheit für eine Gasdruckregelanlage, Verfahren zum Betreiben einer Gasdruckregelanlage und Computerprogrammprodukt |
| US11746693B2 (en) * | 2021-12-01 | 2023-09-05 | Smith Power Products, Inc. | Natural gas engine |
Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1441299A (en) * | 1973-10-08 | 1976-06-30 | Clarke Chapman Ltd | Control system for indirect heat exchanger |
| US5003782A (en) * | 1990-07-06 | 1991-04-02 | Zoran Kucerija | Gas expander based power plant system |
| CN1106905A (zh) * | 1992-12-07 | 1995-08-16 | 芝加哥桥及铁技术服务公司 | 液化天然气燃料车辆的加料方法及装置 |
| US5685154A (en) * | 1993-07-22 | 1997-11-11 | Ormat Industries Ltd. | Pressure reducing system and method for using the same |
| US5687776A (en) * | 1992-12-07 | 1997-11-18 | Chicago Bridge & Iron Technical Services Company | Method and apparatus for fueling vehicles with liquefied cryogenic fuel |
| US6155051A (en) * | 1999-04-20 | 2000-12-05 | Williams; Paul R. | Method of heating natural gas in a city gate station |
| US6886362B2 (en) * | 2001-05-04 | 2005-05-03 | Bechtel Bwxt Idaho Llc | Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same |
| CN2934870Y (zh) * | 2006-06-28 | 2007-08-15 | 朱春雅 | 天然气加热器 |
| CN201281224Y (zh) * | 2008-10-28 | 2009-07-29 | 赵先勤 | 一种高压压缩气体卸气装置 |
| US7757503B2 (en) * | 2006-06-07 | 2010-07-20 | 20C | Gas pressure reducer, and an energy generation and management system including a gas pressure reducer |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3738573A (en) * | 1971-02-18 | 1973-06-12 | Parker Hannifin Corp | Expansion valve |
| US4220009A (en) * | 1977-01-20 | 1980-09-02 | Wenzel Joachim O M | Power station |
| US5291738A (en) * | 1992-12-07 | 1994-03-08 | Edwards Engineering Corp. | Vapor recovery apparatus and method |
| US5546757A (en) * | 1994-09-07 | 1996-08-20 | General Electric Company | Refrigeration system with electrically controlled expansion valve |
| US5873263A (en) * | 1997-04-17 | 1999-02-23 | Industrial Technology Research Institute | Equipment and process for fluid purification and recovery |
| US6125873A (en) | 1998-10-23 | 2000-10-03 | Brown; Daniel H. | Temperature sensing flow control device |
| US6502409B1 (en) * | 2000-05-03 | 2003-01-07 | Computer Process Controls, Inc. | Wireless method and apparatus for monitoring and controlling food temperature |
| US6918402B2 (en) | 2000-09-28 | 2005-07-19 | Bruce Harvey | Flow control apparatus |
| US6626202B1 (en) | 2000-09-28 | 2003-09-30 | Bruce Harvey | Flow control apparatus and method |
| US6415619B1 (en) * | 2001-03-09 | 2002-07-09 | Hewlett-Packard Company | Multi-load refrigeration system with multiple parallel evaporators |
| US6932148B1 (en) * | 2002-10-07 | 2005-08-23 | Scs Frigette | Vehicle heating and cooling system |
| US20070039653A1 (en) * | 2005-08-16 | 2007-02-22 | Maggard James J | Switching valve |
| US8136557B2 (en) * | 2007-11-30 | 2012-03-20 | Honda Motor Co., Ltd. | Warming for high pressure hydrogen gas storage cylinders utilizing the Joule-Thomson effect |
| AU2009253116B2 (en) * | 2008-05-30 | 2012-10-11 | Shell Internationale Research Maatschappij B.V. | Producing purified hydrocarbon gas from a gas stream comprising hydrocarbons and acidic contaminants |
-
2012
- 2012-02-02 WO PCT/US2012/023641 patent/WO2012106520A1/en active Application Filing
- 2012-02-02 US US13/364,824 patent/US8544296B2/en active Active
- 2012-02-02 CN CN201280007537XA patent/CN103348175A/zh active Pending
- 2012-02-02 EP EP12742420.8A patent/EP2671015A4/en not_active Withdrawn
- 2012-07-18 US US13/552,606 patent/US8549877B2/en active Active
Patent Citations (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1441299A (en) * | 1973-10-08 | 1976-06-30 | Clarke Chapman Ltd | Control system for indirect heat exchanger |
| US5003782A (en) * | 1990-07-06 | 1991-04-02 | Zoran Kucerija | Gas expander based power plant system |
| CN1106905A (zh) * | 1992-12-07 | 1995-08-16 | 芝加哥桥及铁技术服务公司 | 液化天然气燃料车辆的加料方法及装置 |
| US5687776A (en) * | 1992-12-07 | 1997-11-18 | Chicago Bridge & Iron Technical Services Company | Method and apparatus for fueling vehicles with liquefied cryogenic fuel |
| US5685154A (en) * | 1993-07-22 | 1997-11-11 | Ormat Industries Ltd. | Pressure reducing system and method for using the same |
| US6155051A (en) * | 1999-04-20 | 2000-12-05 | Williams; Paul R. | Method of heating natural gas in a city gate station |
| US6886362B2 (en) * | 2001-05-04 | 2005-05-03 | Bechtel Bwxt Idaho Llc | Apparatus for the liquefaction of natural gas and methods relating to same |
| US7757503B2 (en) * | 2006-06-07 | 2010-07-20 | 20C | Gas pressure reducer, and an energy generation and management system including a gas pressure reducer |
| CN2934870Y (zh) * | 2006-06-28 | 2007-08-15 | 朱春雅 | 天然气加热器 |
| CN201281224Y (zh) * | 2008-10-28 | 2009-07-29 | 赵先勤 | 一种高压压缩气体卸气装置 |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103576557A (zh) * | 2013-10-16 | 2014-02-12 | 北京市燃气集团有限责任公司 | 基于节能的调压站防冻智能控制系统及其控制方法 |
| CN103576557B (zh) * | 2013-10-16 | 2017-02-08 | 北京市燃气集团有限责任公司 | 基于节能的调压站防冻智能控制系统及其控制方法 |
| CN104806219A (zh) * | 2015-04-13 | 2015-07-29 | 中国石油大学(华东) | 油气储层增渗解堵装置及其增渗解堵方法 |
| CN104806219B (zh) * | 2015-04-13 | 2017-05-17 | 中国石油大学(华东) | 油气储层增渗解堵装置及其增渗解堵方法 |
| CN114109827A (zh) * | 2021-12-08 | 2022-03-01 | 张家港市江南利玛特设备制造有限公司 | 一种具有油气分离功能的船用bog压缩系统及压缩方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2671015A1 (en) | 2013-12-11 |
| EP2671015A4 (en) | 2017-04-19 |
| US20120192580A1 (en) | 2012-08-02 |
| US8544296B2 (en) | 2013-10-01 |
| US8549877B2 (en) | 2013-10-08 |
| US20120279235A1 (en) | 2012-11-08 |
| WO2012106520A1 (en) | 2012-08-09 |
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