CN103255277A - 连续退火生产宽薄if钢的方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开了一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，包括：将钢水通过精炼后连铸获得板坯；将所述板坯进行加热，再经过粗轧、精轧获得热轧板，然后将所述热轧板进行层流冷却，冷却后卷取成热轧卷；将所述热轧卷通过冷轧获得冷硬卷；将所述冷硬卷经过连续退火处理获得带钢，所述进行连续退火处理时退火炉的生产速度控制在150-200m/min；将所述带钢经平整后卷取成成品。本发明提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，通过退火炉内的速度控制、张力控制及冷区温度控制，在保证带钢力学性能的同时，成功的解决了带钢在炉内跑偏及瓢曲问题，有效的提高了产品质量及经济效益。
Description
技术领域
本发明属于金属材料加工领域，具体涉及一种连续退火生产宽薄IF钢的方法。
背景技术
无间隙原子钢（IF钢），由于C、N含量低，再加入一定量的Ti、Nb使钢中的C、N原子被固定成为碳化物和氮化物，从而使钢中没有间隙原子的存在，故称为无间隙原子钢，即IF钢。IF钢板具有低的屈服点和屈强比、高伸长率、高的塑性应变比（r值）、高的加工硬化指数（n值）等深冲性能，并且具有无时效性。IF钢加工生产工艺主要包括热轧、冷轧、退火等工序。其中退火是保证带钢最终性能均匀性的关键工序，罩式退火和连续退火是较为传统的两种退火方式，连续退火对于带钢通板的性能均匀性和表面质量较之罩式退火都要好，但是对于宽薄IF钢由于屈服强度较低，退火温度较高，炉区内带钢屈服强度仅为15MPa。生产过程中带钢与炉辊存在温差，尤其是冷却阶段带钢温度较高，炉辊温度较低，热胀冷缩作用下，炉辊正凸度增加，带钢运行过程中炉辊因为正凸度存在而产生的向心力增大，由于炉区过时效段道次较多，带钢运行过程中，容易发生屈曲失稳而形成瓢曲现象，严重影响宽薄IF钢的稳定生产，严重时会造成带钢断带。
发明内容
本发明的目的在于，提供一种能防止带钢瓢曲的连续退火生产宽薄IF钢的方法。
本发明提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，包括：
将钢水通过精炼后连铸获得板坯；
将所述板坯进行加热，再经过粗轧、精轧获得热轧板，然后将所述热轧板进行层流冷却，冷却后卷取成热轧卷；
将所述热轧卷通过冷轧获得冷硬卷；
将所述冷硬卷经过连续退火处理获得带钢，所述进行连续退火处理时退火炉的生产速度控制在150-200m/min，将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内各段的温度如下表所示：
将所述带钢经平整后卷取成成品。
进一步地，所述进行连续退火处理时，每次调整退火炉的生产速度，调整值小于等于10m/min。
进一步地，所述进行连续退火处理时，相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔大于等于2分钟。
进一步地，所述进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率小于5℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在8%-12%。
进一步地，将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内预热段、加热段、均冷段、缓冷段的张力控制如下表所示：
进一步地，将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内快冷段、时效段、终冷段、水淬段的张力控制如下表所示：
本发明提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，通过退火炉内的速度控制、张力控制及冷区温度控制，在保证带钢力学性能的同时，成功的解决了带钢在炉内跑偏及造成瓢曲的问题，有效的提高了带钢质量，促进了带钢的稳定生产，大大提高了工作效益。
附图说明
图1为本发明实施例提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法生产的宽幅IF钢性能曲线；
图2为本发明实施例提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法生产的宽幅IF钢的组织照片。
具体实施方式
本发明实施例还提供一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，包括：
步骤S1：将钢水通过精炼后连铸获得板坯；
步骤S2：将所述板坯进行加热，再经过粗轧、精轧获得热轧板，然后将所述热轧板进行层流冷却，冷却后卷取成热轧卷；
步骤S3：将所述热轧卷通过冷轧获得冷硬卷；
步骤S4：将所述冷硬卷经过连续退火处理获得带钢，所述进行连续退火处理时退火炉的生产速度控制在150-200m/min，优选值为180m/min，在该优选值下可以充分发挥产线的能力且减少带钢因过烧导致的瓢曲；所述进行连续退火处理时，每次调整退火炉的生产速度，调整值小于等于10m/min。且相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔大于等于2分钟。所述进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率小于5℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在8%-12%。将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内各段的温度如表1所示：
表1
将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内预热段、加热段、均冷段、缓冷段的张力控制如表2所示。
表2
将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内快冷段、时效段、终冷段、水淬段的张力控制如表3所示。
表3
步骤S5：将所述带钢经平整后卷取成成品。
本发明提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法主要解决了现有技术中的如下问题：
本发明解决了现有技术中炉内张力和速度匹配不当造成的瓢曲和跑偏之间的矛盾问题；
本发明解决了现有技术中冷却阶段带钢温度与炉辊温度相差较大进而造成瓢曲的问题。
本发明提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，有益效果具体体现在以下几个方面：
（1）本发明通过退火炉内的速度控制和张力控制，成功的解决了炉内跑偏问题。
（2）本发明严格控制IF钢生产时的冷区温度，充分结合IF钢退火过程中组织转变特点，IF属于无间隙原子钢，间隙原子C、N皆与钢种的Ti发生反应，生产Ti(CN)，因此冷却温度对IF钢的组织性能几乎没有影响，为降低冷区温度提供空间，进而成功解决了炉内带钢瓢曲的问题。实际生产的宽幅IF钢性能曲线及组织照片如图1、图2所示，其中，图1中横坐标为试样拉伸的应变值，纵坐标为试样的拉伸的强度值。
由上可知，本发明提供的一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，通过退火炉内的速度控制、张力控制及冷区温度控制，在保证带钢力学性能的同时，成功的解决了带钢在炉内跑偏及瓢曲问题，促进了带钢的稳定生产，有效的提高了带钢质量及工作效益。
下面通过具体实施例对本发明进行进一步说明。
实施例1
将轧制的规格为0.8*1850mm的DC04冷硬卷上线经过清洗后进入退火炉内，退火炉速度为172m/min并保持稳定，退火温度如表4所示，张力控制具体如表5所示，成功完成通板后，带钢力学性能如表6所示。
表4
表5
表6
| 位置 | Rp0.2/MPa | Rm/MPa | Rp0.2/Rm | A% | n | r |
| 纵向 | 140 | 281 | 0.50 | 45 | 0.23 | 2.65 |
| 横向 | 142 | 284 | 0.50 | 44 | 0.24 | 2.61 |
| 45°方向 | 139 | 288 | 0.48 | 45 | 0.23 | 2.67 |
实施例2
将轧制的规格为0.8*1980mm的DC05冷硬卷上线经过清洗后进入退火炉内，退火炉速度为180m/min并保持稳定，退火温度控制如表7所示，张力控制具体如表8所示，成功完成通板后，带钢力学性能如表9所示。
表7
表8
表9
| 位置 | Rp0.2/MPa | Rm/MPa | Rp0.2/Rm | A% | n | r |
| 纵向 | 119 | 290 | 0.42 | 44 | 0.25 | 2.96 |
| 横向 | 125 | 280 | 0.45 | 46 | 0.23 | 3.00 |
| 45°方向 | 123 | 282 | 0.44 | 45 | 0.24 | 2.78 |
实施例3
将轧制的规格为0.8*1950mm的DC06冷硬卷上线经过清洗后进入退火炉内，退火炉速度为170m/min并保持稳定，退火温度控制如表10所示，张力控制具体如表11所示，成功完成通板后，带钢力学性能如表12所示。
表10
表11
表12
| 位置 | Rp0.2/MPa | Rm/MPa | Rp0.2/Rm | A% | n | r |
| 纵向 | 117 | 277 | 0.42 | 45 | 0.25 | 2.85 |
| 横向 | 125 | 283 | 0.44 | 45 | 0.27 | 2.78 |
| 45°方向 | 118 | 280 | 0.42 | 45 | 0.25 | 2.90 |
实施例4
本实施例与实施例1的不同之处在于，所述退火炉速度为155m/min，进行连续退火处理时，每次调整退火炉生产速度的调整值为4m/min。且相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔为5分钟。进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率为3℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，变频风机转速控制在12%。退火温度控制如表13所示。
表13
其他地方与实施例1完全一致。
实施例5
本实施例与实施例2的不同之处在于，所述退火炉速度为185m/min，进行连续退火处理时，每次调整退火炉生产速度的调整值为3m/min。且相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔为8分钟。进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率为5℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在8%。退火温度控制如表14所示。
表14
其他地方与实施例2完全一致。
实施例6
本实施例与实施例5的不同之处在于，所述退火炉速度为192m/min，进行连续退火处理时，每次调整退火炉生产速度的调整值为8m/min。且相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔为6分钟。进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率为2℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在10%。其他地方与实施例5完全一致。
实施例7
本实施例与实施例6的不同之处在于，所述退火炉速度为162m/min，进行连续退火处理时，每次调整退火炉生产速度的调整值为6m/min。且相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔为7分钟。进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率为3℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在9%。其他地方与实施例6完全一致。
实施例8
本实施例与实施例4的不同之处在于，所述退火炉速度为155m/min，进行连续退火处理时，每次调整退火炉生产速度的调整值为10m/min。且相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔为2分钟。进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率为1℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在11%。其他地方与实施例4完全一致。
最后所应说明的是，以上具体实施方式仅用以说明本发明的技术方案而非限制，尽管参照实例对本发明进行了详细说明，本领域的普通技术人员应当理解，可以对本发明的技术方案进行修改或者等同替换，而不脱离本发明技术方案的精神和范围，其均应涵盖在本发明的权利要求范围当中。
Claims (7)
1.一种连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于，包括：
将钢水通过精炼后连铸获得板坯；
将所述板坯进行加热，再经过粗轧、精轧获得热轧板，然后将所述热轧板进行层流冷却，冷却后卷取成热轧卷；
将所述热轧卷通过冷轧获得冷硬卷；
将所述冷硬卷经过连续退火处理获得带钢，所述进行连续退火处理时退火炉的生产速度控制在150-200m/min，将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内各段的温度如下表所示：
将所述带钢经平整后卷取成成品。
2.如权利要求1所述的连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于：
所述进行连续退火处理时，每次调整退火炉的生产速度，调整值小于等于10m/min。
3.如权利要求1所述的连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于：
所述进行连续退火处理时，相邻两次调整退火炉的生产速度，调整时间间隔大于等于2分钟。
4.如权利要求1所述的连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于：
所述进行连续退火处理时，终冷段的冷却速率小于5℃/s，且终冷段恒速风机关闭，变频风机打开，所述变频风机转速控制在8%-12%。
5.如权利要求1-4任一项所述的连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于：
将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内预热段、加热段、均冷段、缓冷段的张力控制如下表所示：
6.如权利要求1-4任一项所述的连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于：
将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内快冷段、时效段、终冷段、水淬段的张力控制如下表所示：
7.如权利要求5所述的连续退火生产宽薄IF钢的方法，其特征在于：
将所述冷硬卷通过立式连续退火炉退火时，连续退火炉内快冷段、时效段、终冷段、水淬段的张力控制如下表所示：
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