CN103250345A - 通过长电缆进行驱动的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置 - Google Patents

Abstract

通过长电缆对射流风机进行驱动时可能会发生的变频器的开关浪涌造成的绝缘劣化、高频段的EMI问题、由于长电缆的杂散电容和流在地面间的共模电流引起的漏电断路器发生误动作等问题得到消除。通过交流/直流转换器131将电源输入从交流电转换为直流电、通过变频器电路132将直流电转换为可变电压可变频率的三相交流电、将该三相输出端与共模电抗器140和交流电抗器151串联、将交流电抗器151的后端与星型连接的第1电容电路152并联、该端的端电压通过长距离电缆300提供给射流风机400、将第1电容电路152的星型连接的中性点与交流/直流转换器131的中性点等连接，使交流/直流转换器131的共模成分和变频器电路132的共模成分回流，使共模电压减少。

Description

通过长电缆进行驱动的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置

技术领域

本发明是关于通过长电缆来驱动公路隧道通风时使用的射流风机用感应电机的变速驱动装置。

背景技术

在道路隧道中，浮游着大量对人体有害的来自汽车发动机的排放物质或尘埃，长此以往会造成隧道内污染物质浓度变高.在此，要确保隧道内的良好环境，有必要将隧道内的污染物质排放出去.要排除隧道内污染物质，仅靠自然通风力或交通通风力来实现通风是不够的，需要使用设置在隧道内的通风设备来进行强制通风。所谓的「纵流式通风方式」，是一种将隧道断面全体作为通风管道使用的通风方式，所使用的通风设备有、将道路隧道内的空气赶出隧道外的射流风机、可以净化道路隧道内空气的电动集尘机等设备，将上述设备进行适当的组装，对隧道入口到出口方向形成的空气流进行排气.也有在道路隧道的中央附近设置排风竖井，将道路隧道内的空气与道路隧道外的空气进行交换的集中排气的方式。

传统的「纵流式通风方式」中所使用的射流风机的马达驱动器是利用起动电流达到额定电流数倍的感应马达进行驱动的。较多的射流风机通常是在20kw至50kw左右、4极至8极、400v系列的感应电机下驱动的。

图26示意的是传统技术中使用了普通射流风机的纵流式通风方式的双向通行的道路隧道。该隧道200的类型，是交通方向为两个方向的双向通行隧道。在类似于隧道200类型的双向通行的道路隧道中，内部设置有复数台可以进行纵向通风的射流风机。在图26中的示例中，设有4台的射流风机分别是10a、10b、10c、10d。如果是长距离隧道的话，一般会增加射流风机的运行台数，在本发明的示例中使用了4台。

在图26中，双向通行的道路隧道200内从图右到图左发生纵流的空气流A，从右向左将隧道内的污染空气推出去。通过通风控制装置来控制射流风机的运转。在向来的纵流式通风方式中射流风机的通风控制，基本上是根据所运转的台数进行开关切换来实现运转台数控制。

在图26的示例中，隧道200内的入口附近、中央部附近、出口附近都分别设置了风向风速检测仪(AV仪)，在通风井的入口处附近设置了污染浓度检测仪的烟雾透过率检测仪(VI仪)、一氧化碳浓度检测仪(CO仪)(图中没有标示)。在此，烟雾透过率检测仪(VI仪)是根据透过物质的光的比例来对污染浓度进行测量的装置，此外，一氧化碳浓度检测仪(CO仪)是测量一氧化碳浓度的装置。交通量测量器是对通过双向通行的道路隧道200内的车辆的交通量进行测量的装置。如上所述在隧道200的内部设置如，对煤烟、一氧化碳、交通量、风向风速等环境成份进行分析的环境成份分析仪器。

使用射流风机的向来纵流式通风方式中，通过双向通行道路隧道200内部设置的风向风速检测仪、烟雾透过率检测仪、一氧化碳浓度检测仪、交通量测量器所采集的各种环境成分数值为基础，通过通风控制装置(图中没有标示)对设置在双向通行道路隧道200内部的射流风机10a～10d的运转台数进行调整。也就是说，根据道路隧道中所设置各种感应器类装置采集到的测量结果，只运转必要通风量所需的射流风机的台数10a～10d，因此事先将污染物质浓度设定在容许值以下，从而确保隧道使用人员的安全性、舒适性。

如上说述的就向来的双向通行隧道的费用对效果比来看，比起对射流风机的运转台数用开关进行切换的方法，多采用对运转台数进行控制。

【专利文献1】特开2004-19250号公报

发明内容

发明所要解决的技术问题：

向来的纵流式通风方式存在着以下问题。

第一个问题是，使用向来的射流风机进行运转台数控制的通风方式存在着耗电量变大的问题。

在传统的双向通行隧道中，从费用对效果来看多采用控制射流风机的运转台数。但是，对射流风机的运转台数进行运转控制与射流风机的变频器驱动运转比起耗电量大。图27示意的是射流风机的在运转台数控制和变频器控制时的的运转次数、推力、动力的关系图。横轴是根据汽车隧道内的状态所需的射流风机的必要推动力，竖轴是射流风机的运转次数、射流风机的推力、射流风机的动力。

射流风机在进行台数控制运转时，正在运转的射流风机的运转次数，如图27中所示的“R0”总是在100％。另外，射流风机的推力“M0”以及射流风机的动力P0是运转时的射流风机和没有运转时的射流风机的比，图27中所示的“M0”“P0”呈阶梯状。如图27的示例，根据隧道的特性设置了所需的5台的射流风机，不管有几台的射流风机，阶梯数与台数是保持一致的。

另一方面，射流风机用变频器控制运转时，射流风机的推力M1，在所有的射流风机保持相同的运转次数进行驱动的状态下，可以从各台射流风机的推力总和得出(图27是5台的推力总和是M1)，通过对运转次数进行控制，可以按照所需推力释放出必要推力，形成如图27所示的“M1”的比例关系。射流风机的运转次数R1是射流风机的推力的平方根，形成如图27所示的“R1”的曲线。另外，射流风机的动力P1是射流风机的运转次数R1与射流风机的推力M1的相乘积，形成如图27所示的“P1”的曲线。另外，图27中的P1是5台射流风机的动力总和。向来采用控制射流风机的运转台数，射流风机整体的耗电量只可控制到如图27中所示的“P0”的阶梯状，采用射流风机的变频器运转时的射流风机整体的耗电量如“P1”的曲线状，从整体来看很明显的变频器运转时的射流风机的整体的耗电量可以达到省电的效果。

也就是说，对射流风机进行台数控制的运转，要在隧道内取得所需的射流风机的吹出风速，如图27所示的需要离散的对射流风机的运转台数进行增减，存在着射流风机整体的耗电量不是最佳耗电量的问题。正如观察P0和P1的差距即可明白，从耗电量面来看将射流风机用变频器控制运转是比较理想的。

另外一个重要事项是当发生火灾时，迅速的将隧道内的风速控制为0，保证正在步行避难的人不会被烟赶过。

要实现风速为0，要准确把握现在的隧道内的气流方向和推力，对此有必要控制让射流风机可以产生反向推力。

进行台数控制时的运转，要获得所需的反向推力有必要决定射流风机的运转台数和运转方向后再启动射流风机。在这种情况下，需要将正在运转中的射流风机启动与现在相反方向的运转。

进行台数控制时的运转，如果是多数台时，虽然可以对风机启动、进行反向运转的开关切换的风机台数进行细致的控制，但是当台数少时却无法严密的将风速控制为0。另外，如果多台的电动机一齐启动的话，商用电源会因为超过额定电流造成过电流而被截断，因此需要分批进行启动，而且要将风速控制为0需要耗费时间。与上述情况相比，当变频器驱动运转时，迅速的进行反向运转、一齐启动风风机都是可能的，并且可以将运转次数控制在空气动力学中所计算的最佳运转次数，可将风速控制为0。而且，在进行台数控制的运转时所存在的问题、即在一齐启动多数台的电动机且进行反向运转的过程中，可以容易的将电源电流控制在额定电流以下，实现迅速的将风速控制为0，避免避难人员被烟雾追赶。

因此，在长距离隧道内，虽然可以将射流风机进行变频器控制驱动，如果假设要在长距离隧道内的采用对射流风机进行变频器控制驱动时，存在以下的问题，使得变频器控制驱动还未得到实用推广。

第1个原因是，将类似变频器的输出电压的陡峭的dv/dt的PWM调制波进行长距离传送的话，存在着浪涌电压变大的问题。在长距离隧道中，从电气室到射流风机的距离，有数百米、超过1000米的地方也不少，要通过长电缆来对变频器进行电力输送。可以考虑将变频器设置在射流风机的附近，从电气室开始商用电源的布线，像这种情况，会因为尾气等原因造成周围环境恶化，让变频器进行强制气冷的话，有可能成为故障的原因，另外需要对变频器的控制信号进行长距离布线等缺点，造成以集中放置在隧道出入口附近的电力室的方案成为主流。如此，放置变频器的电气室到射流风机有数百米到1000m以上的长距离的话，在这中间进行连接的长电缆会将变频器的高的dv/dt的PWM调制波作为分布常数电路进行动作，使变频器的开关浪涌在变频器与电动机之间由于阻抗不匹配形成的重复反射造成在电动机端子比变频器端子大2倍左右。400v系列电动机用的变频器的直流电压为600v左右，电动机端子上的开关浪涌的峰值达到1000v以上。

由于400v系列(额定电压400v、440v、460v等)的电动机的绝缘强度不高，若将超过1000v左右的开关浪涌外加在电枢绕组，dv/dt高的浪涌，无法依次均匀的外加在所有绕组的线圈上，集中外加在端子后面的1、2线圈上，发生轻微的电晕使得绕组进一步老化，有可能导致绝缘击穿。此外，若对电动机端子外加高频的共模电压，流着对轴承有害的电流，促使轴承劣化。也就是说，要避免将类似dv/dt高且峰值大的开关浪涌外加在电动机端子上。、

第2个原因是EMI问题。使用IGBT等高速开关元件，用数kHz到20kHz左右的开关来控制输出的基波电压和频率的VVVF变频器，在该输出布线以及周边空间内发生频率范围很宽(30MHz～300MHz)的有害电磁干扰EMI。通常隧道内会设置空气分析仪器、烟雾透过率检测仪器、断面风速测量仪器、能见度检测仪器、观测交通堵塞或事故车辆的观测仪器、火灾探测器、通信仪器等诸多的电子仪器。用600v左右陡峭的dv/dt的PWM波形给长电缆供应电源，会对空间产生无线电干扰，或是由于电磁耦合给附近的信号线带来噪声，并且通过电缆的杂散电容的接地流入噪声电流，很有可能给电子设备等带来EMI干扰故障。

第3个原因是设置在商用电源上的漏电断路器由于变频器通过电缆接地流入共模电流造成的故障、使电源被切断的问题。设置漏电断路器的目的，是为了防止由于变频器、长电缆、电动机等发生绝缘不良而检测出接地故障电流。

长电缆的接地杂散电容中的共模电流的产生原因是，交流/直流转换器(整流器或PWM变换器)以及变频器的输出电压中存在共模电压的缘故。三相桥式整流器产生6f＝360Hz(60Hz系列时)的共模电流。还有对直流电源使用PWM变换器时开关频率的共模电压。还有主要用于电动机驱动用的VVVF变频器的输出的开关频率的共模电压。还有按照调制方法，3f成份、即达到驱动频率3倍的共模电流。

上述的这些整流电路的电压和变频器的共模电压被算在一起，出现在电源的虚拟中性点与变频器的输出端子之间。如果就直接加在长电缆的话，会在电缆的各条电线和地面间的电容C中流入共模电流i＝C(dv/dt)。由于变频器的输出电压，是陡峭的dv/dt(例如IGBT变频器是3000v/μsec左右)并且是数KHz至20KHz的PWM波形的共模电压，每次开关时流过的电流i＝C(dv/dt)都变得很大。由于共模电流回流在商用电源，即使是没有出现设备的绝缘问题也会出现误动作。

市场上有销售将高频段的灵敏度设计成不敏感的变频器用的漏电继电器，但是一旦电缆长度变长的话，也会发生误动作。也就是说，漏电断路器不会因为变频器的PWM波形的共模电流而发生误动作，需要将整个系统电路设计成只有在绝缘不良时才进行动作。

上述的种种问题，要全部解决是很困难的，通过数百米到1000米左右的长电缆将射流风机利用变频器进行驱动至今还未得到实用推广。

鉴于上述问题，本发明以提供一种不仅可以实现通过超过200m的长电缆对射流风机进行驱动，还可解决由于变频器输出电压的陡峭dv/dt造成电动机绕组的电晕引起的劣化，还可解决变频器和电动机之间的长电缆给周围带来的高频段EMI问题，还可消除由于流在长电缆的杂散电容和接地之间的共模电流引起的商用电源的漏电断路器误动作问题的射流风机用感应电动机的变速驱动装置为目的。

解决问题的方法：

为了达到上述目的，本发明的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，通过具备可将三相商用电源输入从交流电转换为直流电的交流/直流转换器和、将上述直流电转换为可变电压·可变频率的三相交流变频器电路的变频器装置、在公路隧道内的射流风机用感应电动机利用可以进行变频器驱动工作的可变速驱动装置中，将共模电抗器和交流电抗器串联接在上述变频器装置的三相输出端子上，将第1电容电路并联接在上述交流电抗器的后面，将上述第1电容电路的端电压通过电缆提供给上述射流风机用感应电动机的同时，将上述第1电容电路的电路构成作为是多个电容器的星形连接成的，将上述星形连接的中性点连接在，上述变频器装置的交流/直流转换器上的中性点、或是上述三相商用电源后面的电源变压器二次侧上的中性点、或是上述三相商用电源上的中性点中的任意中性点上为特征的公路隧道内射流风机用感应电动机的可变速驱动装置。

在此，并联接在上述交流电抗器后面的第1电容电路的星型连接的电路，可见构成了低通滤波型的正弦波滤波器。也就是说，该第1电容电路的端电压，正好是正弦波滤波器的输出电压。本专利中的正弦波滤波器也可称为LC滤波器。

根据上述构成，电动机的相间电压呈正弦波状解决了绝缘劣化的问题、并且可以将电缆入口端的共模电压抑制在较低水平，在减轻EMI故障的同时，还可消除漏电断路器的误动作。因为流在正弦波滤波器与共模电抗器上的高频电流减少，实现变频器装置的小型化，可以减少损失或噪音。

在此，在上述构成中，就述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处，有复数种构成。

第1种构成是，将上述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处作为上述变频交换器装置的交流/直流转换器的中性点的构成，将2个阻值等相的匀压电阻串联的第2电容电路的两端并联接在上述变频器装置的交流/直流转换器的输出端子形成第2电容电路的中性点作为上述交流/直流转换器的中性点。

第2个构成是，将上述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处作为上述电源变压器的二次侧的中性点的构成，将复数个电阻的星型连接形成的第3电容电路并联接在上述三相商用电源的三相端子，上述第3电容电路的星型连接的中性点作为上述电源变压器的二次侧的中性点。

第3个构成是，将上述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处作为上述三相商用电源的中性点的构成，具有上述商用电源和上述交流/直流转换器之间的二次侧为星型连接的的电力变压器和、用于检测上述电力变压器的二次侧的漏电的共模电流检出用的电流传感器CT，将上述电力变压器的星型连接的中性点作为上述三相商用电源的中性点，将上述第1电容电路的星型连接的中性点通过上述共模电流检出用的电流传感器CT连接在上述电力变压器的星型连接中性点，使上述商用电源流到上述变频器装置侧的共模电流被相互抵消，不会因为流在设置在上述变频器装置输出端的滤波器上的上述共模电流，造成漏电断路器发生误动作的结构。

在以上的构成中，设置在变频器装置的输出端的交流电抗器，最好不是三柱式铁心，3个单相电抗器结构的或五柱式铁心为宜。

理由如下，当短电缆进行通常的变频器驱动，变频器的输出电流中共模电流占很少(大概是额定电流的1％以下)，通过长电缆对射流风机进行变频器驱动时，变频器的输出电流中所占的共模电流变大(根据共模电抗器或滤波器的条件会发生数％至50％左右的变动)。在此，若使用三柱式铁心作为输出滤波器的电抗器，由于共模电流的磁通势所产生的磁通有可能会泄漏到周围空间，导致周边的铁制结构物发生涡流而过热，或是由于电磁力发生振动的情况发生。相反的，如果是单相电抗器结构的或五柱式铁心的话，由于共模电流的磁通势产生的磁通形成闭环不会泄漏到周围空间，因此不会发生上述的磁通泄漏的问题。根据上述理由，作为设置在变频器装置的输出端的交流电抗器，最好不是三柱式铁心，以3个单相电抗器结构的或五柱式铁心为宜。

此外，作为上述构成中的变频器装置内的变频器电路，最好是采用三电平变频器为宜。

三电平变频器可以减少流在正弦波滤波器或共模电抗器中的高频电流，实现变频器装置的小型化，减少损失或噪音。

发明效果

根据上述构成，本发明的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，电动机的相间电压不是呈PWM波形而是呈正弦波，解决了绝缘劣化问题，并且还可以将电缆入口端的共模电压抑制得较低，减轻EMI故障的同时，消除漏电断路器的误动作。

此外，将变频器电路采用三电平变频器时，因为流在正弦波滤波器和共模电抗器中的高频电流减少的缘故，可以使变频器装置实现小型化，减少损失或噪音。

附图说明

图1是实施例1中的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置100的示意图

图2是以三相桥式整流器作为例子的交流/直流转换器131的电路示例图

图3是以十二相整流电路二极管整流器作为例子的交流/直流转换器131的电路示例图

图4是以PWM变换器或称为高功率因数变换器的直流电源作为例子的交流/直流转换器131的电路示例图

图5是以被称为两电平变频器的三相桥式变频器作为例子的变频器电路132的电路示例图

图6是以Type1的三电平变频器作为例子的变频器电路132的电路示例图

图7是以Type2的三电平变频器作为例子的变频器电路132的电路示例图

图8示意的是将二极管三相桥式的交流/直流转换器和Type1或Type2的三电平变频器组合成的变频器装置的结构示意图

图9是将图8通用化，各种直流电源131和变频器电路132进行组合的示意图

图10是50kW射流风机用变频器的模拟电路的示意图

图11是两电平变频器从0达到60Hz的波形示例图

图12是将图11进行放大便于观看的放大图

图13是将LC滤波器的UV线间电压波形的60Hz附近进行放大的放大图

图14是通过LC滤波器衰减成为正弦波状的共模电压波形的示意图

图15是三电平变频器从0达到60Hz的波形示例图

图16是将图15的进行放大便于观看的放大图

图17是将LC滤波器的UV线间电压波形的60Hz附近进行放大的放大图

图18是通过LC滤波器衰减的共模电压波形的示意图

图19是关于通过LC滤波器后的共模电压的减少示意图

图20是关于三电平变频器的阻尼电阻的电流和3条输出线的总损失的示意图

图21是关于「带电流小磁滞回线的电压控制」的简单处理示意图

图22是关于实施例2中的可变速驱动装置100a的结构示意图

图23是关于实施例3中的可变速驱动装置100b的结构示意图

图24是关于实施例4中的可变速驱动装置100c的结构示意图

图25是关于实施例5中的可变速驱动装置100d的结构示意图

图26是向来采用的射流风流的纵流式通风方式的双向通行道路隧道的示意图

图27是关于射流风机控制运转台数和变频器驱动运转时的射流风机的运转次数、推力、动力的关系图

其中图号：

100，100a，100b，100c，100d···可变速驱动装置

110，110b···电力变压器

120···检漏断路器

130，130a，130c，130d···变频器装置

140···共模电抗器

150···LC滤波器

151···交流电抗器

152···第1电容电路

160···零相电压用测量电阻器

170···第2电容电路

171···第3电容电路

200···商用电源

300···电缆

400···射流风机

具体实施方式

以下，一边参照图面，对本发明的射流风机用感应电动机的可变驱动装置的实施例进行说明。当然，本发明的范围不限定于以下实施例中所述的具体用途、形状、个数等。

此外，在接下来的各个实施例的构成中，以设置在公路隧道的入口处的构成为例，如果设置在出口处也是可以的。另外，如果是入口处和出口处两侧都设置的构成，将设置在入口处的构成和出口处的构成进行交更换成相反也是可以的。

在以下的实施例的说明中，隧道是以3000m以上的长距离公路隧道作为例子进行说明，是以双向通行的隧道为例。也就是说，隧道内存在着从外界吹进的自然风产生的自然通风力和、由通行车辆的活塞效应在各车辆的行驶方向上产生风压合成的交通风所产生的交通通风力。还有，本发明的隧道通风控制系统产生的机械通风力，也就是射流风机的驱动时产生的机械通风力。

本发明的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，将三相商用电源的输入利用变频器装置内的交流/直流转换器把交流电转换为直流电、将该直流电源利用变频器装置内的变频器电路转换为可变电压·可变平率的三相交流电、该三相交流输出端串联着共模电抗器和交流电抗器，该交流电抗器的后面并联接着第1电容电路的结构组成，将消除了高频接近平滑的正弦波状态的线间电压提供给长电缆的输入端。射流风机通过该长电缆来驱动变频器。上述第1电容电路是由数条电容星型连接成的，将上述第1电容电路的星型连接的中性点、连接在上述变频器装置的交流/直流转换器上的中性点、或是上述三相商用电源后面的电源变压器二次侧上的中性点、或是上述三相商用电源上的中性点中的任意中性上的话，使共模电流回流到电源侧，从而降低长电缆输入端的共模电压。

就本发明的射流风用感应电动机的可变速驱动装置的构成例，如以下的5个实施例所示。

实施例1

实施例1中的构成例，是将第1电容电路的星型连接的中性点的连接处作为变频器装置的交流/直流转换器的中性点的构成例。

图1示意的是关于实施例1中的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置100的示意图。图1中除了可变速驱动装置100、还设有商用电源200、长电缆300、射流风机400。

在对可变速驱动装置100进行说明之前，首先就商用电源200、长电缆300、射流风机400进行简要介绍。

首先，关于商用电源200、作为受电设备不进行特殊的限定，在长距离公路隧道内，不仅有射流风机400，还有其他诅多的照明设备或防灾设备等，需要大量的电力，有直接从电力公司接受特别的高压或高压受电、针对设施内的装置进行变压后提供电力。将在后面的内容进行介绍的，商用电源200的电压，用电力变压器110降压、电力变压器110的二次电压降压至400V、440V、460V等。

接下来，就长距离电缆300进行说明。以在长距离公路隧道内的使用为前提，长电缆300成为重要的要素。就长电缆300，大多使用的是CV电缆「交联聚乙烯绝缘聚氯乙烯护套电缆」。CV电缆，在单芯的交联聚乙烯绝缘电线上添加了聚氯乙烯(乙烯)的外皮保护(壳)的单芯电缆和多芯(2～4)的绝缘电线压缩成圆形制成的，间隙用绝缘材料包裹填充，施加保护套后形成的多芯电缆。(2芯标记为CV-2C、3芯标记为CV-3C)不管是哪一中，护套的内侧都实施了电磁屏蔽，屏蔽电缆也有。其他，将3条单芯CV电缆捻成的CVT(三芯)。

射流风机的布线一般多选用以下电缆。一般马达用电力布线多使用CV-3C电缆，从电缆功能来看CVT也是可以的。

由于CVT电缆的价格较高，因此不被广泛使用，与CV-3C电缆比起，CVT电缆重量轻且易于弯曲，从布线施工方便的角度来看是可选的。通常马达用接地电线，

大都将上述电缆与14sq(14平方毫米)左右的乙烯绝缘电缆(Indoor PVC)平行敷设。也有使用3C屏蔽电缆的情况，也是和乙烯绝缘电缆的地线平行敷设的。

在实施例1所涉及的图1中，将3芯屏蔽电缆附设在接地用乙烯绝缘电缆。关于电缆价格，3芯屏蔽电缆是最贵的，CV-3C电缆是最廉价的。如果充分做好EMI对策的话，是可以考虑使用最廉价的非屏蔽的CV-3C电缆。关于电缆规格，根据芯线径大小决定所允许通过电流量，有2sq到325sq。允许马达的额定电流以上的电流值的电缆是选择电缆的要点，选择可以将额定电流和布线距离所决定的电缆压降控制在一定值以下(例如，额定电压的6％)的电缆。

此外，图1中的长电缆300是将3芯屏蔽电缆和接地线平行敷设的，其他的规格的电缆也是可以的。

射流风机400，是对隧道内的空气进行通风的装置，有内置感应马达的装置，本发明，是通过变频器驱动运转的射流风机。本发明的射流风机的结构等不进行特别限定，只要是利用变频器实现驱动运转的话，其他的风机都是可以适用的。射流风机400，按照适当的距离设置在长距离公路隧道内。隧道的距离越长，不排除要设置多台的射流风机400。

接下来，就本发明的可变速驱动装置100的各个构成元件进行详细说明。

可变速驱动装置100是由电力变压器110、检漏断路器(ZCT)120、由交流/直流转换器131和变频器电路132构成的变频器装置130、共模电抗器140、由交流电抗器151和星型连接的第1电容电路152构成的LC滤波器150构成的装置。

电源变压器110、与Δ/星型连接的二次侧中性点接地。商用电源200的电压虽然是高压电，电力变压器110的二次电压被降至400V、440V、460V等。电力变压器110的输出经由检漏断路器120供给变频器装置130。

检漏断路器120，当后段的变频器、长电缆、电动机等的绝缘出现缺陷时，会检测出接地故障电流，断路器会切断电流以防止其他设备被损毁。

变频器装置130由交流/直流转换器131和变频器电路132构成，通过交流/直流转换器131一旦将交流电转换为直流电，然后通过变频器电路132产生所需频率的交流电的装置。

交流/直流转换器131和变频器电路132有多种构成形态。

首先，介绍几种交流/直流转换器131的电路图例。

图2是3相桥式整流器的例子。上述3相桥式整流器的输出作为变频器电路132的直流电源。在图2中，电力变压器110有时也和其他设备共用。此外，图2中，将检漏断路器120的图示进行了省略。图2构成例为电容输入型，为了改善电源的电流波形，设置了3％至5％左右的电抗器L。此外，内容在图中被省略的，有时也将π形等的EMI滤波器和电抗器L串联在一起。图中的电阻Ra、Rb是为了便于说明，将图绘成观察共模电压用的图，例如Ra＝Rb＝10kΩ，对变压器的2次中性点N0和N1之间用同步检定器观察的话，可以观察到整流电路发生的6f＝360Hz的共模电压。

图3示意的是被称为12相整流电路的二极管整流器131b的例图。在图3的示例图中，直流电压下的脉冲为12f＝720Hz，脉冲振幅变小。此外电源变压器的1次电流不包含第5、第7谐波。上述12相整流电路的二极管整流器131b的输出成为变频器电路132的直流电源。图3中，电源变压器是专用的，将该变压器的漏电感设置在3％至5％左右，设置独立的电抗器L，L在图中被省略。上述电路中的电源变压器的次级线圈有2个，要在哪里接地根据设计方案俩决定，例如，将REC1和REC2的连接点作为虚拟中性点的话，在N1之间可以观测到12f的共模电压。

用上述图2、图3的电路进行电动机的再生制动时，在直流电路上设置电阻和断路器，用来进行能量吸收。

接下来，图4为PWM变换器或被称为高功率因数变换器的直流电源的示例图。由于变频器可以处理从直流电转换到交流电或从交流电转化到直流电的双向电流转换，利用上述PWM变换器作为交流/直流变换器的方法。因为可以控制交流电功率因数＝0.95以上的正弦波，所以也被称为高功率因数变换器。该电路的好处是电源电流中不含5、7、11、13等低次谐波，功率因数为0.95以上，当电动机再生制动时，该电源可以回收为商用电源，可以成为强大的制动力。图中的电阻Ra、Rb是为了便于说明，将图绘成观察共模电压用的图，在N0和N1之间可以观察到PWM变换器的共模电压。

本发明的可变速驱动装置100，采用的是交流/直流转换器131，图2的交流/直流转换器131a、图3的交流/直流转换器131b、图4的交流/直流转换器131c中的任意一种转换器都可以适用的。

接下来，介绍几种变频器电路132的电路例图。

图5是最常用的3相桥式变频器，也被称为两电平变频器。

将Ed设为直流电路电压时，相电压有Ed/2、-Ed/2的2个级。要驱动20kW到50kW左右的射流风机IGBT(绝缘栅双极晶体管)是适用的，以下变频器全部采用IGBT来为例子进行介绍。

图6示意的是三电平变频器(也成为NPC变频器)的TYPE1的电路示例。当该电路使用相同规格的IGBT时，是两电平变频器2倍的直流电压都可适用，输出电压也是2倍。变频器的相电压，有Ed/2、0、-Ed/2的3个级别，与两电平变频器比起，三电平变频器可以获得谐波少理想的输出电压波形。

图7示意的是三电平变频器的TYPE2的电路示例。该电路存在着只能适用与两电平变频器相同直流电压的缺陷，实际上几乎没有被使用的先例，输出电压与TYPE1相同有3个级别。

本发明的可变速驱动装置100，采用的是变频器电路132，图5的变频器电路132a、图6的变频器电路132b、图7的变频器电路132c中的任意一种变频器电路都可以适用。

也就是说，实施例1中变频器装置130的装置构成，是由图2、图3、图4中的任意一种交流/直流转换器131和、图5、图6、图7中的任意一种变频器132组合构成的。

一般的电动机的驱动控制装置中最常用的是图2中的3相桥式整流器的交流/直流转换器131a和、图5中的两电平变频器的变频器电路132a构成的。本实施例1中的变频器装置130的装置构成，例如图8所示的，将图2中的3相桥式整流器的交流/直流转换器131a和、图6中的三电平变频器132b的TYPE1或图7的三电平变频器132c的TYPE2构成的。变频器132使用的是三电平变频器，该直流电路有构成中性点N1的电容，因此无需追设，在图8中为了方便，图中示意将串联的2个阻值等相的电容Ca、Cb作为第2电容电路170。此外，图8中追设了可以吸收制动时的再生电力用的「断路器+电阻」。并且还设置了可以检出漏电时的共模电流并切断电路的漏电断路器120。

图9示意的是，将图8一般化，各种的直流电源(交流/直流转换器、变换器)和变频器电路构成的示例图。在此，为了方便图中将漏电断路器和「断路器+电阻」省略。接下来的内容中也同样不是重点时都同样省略。另外，将串联的2个阻值等相的电容Ca、Cb作为第2电容电路170生成直流电路的中性点，若是三电平变频器时，可以利用作成该中性点的电容。

接下来，回到图1，就设置在变频器装置130后段上的共模电抗器140、LC滤波器150进行说明。

变频器装置130的输出是在通过共模电抗器140后供给LC滤波器150的。

共模电抗器140，主要是用于降低变频器装置130的开关频率成份的共模电压，也抑制流向负载的共模电流。

LC滤波器150，具备交流电抗器151和星型连接的第1电容电路152，去除包含在变频器装置130输出中的陡峭dv/dt(3000v/μsec左右)的PMW脉宽调制的线间电压的高频成份，使变频器装置130的输出波形接近正弦波。例如，在实施例1中，为了实现最经济过滤器的设计，L＝5％、C＝2％，用LC的振动衰减系数达到0.5的电阻R实现阻尼的结构。在缩小的滤波器中还剩下较多的载体脉冲，但是与线间电压的dv/dt的PWM波形比起只剩下1/1000左右，无需担心电动机的绝缘劣化或轴电流。

此外，关于第1电容电路152的构成，在图1的构成例中，除了电容C还包含阻尼电阻器R的结构。此外，在图1中所示的第1电容电路152的构成中，阻尼电阻器R连接在电容C之后，当然R和C的连接顺序是可以相反的。

在上述构成的本发明的可变速驱动装置100中，变频器电路132可以使用两电平变频器和三电平变频器中的任意一种，关于共模电压减少，就三电平变频器的输出线间电压和两电平变频器的输出线间电压的优劣进行比较·检证。

图10示意的是50kW射流风机用变频器的模拟电路。如图10所示的，从比较结果来看任意的变频器都可以适用输出电压400v、直流电压600v。调制载波为5kHz。

LC滤波器的衰减系数为0.5、电抗5％、电容2％、共振频率1897Hz、有设置电阻R。上述电抗器不是3柱式铁心的电抗器，而是使用了3个单相电抗器。这样的话针对共模电流可以作为共模电抗器进行使用。3柱式铁心的电抗器、没有共模电抗器的作用，很有可能因为大的磁通泄漏到周围时出现故障。共模电抗器设为2.5％。因此，理论上有效的共模电抗器为2.5+5/3＝4.17％。当电阻Rk的中性点电流过多时设置的，在上述条件下不会有那种倾向因此Rk＝R/10。

此外，测定零相电压用的电阻160，是为了观测3相电路中的共模电压的电阻电路。电阻设为10kΩ左右，将U、V、W接线端子接在要进行测定的共模电压的地方，例如，连接在变频器的输出端、电缆的输入端、电缆入口、电动机的接线端子等，

在与X的基准点之间用同步检测器进行测量，可以观察到共模电压。通常技术中都只考虑变频器的输出线间压力，共模电压不怎么受重视，本发明对共模电压也进行重点考察，找出一个有效的解决方案。

首先，就两电平变频器的输出电压就行验证。

图11是两电平变频器从0至60Hz时的输出波形示例图。图12是为了便于观看将图11中进行放大后的放大图，采用的是三角波比较调制的方法。在实际的模拟条件中变频器130的开关频率为5kHz，为了可以更容易看清波形趋势，将图11和图12的开关频率设置在2kHz左右。

图11和图12，从上开始都是以电压指令、U-V线间电压、直流电路的中点为基准的U相电压、共模电压、共模电压的有效值。如图示可以知道共模电压中含有变频器130的开关频率的成份，振幅为±300v的阶梯方波，低频300v、60Hz左右的有效值是150v。当低频指示为300vrms时，可以考虑是启动时漏电多引起的漏电断路器的误动作。

图13是将LC滤波器的UV线间电压波形扩大至60Hz左右的示意图。5kH的电压脉冲为300vp-p左右，是后面要介绍的三电平变频器的2倍左右。

图14是通过LC滤波器后开始衰减成正弦波状的共模电压波形的示例图。低速运行时的峰值为(0-peak)80v＝57vrms左右至全体，是后面要介绍的三电平变频器的共模电压的2倍左右。

接下来，就三电平变频器的输出电压就行验证。

图15是三电平变频器从0至60Hz时的输出波形示例图。图16是为了便于观看将图15进行放大后的放大图，采用的是上下两条三角波的三角波比较调制的方法。如图所示的共模电压一周期中有3次上下100v的运行转移，振幅为±150v，可知是两电平变频的一半。

共模电压的波形如图16所示的比较复杂的阶梯波形。该有效值为1周期显示3次膨胀然后逐渐增加，在0.06秒36Hz附近的最大值约为120v，60Hz时减少至80v。

图17是将LC滤波器的UV线间电压波形扩大至60Hz左右的示意图。5kH的电压脉冲为150vp-p左右，是两电平变频器的1/2左右。

图18是通过LC滤波器后衰减的共模电压波形的示例图。整体最大的峰值为(0-peak)40v＝28vrms左右，是两电平变频器的共模电压的1/2左右。低频是很少出现因此无需担心启动时由于漏电导致断路器发生误动作。

图19，示意的是通LC滤波器后的共模电压的减少情况示意图。频率设为60Hz附近。图下方为变频器出口的共模电压，图上方为通过LC滤波器后的共模电压。如图19所示的，通过LC滤波器，电缆入口处的共模电压大致呈正弦波状，峰值降至(0-peak)40v＝28vrms)，共模电压降至使用两电平变频器时的一半。

图20示意的是关于三电平变频器的阻尼电阻的电流和3条的损失合计示意图。如图20所示的最大电流也就400w左右。图中省略了两电平变频器的阻尼电阻的电流和3条的损失合计示意图，大概是在1200w左右。也就是说，三电平变频器的阻尼电阻的损失，降至两电平变频器的阻尼电阻损失的3分之1左右。

也就是说，阻尼电阻的损失在后面要介绍的图20中示意的50kW射流风机用的最大400W时的阻尼电阻的损失控制在1％以下，是没有问题的。像这样小的LC滤波器中还残留不少的载波的脉冲，查看图17所示的线间电压5kHz的脉冲成分有效值仅有50v左右，其v/dt值为2v/μsec左右，是PWM波形的1/1000左右，解决了电动机的绝缘劣化或轴电流问题。

从上述问题中可以知道，三电平变频器不仅输出的线间电压理想，而且共模电压少。抓住这个特点，本实施例中如图8所示的，采用三电平变频器的结构是比较理想的。因此，可将电缆入口端的共模电压抑制较低，在减轻EMI故障的同时，消除漏电断电器的误动作。并且，流在正弦波滤波器和共模电抗器的高频电流变少，可以实现变频器装置的小型化，减少损失或噪音。

接下来，作为本发明的可变速驱动装置100的重要点，将星型连接的第1电容电路152的中性点连接在作为变频器的直流电源的中性点形成的第2电容电路170的中性点N1的好处进行说明。

图1中所示的关于实施例1所涉及的可变速驱动装置100的构成中，将第1电路电路152的星型连接的中性点连接在变频器装置130的直流电源的中性点N1上，可以进一步减少共模电压。

共模电压是交流/直流变换器131输出的6f＝360Hz成分和变频器电路132产生的开关频率成份，将上述成分以交流电源的假设中性点为基准串联在一起的方式出现在上出现在变频器装置130的输出。

在此，作为直流电源的交流/直流变换器131的共模成分，在变频器装置130的共模电压整体的10％以下且频率低，此外，由于变频器电路132的共模成分较大，是变频器装置130的共模电压全体的90％以上，只让变频器电路132的共模成分进行环流也可以达到减少共模电压的效果。本实施例1在考虑到以上问题下进行的实施例。因此，将LC滤波器150的第1电容电路152的中性点作为直流电源的交流/直流电源转换器131后端的中性点，与第2电容电路170的中性点链接。由此

共模电流环流在直流电源的交流/直流转换器的输出端上，电缆300端的共模电压被抑制在较小值。

如图18和图19所示的，共模电压是5kHz成分峰值为(0-peak)40v＝28.2vrms，

由此可以将电缆300的浮动电容(1000m电缆大概有0.1μF)的充电电流抑制在0.088A的低值，避免漏电断路器发生误动作。

如果，如图1所示的没有将第1电容电路152的星型连接的中性点连接在变频器装置130的直流电源即交流/直流变换器131的中性点N1的话，只要LC滤波器150的第1电容电路152保持浮动的话，只改善线间电压而共模电压得不到减少和改善。

此外，在图1的构成例中，与3芯屏蔽电缆平行敷设的电动机的接地线在电缆入口端处接地，屏蔽返回在直流电源的交流/直流转换器131的中性点N1，漏电检出器无法感应到流入屏蔽的开关频率的共模电流。但是，也有认为应安装在地面的想法，这样的话漏电检出器可以感应到电流的存在。因此所使用的电缆300是2000m等的长电缆时，需要了解检漏继电器的感应度的频率特性，根据需要来增加上述的共模电抗器140。

此外，上述LC滤波器150，如果L＝10％～15％、C＝20％～40％，输出电压几乎为完整的正弦波。但是这种情况的话，阻尼电阻带来的损失变大，有必要采用在不设置电阻的控制方式下可以抑制滤波器振动的方法。控制方法如图21所示的「具有小磁滞回线的电压控制」等都是适用的，要采用该控制方式，需要设置感应器而且设备也会变得复杂·价格昂贵。因此，上述实施例1中的构成例是采用2％左右的小电容器来解决可以说有益处不少。

实施例2

关于实施例2中的本发明的可变速驱动装置100a的构成示例。

实施例2所涉及的本发明的可变速驱动装置100a的构成例，是将LC滤波器150的第1电容电路152的星型连接的中性点反馈到三相商用电源的后面的电力变压器的二次侧的第3电容171的星型连接的中性点。

图22是关于实施例2中的本发明的可变速驱动装置100a的构成示例图。在图22中除了可变速驱动装置100a、商用电源200、长电缆300、射流风机400还有电力变压器110、具有检漏继电功能的断路器(ZCT)120、变频器130、共模电抗器140、和由交流电抗器151以及星型连接的第1电容电路152构成的LC滤波器150等装置构成的。

就实施例2中的可变速驱动装置100a的各个构成要素，与实施例1中所涉及的可变速驱动装置100的各个构成要素一样的，在此省略。

实施例2中的可变速驱动装置100a的各个构成要素，大部分和实施例1的构成要素是一样的，其中LC滤波器150的第1电容电路152的中性点是连接在电力变换器的二次侧的第3电容电路171的星型连接的中性点的结构。该第3电容电路171的输出端的电容值可以适用额定电容数倍以上，所连接的中性点会比较稳定。由此不仅是变频器电路132，直流电源的交流/直流变换器131的共模电流也发生回流。实施例1中在电缆入口端出现交流/直流变换器131的共模电压，在本实施例2的构成中交流/直流转换器131的共模电流是回流的，具有大幅度减少电缆300入口端的共模电压的的好处。

此外，长电缆300使用的是3芯无屏蔽电缆，与其平行敷设的电动机的接地线在电缆入口侧接地。

另外，就第1电容电路152的电路构成例，在图1所示的构成方案中，在电容C的后面连接着阻尼电阻R，而在本实施例2中的图22所示的构成例中，电阻R在前面电容C接在后面。像这样C和R的顺序颠倒也不会影响第1电容电路152的动作。

除了上述说明的构成要素的工作以外，其他都与实施例1中所示的动作相同，在此省略说明。

实施例3

关于实施例3中的本发明的可变速驱动装置100b的构成示例。

实施例3所涉及的本发明的可变速驱动装置100b的构成例，是将LC滤波器150的第1电容电路152的星型连接的中性点反馈到电力变压器110b的二次侧的中性点N3。

图23是关于实施例3中的本发明的可变速驱动装置100b的构成示例图。在图23中除了可变速驱动装置100b、商用电源200、长电缆300、射流风机400，还有由电力变压器110b、具有检漏继电功能的断路器(ZCT)120、变频器130、共模电抗器140、和由交流电抗器151以及星型连接的第1电容电路152构成的LC滤波器150等装置构成的。

关于实施例3中的可变速驱动装置100b的各个构成要素，和实施例1中所涉及的可变速驱动装置100的各个构成要素一样的，在此省略。

实施例3中的可变速驱动装置100b的各个构成要素，大部分和实施例1的构成要素是一样的，其中LC滤波器150的第1电容电路152的中性点连接在电力变压器110b的二次侧的中性点。此时，通过具有检漏继电功能的断路器(ZCT)120，刚好和流在交流/直流变换器131的电源线中的共模电流抵消。这样的话交流/直流变换器131与变频器电路132的加起来的共模电压，使检漏继电器无法感应到从LC滤波器回流出的共模电流，而检出电缆300或射流风机的绝缘不良引起的共模电流。

而且，在图23中将3芯屏蔽电缆与地面接地，从残留在电缆300入口端的共模电压，通常可以检出共模电流，如上所述的电流数值已经足够低。

实施例4

关于实施例4中的本发明的可变速驱动装置100c的构成示例。

实施例4所涉及的本发明的可变速驱动装置100c的构成例，交流/直流变换器131采用PWM变换器构成的。

图24是关于实施例4中的本发明的可变速驱动装置100c的构成示例图。图24中所示的可变速驱动装置100c，除了可变速驱动装置100c、电力变压器110、变频器装置130c、共模电抗器140、和由交流电抗器151以及星型连接的第1电容电路152构成的LC滤波器150等装置构成的，与实施例2中的图22所示的可变速驱动装置100a的构成不同的是，直流电源使用了PWM变换器，其他的构成与实施例2的图22相同。

关于实施例4中的可变速驱动装置100c的构成，适用于当受电容量中所占的复数台的射流风机400的合计容量变大，三相整流器的高频变得过大时使用。如果PWM变换器131c也和VVVF变频器132一样都是采用三电平变频器的话，对减少共模电压是有好处的。但是，这些适用在调制度范围80％至100％左右，只要在该范围内进行调制的话两电平变频器的共模电压也是很低的是可以适用的。将LC滤波器150的第1电容电路152的中性点连接在电力变换器的二次侧的第3电容电容171的星型连接的中性点。

如图24所示的构成例中，将两个变频器所发生的总的共模电压外加在LC滤波器150，回流在电力变换器的二次侧的第3电容电路171。虽然没有在PWM变换器侧设置共模电抗器，VVVF变频器输出端的共模电抗器对2个变频器都是有效的，无需在2个地方都设置，当然在PWM变换器侧设置共模电抗器也是可以的。

此外，如图24所示的，交流/直流变换器131采用PWM变换器的话，直流电压的电源电压的峰值变得更高，即使交流电源的电压降低，只要直流电压为600V左右就可以保持。由此可知即使电缆300的压降很大，也可保证射流风机400的电动机的端子在60Hz下进行400V的额定运转。

实施例5

关于实施例5中的本发明的可变速驱动装置100d的构成示例。

实施例5所涉及的本发明的可变速驱动装置100d的构成例，在实施例4中提到的可变速驱动装置100c的构成中，将1台的PWM变换器131d的输出作为2台的VVVF变频器132d1和VVVF132d2的电源，并且，将VVVF变频器132d1和VVVF变频器132d2分别用在2台的射流风机进行驱动的构成(也就是说，VVVF变频器132d1让2台的射流风机400d11和射流风机400d12进行驱动，VVVF变频器132d2让2台的射流风机400d21和射流风机400d22进行驱动的构成)。

图25，示意的是实施例5中的可变速驱动装置100d的构成示例图。图25所示的可变速驱动装置100d，由电力变压器110、变频器装置130d、LC滤波器150d构成的，具有检漏继电功能的断路器(ZCT)120、共模电抗器140的图示被省略。

与实施例4的图24所示的可变速驱动装置100c不同的构成是，1台的PWM变换器131d的输出作为2台的VVVF变频器132d1和VVVF变频器132d2的电源和，

分别在VVVF变频器132d1和VVVF变频器132d2的后端设置LC滤波器150d1和LC滤波器150d2，其他的结构与实施例4的图24相同。

由于PWM变换器131d的价格比较高，采用复数台的VVVF变频器131d1和VVVF变频器132d2共用的方式可以更加经济。在图中没有表示出来的2台的LC滤波器150d1和LC滤波器150d2的中性点返回PWM变换器131d的交流电源侧，让共模电流回流。

通常在隧道内将射流风机400按照左右2台并排设置的较多，长电缆300可以共用，这一点也是很经济的。

以上就适用本发明的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置的构成的实施例图进行了说明，可以知道只要不超出本发明的技术范围，是可以有其他多种的变更的。

工业应用性

本发明的射流风机用感应电动机的可变速驱动装置是长距离公路隧道用的通风控制系统，特别适用对设置在长距离公路隧道内的复数台的射流风机用变频器进行驱动控制的通风控制系统等。

Claims (7)

1.公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，具有以下特征：

将三相商业电源输入从交流电转换为直流电的交流/直流转换器和、将上述直流电转换为可变电压·可变频率的三相交流电的变频器电路构成的变频器装置，

在上述变频器装置对公路隧道射流风机用感应电动机进行变频驱动的可变速驱动装置中，

上述变频器装置的三相输出端与共模电抗器和交流电抗器串联、上述交流电抗器的后端与上述第1电容电路并联、当上述第1电容电路的端电压通过电缆供给上述射流风机用感应电动机的同时，将上述第1电容电路的电路设计为3组电容的星型连接，将该星型连接的中性点或与上述变频器装置的交流/直流变换器的中性点、或与上述三相商用电源后端的电力变换器二次侧的中性点、或与上述三相商用电源的中性点中的任意的中性点连接的特征。

2.权利要求1中所记载的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，还具有以下特征：

将上述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处当作上述变频器装置的交流/直流转换器的中性点的构成、

将2个容量大致相同的电阻串联的第2电容电路两端的接线端子并联接在上述变频器装置的交流/直流转换器的输出端、将上述第2电容电路的中性点作为上述交流/直流转换器的中性点的特征。

3.权利要求1中所记载的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，还具有以下特征：

将上述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处当作上述电力变换器二次侧的中性点的构成、

3组电容星型连接形成的第3电容电路与上述三相商用电源的三相接线端并联、上述第3电容电路的星型连接的中性点当作上述电力变换器二次侧的中性点的特征。

4.权利要求1中所记载的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，还具有以下特征：

将上述第1电容电路的星型连接的中性点的连接处当作上述三相商用电源的中性点的构成、

具备上述三相商用电源与上述交流/直流转换器之间的二次侧成为星型连接线的电力变压器和、用于检出上述电力变压器二次侧的漏电而准备的共模电流检出用电流传感器CT，将上述电力变压器的星型连接的中性点通过上述共模电流检出用电流传感器CT与上述电力变压器的星型连接的中性点连接，使上述商用电源流在上述变频器装置侧的共模电流相互抵消、避免因为上述变频器装置输出端的滤波器里存在的上述共模电流引起的漏电断路器发生误动的特征。

5.权利要求1至权利要求4中任意一个权利要求中所记载的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，具有以下特征：

设置在上述变频器装置输出端的上述交流电抗器不是三柱式铁心，是3个单相电抗器。

6.权利要求1至权利要求4中任意一个权利要求中所记载的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，还具有以下特征：

设置在上述变频器装置输出端的上述交流电抗器不是三柱式铁心，是五柱式铁心。

7.权利要求1至权利要求4中任意一个权利要求中所记载的公路隧道射流风机用感应电动机的可变速驱动装置，还具有以下特征：

上述变频器装置的变频器电路是三电平变频器。

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