CN103178545B - 光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路及控制方法 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，在现有基于双分裂变压器结构的三相光伏并网发电逆变电路基础上，增加一个谐波抑制接触器。本发明还公开了一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法，利用前述的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，采用两个容量相同的逆变单元在太阳光线较弱情况下，其中的任意一个逆变单元进行并网发电，而另一个逆变单元以并网发电的逆变单元为电流谐波补偿对象进行谐波补偿，电流谐波仅在两个逆变单元间流动，而几乎不流入电网，因此，在弱光情况下对本身产生的电流谐波进行有效抑制。

Description

光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路及控制方法

技术领域

本发明属于光伏发电并网控制技术领域，涉及一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，本发明还涉及一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法。

背景技术

随着石油、天然气能源的日益紧张，以及全球气候面临逐步变暖的严峻形势，光伏发电系统日益受到重视。目前，光伏发电系统主要分为集中式、单支路式、多支路式、DC MODULE和AC MODULE等形式。对于大规模光伏电站而言，考虑硬件成本的因素，集中式光伏发电系统占有非常大的优势。

西门子SINVERT并网逆变系统采用智能主从结构、逆变单元方案，控制系统实时监视光伏电池组件的总输出功率，从而决定实际需要投入的逆变单元数量，提高设备效率以及设备冗余性。由于逆变单元根据实际功率投入运行，逆变单元产生的电流谐波不高，所以能部分控制系统电流谐波。

艾默生SmartShine系列光伏并网逆变器采用模块化智能休眠设计，光照度低时也能保持逆变器高效率运行，它通常由多个中小功率逆变单元有机并联组成，安装方便、维护简单，便于扩容，也在一定程度上解决了系统电流谐波控制问题。

SMA公司推出具有双分裂变压器的光伏并网逆变器，它由两台SunnyCentral HE型设备组成，与一个共同的中压变压器相连接，这样，逆变器效率大大提高，成本却有所降低；同时，双分裂变压器也防止环流。

从硬件成本考虑，IGBT器件模块并联比逆变器单元并联更具优势，因此，现有的三相光伏并网逆变器多采用单逆变器结构，这种逆变器的电路结构简单，所用器件数量少，稳定性和可靠性较高，但是，由于它是单逆变器结构，所以弱光情况下注入电网的谐波电流较大，对电网构成严重的谐波污染。总之，上述典型的三相光伏并网逆变器都不能从根本上解决弱光情况下的注入电网电流谐波问题。

大型荒漠光伏电站的发展趋势是单个电站容量越来越大，对三相并网逆变器的数量需求越来越大，尽管技术上对光伏并网逆变器的并网电流总谐波和各次谐波都有严格要求，但是光伏电站不可避免地面临两个新问题：逆变器并联后的电流谐波叠加问题和弱光情况下逆变器电流谐波超标问题，上述缺点对电网造成了严重的谐波污染。

发明内容

本发明的目的是提供一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，进一步提高系统电流谐波抑制能力，即使在弱光情况下注入电网的电流谐波也很小，也能够满足国标规定。

本发明的另一目的是提供一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法。

本发明所采用的技术方案是，一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，光伏阵列的正输出端分别与电流检测传感器的一端、电压检测传感器的一端和二号逆变单元的正直流输入端同时连接；光伏阵列的负输出端分别与电压检测传感器的另一端、一号逆变单元的负直流输入端和二号逆变单元的负直流输入端同时连接；电流检测传感器的另一端与一号逆变单元的正直流输入端连接，一号逆变单元的三个输出端分别与一号交流滤波器的三个输入端对应连接，一号交流滤波器的三个输出端分别是经过滤波后的a相电流Ia、b相电流Ib、c相电流Ic，其中的a相电流Ia分别与一号主接触器的a相主触点和谐波抑制接触器的a相主触点对应连接，b相电流Ib分别与一号主接触器的b相主触点和谐波抑制接触器的b相主触点对应连接，c相电流Ic分别与一号主接触器的c相主触点和谐波抑制接触器的c相主触点对应连接；一号主接触器输出端的a相、b相、c相主触点分别与双分裂变压器的一个原边的a相、b相、c相连接端对应连接；

所述的二号逆变单元的三个输出端分别与二号交流滤波器的三个输入端对应连接，二号交流滤波器的三个输出端分别是经过滤波后的u相电流Iu、v相电流Iv、w相电流Iw，其中的u相电流Iu分别与二号主接触器的u相主触点和谐波抑制接触器的a相主触点另一端对应连接，v相电流Iv分别与二号主接触器的v相主触点和谐波抑制接触器的b相主触点另一端对应连接，w相电流Iw分别与二号主接触器的w相主触点和谐波抑制接触器的c相主触点另一端对应连接；二号主接触器输出端的u相、v相、w相主触点分别与双分裂变压器的另一个原边的u相、v相、w相连接端对应连接；

双分裂变压器的副边输出端与三相电网的输入端对应连接。

本发明所采用的另一技术方案是，一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法，依赖于上述的装置，当一号逆变单元的主接触器保持吸合状态，进行并网发电；二号逆变单元的主接触器断开，谐波抑制接触器吸合，二号逆变单元工作于谐波补偿模式，实现对并网发电的一号逆变单元所产生的电流谐波进行补偿，具体控制过程按照以下流程实施：

1）一号交流滤波器滤波后的a相电流Ia、b相电流Ib、c相电流Ic以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过三相静止坐标系向两相同步旋转坐标系变换运算，得到一号逆变单元实际输出的有功电流分量Isy和无功电流分量Isw；光伏阵列输出电压V和一号逆变单元的输入电流I经过最大功率点跟踪运算，得出输出电压指令值V1；输出电压指令值V1和光伏阵列输出电压V经过减法运算后得到电压误差，利用比例积分运算得出有功电流分量指令值I2，有功电流分量指令值I2和一号逆变单元实际输出的有功电流分量Isy经过减法运算后得到电流误差，利用比例积分运算得出对应于有功电流分量的电压分量指令值V2；由给定的无功电流分量指令值I3和一号逆变单元实际输出的无功电流分量Isw进行减法运算得到电流误差，通过比例积分运算得到对应于无功电流分量的电压分量指令值V3，电压分量指令值V2和V3以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算进行变换，得到a相、b相、c相的相电压指令值Va0、Vb0、Vc0，根据该a相、b相、c相三相的相电压指令值Va0、Vb0、Vc0生成脉冲宽度调制信号X，从而控制一号逆变单元的功率开关管开通与关断，实现并网发电；

2）一号逆变单元的有功电流分量指令值I2和给定的无功电流分量指令值I3以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算进行变换，得到一号逆变单元的a相输出电流指令值Ia1、b相输出电流指令值Ib1、c相输出电流指令值Ic1；一号逆变单元的a相输出电流指令值Ia1和一号交流滤波器滤波后的a相电流Ia进行减法运算所得的电流误差作为二号逆变单元的u相输出电流指令值Iu1，二号逆变单元的u相输出电流指令值Iu1和二号交流滤波器滤波后的u相电流Iu进行减法运算得到电流误差，经过u相电流控制运算得到u相的调制信号；一号逆变单元的b相输出电流指令值Ib1和一号交流滤波器滤波后的b相电流Ib进行减法运算所得的电流误差作为二号逆变单元的v相输出电流指令值Iv1，二号逆变单元的v相输出电流指令值Iv1和二号交流滤波器滤波后的v相电流Iv进行减法运算得到电流误差，经过v相电流控制运算得到v相的调制信号；一号逆变单元的w相输出电流指令值Ic1和一号交流滤波器滤波后的c相电流Ic进行减法运算所得的电流误差作为二号逆变单元的w相输出电流指令值Iw1，二号逆变单元的w相输出电流指令值Iw1和二号交流滤波器滤波后的w相电流Iw进行减法运算得到电流误差，经过w相电流控制运算得到w相的调制信号；最后，根据u相、v相、w相电流控制运算分别输出的三相调制信号生成脉冲宽度调制信号Y，从而控制二号逆变单元的功率开关管开通与关断，即实现对一号逆变单元的谐波补偿。

本发明的有益效果是，在现有基于双分裂变压器结构的三相光伏并网发电逆变电路基础上，增加一个谐波抑制接触器，采用两个容量相同的逆变单元在太阳光线较弱情况下，其中的任意一个逆变单元进行并网发电，而另一个逆变单元以并网发电的逆变单元为电流谐波补偿对象进行谐波补偿，电流谐波仅在两个逆变单元间流动，而几乎不流入电网，因此，该三相光伏并网逆变器在弱光情况下对本身产生的电流谐波进行有效抑制，很好地解决了注入电网的电流谐波问题，具有非常广阔的市场应用前景。

附图说明

图1是本发明的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路框图；

图2是本发明的电网电流谐波互补控制方法对应的具有并网发电模式的一号逆变单元2的控制流程框图；

图3是本发明的电网电流谐波互补控制方法对应的具有谐波补偿模式的二号逆变单元7的控制流程框图。

图中，1.光伏阵列，2.一号逆变单元2，3.一号交流滤波器，4.一号主接触器，5.双分裂变压器，6.三相电网，7.二号逆变单元7，8.二号交流滤波器，9.二号主接触器，10.谐波抑制接触器，31.电压检测传感器；32.电流检测传感器；

11、12和13均为比例积分运算，14为两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算，15为三相静止坐标系向两相同步旋转坐标系变换运算，16、17和18分别为u相、v相、w相电流控制运算，19为最大功率点跟踪运算，21、22、23、24、25、26、27、28和29均为减法运算；

另外，V表示光伏阵列1输出端的电压检测传感器31的检测电压；

I表示一号逆变单元2输入端的电流检测传感器32的检测电流；

Ia、Ib、Ic分别表示一号交流滤波器3滤波后的a相、b相、c相电流；

Iu、Iv、Iw分别表示二号交流滤波器8滤波后的u相、v相、w相电流；

V1表示光伏阵列1的输出电压指令值；

I2表示有功电流分量指令值，它是比例积分运算11的输出；

V2表示有功电流分量经过比例积分运算12得出的电压分量指令值；

I3表示给定的无功电流分量指令值；

V3表示无功电流分量经过比例积分运算13得出的电压分量指令值；

Va0、Vb0、Vc0分别表示a相、b相、c相的相电压指令值；

Isy、Isw分别表示一号逆变单元2实际输出的有功电流分量、无功电流分量；

θ表示与电网电压同步的旋转角；

Ia1、Ib1、Ic1分别表示一号逆变单元2的a相、b相、c相输出电流指令值；

Iu1、Iv1、Iw1分别表示二号逆变单元7的u相、v相、w相输出电流指令值；

X表示根据a相、b相、c相相电压指令值Va0、Vb0、Vc0进行生成脉冲宽度调制信号；

Y表示根据u相、v相、w相电流控制运算16、17、18的输出结果所生成的脉冲宽度调制信号。

具体实施方式

参照图1，本发明光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路的结构是，光伏阵列1的正输出端分别与电流检测传感器32的一端、电压检测传感器31的一端和二号逆变单元7的正直流输入端同时连接；光伏阵列1的负输出端分别与电压检测传感器31的另一端、一号逆变单元2的负直流输入端和二号逆变单元7的负直流输入端同时连接，电流检测传感器32的另一端与一号逆变单元2的正直流输入端连接；一号逆变单元2的三个输出端分别与一号交流滤波器3的三个输入端对应连接，一号交流滤波器3的三个输出端分别是经过滤波后的a相电流Ia、b相电流Ib、c相电流Ic，其中的a相电流Ia分别与一号主接触器4的a相主触点和谐波抑制接触器10的a相主触点对应连接，b相电流Ib分别与一号主接触器4的b相主触点和谐波抑制接触器10的b相主触点对应连接，c相电流Ic分别与一号主接触器4的c相主触点和谐波抑制接触器10的c相主触点对应连接；一号主接触器4输出端的a相、b相、c相主触点分别与双分裂变压器5的一个原边的a相、b相、c相连接端对应连接；

二号逆变单元7的三个输出端分别与二号交流滤波器8的三个输入端对应连接，二号交流滤波器8的三个输出端分别是经过滤波后的u相电流Iu、v相电流Iv、w相电流Iw，其中的u相电流Iu分别与二号主接触器9的u相主触点和谐波抑制接触器10的a相主触点另一端对应连接，v相电流Iv分别与二号主接触器9的v相主触点和谐波抑制接触器10的b相主触点另一端对应连接，w相电流Iw分别与二号主接触器9的w相主触点和谐波抑制接触器10的c相主触点另一端对应连接；二号主接触器9输出端的u相、v相、w相主触点分别与双分裂变压器5的另一个原边的u相、v相、w相连接端对应连接；

双分裂变压器5的副边输出端与三相电网6的输入端对应连接。

一号逆变单元2和二号逆变单元7，均选用传统两电平逆变器、二极管中点钳位I型三电平逆变器、或双反IGBT串联中点钳位T型三电平逆变器中的之一。

一号交流滤波器3和二号交流滤波器8，均选用L型滤波器、LC型滤波器或者LCL型滤波器中的之一。

由上述的结构可见，本发明装置在现有基于双分裂变压器结构的三相光伏并网发电逆变电路基础上，增加了一个谐波抑制接触器，从而组成新的电流谐波互补控制逆变电路。

在有光照情况下，每个逆变单元都存在三种工作模式：即并网发电模式、谐波补偿模式和停机模式。

当光照很强时，光伏阵列1的输出功率超过了设定的最优功率点1（例如逆变单元额定功率的80%），此时谐波抑制接触器断开，两个逆变单元的主接触器吸合，平均分配功率，同时工作于并网发电模式。

当光照一般时，光伏阵列1的输出功率小于设定的最优功率点1（例如逆变单元额定功率的80%），而大于设定的最优功率点2（例如逆变单元额定功率的10%），此时谐波抑制接触器断开，两个逆变单元的主接触器吸合，但只有一个逆变单元处于并网发电模式，另一个逆变单元处于停机模式。

当光照较弱时，光伏阵列1的输出功率小于设定的最优功率点2（例如逆变单元额定功率的10%），一个逆变单元的主接触器保持吸合，继续进行并网发电，另一个逆变单元的主接触器断开，谐波抑制接触器吸合，对并网发电的逆变单元进行谐波补偿，即另一个逆变单元处于谐波补偿模式。此时，处于并网发电模式的逆变单元的指令电流减去它实际输出电流的差值作为谐波补偿模式的逆变单元的指令电流，处于谐波补偿模式的逆变单元的指令电流与其实际输出电流之差作为电流控制运算的输入，电流控制运算是滞环电流控制运算、无差拍电流控制运算或其他电流控制运算；电流控制运算的输出与三角载波信号配合生成脉冲宽度调制信号去控制处于谐波补偿模式的逆变单元动作，从而实现补偿处于并网发电模式的逆变单元所输出的电流谐波。

本发明的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法依赖于上述的电路结构，从控制思路上讲，两个容量相同的逆变单元在弱光情况下工作模式不同，其中的任意一个逆变单元进行并网发电，而另一个逆变单元以并网发电的逆变单元为谐波补偿对象进行谐波补偿，因此，电流谐波仅在两个逆变单元间流动，而几乎不流入电网，这样就实现了光伏逆变器自身电流谐波的主动抑制。

本发明控制方法的控制流程是：

由于本发明方法的主要特征在于弱光情况下三相光伏并网逆变器注入到电网的电流谐波很小，因此针对本发明的电路结构，以下仅对光伏阵列输出功率小于设定的最优功率点2（例如逆变单元额定功率的10%）的情况进行详细说明。为了便于说明，假设一号逆变单元2工作在并网逆变模式，二号逆变单元7工作在谐波补偿模式。当然，对于一号逆变单元2工作在谐波补偿模式、二号逆变单元7工作在并网逆变模式，工作原理也是相同的。

根据上述文本所描述的结构，一号逆变单元2的主接触器4保持吸合状态，进行并网发电；二号逆变单元7的主接触器9断开，谐波抑制接触器10吸合，二号逆变单元7工作于谐波补偿模式，实现对并网发电的一号逆变单元2所产生的电流谐波进行补偿，具体按照以下流程实施：

1）参照图2，是本发明的电网电流谐波互补控制方法对应的具有并网发电模式的一号逆变单元2的控制流程框图。一号交流滤波器3滤波后的a相电流Ia、b相电流Ib、c相电流Ic以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过三相静止坐标系向两相同步旋转坐标系变换运算15进行坐标变换，得到一号逆变单元2实际输出的有功电流分量Isy和无功电流分量Isw；光伏阵列输出电压V和一号逆变单元2的输入电流I经过最大功率点跟踪运算19的计算（算法优选扰动观察法），得出输出电压指令值V1，输出电压指令值V1和光伏阵列输出电压V经过减法运算21后得到电压误差，利用比例积分运算11得出有功电流分量指令值I2，有功电流分量指令值I2和一号逆变单元2实际输出的有功电流分量Isy经过减法运算22后得到电流误差，利用比例积分运算12得出对应于有功电流分量的电压分量指令值V2；由用户或电网调度给定的无功电流分量指令值I3和一号逆变单元2实际输出的无功电流分量Isw进行减法运算23得到电流误差，通过比例积分运算13得到对应于无功电流分量的电压分量指令值V3；两个电压分量指令值V2和V3以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算14进行变换，得到a相、b相、c相的相电压指令值Va0、Vb0、Vc0，根据该a相、b相、c相三相的相电压指令值Va0、Vb0、Vc0生成脉冲宽度调制信号X，从而控制一号逆变单元2的功率开关管开通与关断，实现并网发电。

2）参照图3，是本发明光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法对应的具有谐波补偿模式的二号逆变单元7的控制流程框图。一号逆变单元2的有功电流分量指令值I2和给定的无功电流分量指令值I3以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算14进行变换，得到一号逆变单元2的a相输出电流指令值Ia1、b相输出电流指令值Ib1、c相输出电流指令值Ic1；一号逆变单元2的a相输出电流指令值Ia1和一号交流滤波器3滤波后的a相电流Ia进行减法运算24所得的电流误差作为二号逆变单元7的u相输出电流指令值Iu1，二号逆变单元7的u相输出电流指令值Iu1和二号交流滤波器8滤波后的u相电流Iu进行减法运算27得到电流误差，经过u相电流控制运算16（例如滞环电流控制运算）得到u相的调制信号；一号逆变单元2的b相输出电流指令值Ib1和一号交流滤波器3滤波后的b相电流Ib进行减法运算25所得的电流误差作为二号逆变单元7的v相输出电流指令值Iv1，二号逆变单元7的v相输出电流指令值Iv1和二号交流滤波器8滤波后的v相电流Iv进行减法运算28得到电流误差，经过v相电流控制运算17（例如滞环电流控制运算）得到v相的调制信号；一号逆变单元2的w相输出电流指令值Ic1和一号交流滤波器3滤波后的c相电流Ic进行减法运算26所得的电流误差作为二号逆变单元7的w相输出电流指令值Iw1，二号逆变单元7的w相输出电流指令值Iw1和二号交流滤波器8滤波后的w相电流Iw进行减法运算29得到电流误差，经过w相电流控制运算18（例如滞环电流控制运算）得到w相的调制信号；最后，根据u相、v相、w相电流控制运算16、17、18分别输出的三相调制信号生成脉冲宽度调制信号Y，从而控制二号逆变单元7的功率开关管开通与关断，即实现对一号逆变单元2的谐波补偿，使得注入电网的电流谐波很小，达到电网安全运行的技术要求。

Claims (6)

1.一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，其特征在于：光伏阵列(1)的正输出端分别与电流检测传感器(32)的一端、电压检测传感器(31)的一端和二号逆变单元(7)的正直流输入端同时连接；光伏阵列(1)的负输出端分别与电压检测传感器(31)的另一端、一号逆变单元(2)的负直流输入端和二号逆变单元(7)的负直流输入端同时连接；电流检测传感器(32)的另一端与一号逆变单元(2)的正直流输入端连接，一号逆变单元(2)的三个输出端分别与一号交流滤波器(3)的三个输入端对应连接，一号交流滤波器(3)的三个输出端分别是经过滤波后的a相电流Ia、b相电流Ib、c相电流Ic，其中的a相电流Ia分别与一号主接触器(4)的a相主触点和谐波抑制接触器(10)的a相主触点对应连接，b相电流Ib分别与一号主接触器(4)的b相主触点和谐波抑制接触器(10)的b相主触点对应连接，c相电流Ic分别与一号主接触器(4)的c相主触点和谐波抑制接触器(10)的c相主触点对应连接；一号主接触器(4)输出端的a相、b相、c相主触点分别与双分裂变压器(5)的一个原边的a相、b相、c相连接端对应连接；

所述的二号逆变单元(7)的三个输出端分别与二号交流滤波器(8)的三个输入端对应连接，二号交流滤波器(8)的三个输出端分别是经过滤波后的u相电流Iu、v相电流Iv、w相电流Iw，其中的u相电流Iu分别与二号主接触器(9)的u相主触点和谐波抑制接触器(10)的a相主触点另一端对应连接，v相电流Iv分别与二号主接触器(9)的v相主触点和谐波抑制接触器(10)的b相主触点另一端对应连接，w相电流Iw分别与二号主接触器(9)的w相主触点和谐波抑制接触器(10)的c相主触点另一端对应连接；二号主接触器(9)输出端的u相、v相、w相主触点分别与双分裂变压器(5)的另一个原边的u相、v相、w相连接端对应连接；

双分裂变压器(5)的副边输出端与三相电网(6)的输入端对应连接。

2.根据权利要求1所述的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，其特征在于：所述的一号逆变单元(2)和二号逆变单元(7)，均选用两电平逆变器、二极管中点钳位I型三电平逆变器或双反IGBT串联中点钳位T型三电平逆变器。

3.根据权利要求1所述的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，其特征在于：所述的一号交流滤波器(3)和二号交流滤波器(8)，均选用L型滤波器、LC型滤波器或者LCL型滤波器。

4.一种光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法，依赖于权利要求1、2或3所述的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补电路，其特征在于，当一号逆变单元(2)的主接触器(4)保持吸合状态，进行并网发电；二号逆变单元(7)的主接触器(9)断开，谐波抑制接触器(10)吸合，二号逆变单元(7)工作于谐波补偿模式，实现对并网发电的一号逆变单元(2)所产生的电流谐波进行补偿，具体控制过程按照以下流程实施：

1)一号交流滤波器(3)滤波后的a相电流Ia、b相电流Ib、c相电流Ic以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过三相静止坐标系向两相同步旋转坐标系变换运算，得到一号逆变单元(2)实际输出的有功电流分量Isy和无功电流分量Isw；光伏阵列输出电压V和一号逆变单元(2)的输入电流I经过最大功率点跟踪运算，得出输出电压指令值V1；输出电压指令值V1和光伏阵列输出电压V经过减法运算后得到电压误差，利用比例积分运算得出有功电流分量指令值I2，有功电流分量指令值I2和一号逆变单元(2)实际输出的有功电流分量Isy经过减法运算后得到电流误差，利用比例积分运算得出对应于有功电流分量的电压分量指令值V2；由给定的无功电流分量指令值I3和一号逆变单元(2)实际输出的无功电流分量Isw进行减法运算得到电流误差，通过比例积分运算得到对应于无功电流分量的电压分量指令值V3，电压分量指令值V2和V3以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算进行变换，得到a相、b相、c相的相电压指令值Va0、Vb0、Vc0，根据该a相、b相、c相三相的相电压指令值Va0、Vb0、Vc0生成脉冲宽度调制信号X，从而控制一号逆变单元(2)的功率开关管开通与关断，实现并网发电；

2)一号逆变单元(2)的有功电流分量指令值I2和给定的无功电流分量指令值I3以与电网电压同步的旋转角θ作为参考，通过两相同步旋转坐标系向三相静止坐标系变换运算进行变换，得到一号逆变单元(2)的a相输出电流指令值Ia1、b相输出电流指令值Ib1、c相输出电流指令值Ic1；一号逆变单元(2)的a相输出电流指令值Ia1和一号交流滤波器(3)滤波后的a相电流Ia进行减法运算所得的电流误差作为二号逆变单元(7)的u相输出电流指令值Iu1，二号逆变单元(7)的u相输出电流指令值Iu1和二号交流滤波器(8)滤波后的u相电流Iu进行减法运算得到电流误差，经过u相电流控制运算得到u相的调制信号；一号逆变单元(2)的b相输出电流指令值Ib1和一号交流滤波器(3)滤波后的b相电流Ib进行减法运算所得的电流误差作为二号逆变单元(7)的v相输出电流指令值Iv1，二号逆变单元(7)的v相输出电流指令值Iv1和二号交流滤波器(8)滤波后的v相电流Iv进行减法运算得到电流误差，经过v相电流控制运算得到v相的调制信号；一号逆变单元(2)的w相输出电流指令值Ic1和一号交流滤波器(3)滤波后的c相电流Ic进行减法运算所得的电流误差作为二号逆变单元(7)的w相输出电流指令值Iw1，二号逆变单元(7)的w相输出电流指令值Iw1和二号交流滤波器(8)滤波后的w相电流Iw进行减法运算得到电流误差，经过w相电流控制运算得到w相的调制信号；最后，根据u相、v相、w相电流控制运算分别输出的三相调制信号生成脉冲宽度调制信号Y，从而控制二号逆变单元(7)的功率开关管开通与关断，即实现对一号逆变单元(2)的谐波补偿。

5.根据权利要求4所述的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法，其特征在于，所述的电流控制运算，选用滞环电流控制运算或无差拍电流控制运算。

6.根据权利要求4所述的光伏并网逆变器的电网电流谐波互补控制方法，其特征在于，所述的最大功率点跟踪运算，优选扰动观察法。