CN103115348B - 一种利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置和方法 - Google Patents
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Abstract
本发明提供了一种利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置和方法，所述装置包括太阳能加热器、加热工质输送泵、蓄热水箱、列管式加热器、热水输送泵和热电厂回热循环部分。蓄热水箱由蓄热室和加热室组成，列管式加热器的换热管束放置在蓄热水箱的加热室内。所述回热循环中的补充水和凝结水进入加热室，将加热工质泵入太阳能加热器加热，加热工质靠自身重力流入列管式加热器向补充水和凝结水放热，被加热的补充水和凝结水从蓄热水箱的加热室流向蓄热室，又从蓄热室经热水输送泵输送至回热循环装置中的除氧器。本发明充分的利用太阳能加热回热循环中的补充水和凝结水，节省了加热用的水蒸气，降低了回热循环的发电燃煤热耗。
Description
技术领域
本发明涉及降低回热循环燃煤热耗技术领域，尤其涉及一种利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置和方法。
背景技术
热电厂燃煤产生水蒸汽，采用回热循环进行发电和供热。但是利用回热循环的燃煤热耗较高，如抽汽凝汽式汽轮机热电厂回热循环的发电燃煤热耗达8495KJ/kw.h；背压式汽轮机热电厂回热循环的发电燃煤热耗达3809KJ/kw.h。长期以来，如何降低回热循环的发电燃煤热耗，是科研人员持续研究和关注的重大课题。
发明内容
针对现有技术中回热循环燃煤热耗过高的现状，本发明提供了一种利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置和方法。本发明充分利用了自然界的太阳能，加热回热循环中的补充水或凝结水，节省了加热用的水蒸汽，以低品位的太阳能取代部分燃煤热能，大大降低了回热循环的发电燃煤热耗。
为实现上述发明目的，本发明采用下述技术方案予以实现：
一种利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，它包括太阳能加热器、将加热工质输入太阳能加热器的加热工质输送泵、列管式加热器、蓄热水箱、热水输送泵和热电厂回热循环部分；所述加热工质输送泵一端通过管道从列管式加热器的右侧吸取加热工质，另一端通过管道与太阳能加热器的顶部相连接；所述太阳能加热器的底部通过管道与列管式加热器的左侧连接；
所述蓄热水箱由左侧的蓄热室和右侧的加热室组成，两侧在蓄热水箱内的上部相连通，所述加热室右上部设有凝结水管道接口与补充水管道接口，所述蓄热室左侧下部的管道经热水输送泵与热电厂回热循环部分中的除氧器连接；
所述列管式加热器设有左侧水室、右侧水室和加热管，所述左右两侧水室下设有水室管板，所述加热管的两端分别连接在左侧水室和右侧水室下的水室管板上，所述加热室的顶盖与列管式加热器的水室管板相连接。
对上述技术方案的进一步改进：所述列管式加热器还设有偏中管隔板，跨中管隔板和中间隔板，中间隔板焊接在水室管板上，跨中管隔板焊接在中间隔板上，偏中管隔板通过支架也焊接在中间隔板上，所述加热管被偏中管隔板，跨中管隔板和中间隔板分隔形成换热管束。
对上述技术方案的进一步改进：所述热电厂回热循环部分为抽凝式汽轮机热电厂回热循环部分，它包括依次通过管道连接的锅炉、汽轮机和发电机，汽轮机还连接有供汽管道、凝汽器和凝结泵，汽轮机通过管道和低压加热器进汽阀门与低压加热器连接，汽轮机通过管道和除氧器进汽阀门与除氧器连接，汽轮机通过管道和高压加热器进汽阀门与高压加热器连接，低压加热器与除氧器连接。
对上述技术方案的进一步改进：所述热电厂回热循环部分为背压式汽轮机热电厂回热循环部分，它包括依次通过管道连接的锅炉、汽轮机和发电机，汽轮机通过管道和除氧器进汽阀门与除氧器连接，汽轮机通过管道和高压加热器进汽阀门与高压加热器连接，汽轮机还连接有供汽阀门。
对上述技术方案的进一步改进：所述蓄热水箱的顶盖、侧表面与底面均有保温层。
对上述技术方案的进一步改进：所述加热工质为经过除盐和除氧处理的软化水。
对上述技术方案的进一步改进：太阳能加热器的安装底面高出蓄热水箱顶盖5米以上。
本发明还提供了采用所述的装置利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的方法，它包括以下步骤：
（1）有阳光照射的条件下，所述加热工质输送泵将加热工质输入太阳能加热器，加热工质在太阳能加热器中被加热后，靠自身重力沿管进入列管式加热器的换热管束；
（2）补充水和/或凝结水进入蓄热水箱的加热室，加热工质在列管式加热器经换热管束向加热室的补充水和/或凝结水放热，工质的温度下降，然后由加热工质输送泵输送至太阳能加热器，周而复始循环；所述补充水或凝结水在加热室内被加热后流入蓄热室，再经热水输送泵输送至热电厂回热循环部分中的除氧器，参与热电厂回热循环。
其中，所述步骤（1）中阳光照射的条件为从上午9点到下午3点。
进一步的，所述步骤（1）中加热工质在太阳能加热器中被加热至86℃以上，在换热管束内换热后温度下降至40℃以下。
与现有技术相比，本发明的优点和积极效果是：利用本发明所述装置能够充分的利用太阳能加热回热循环中的补充水或凝结水，节省了加热用的水蒸汽，以低品位的太阳能取代部分燃煤热能，可使抽汽凝汽式汽轮机回热循环的发电燃煤热耗下降1305KJ/w.h；背压式汽轮机回热循环的发电燃煤热耗下降3809KJ/kw.h，显著降低了回热循环的发电燃煤热耗。在达到同样回热循环的目的下，节省了燃煤能耗，节省了热电厂的生产成本，而且有利于环境保护。
结合附图阅读本发明的具体方式以后。本发明的其他特点和优点将变得更加清楚。
附图说明
图1是本发明中利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的抽汽凝汽式汽轮机回热循环装置的结构示意图。
图2是本发明中利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的背压式汽轮机回热循环装置的结构示意图。
图3是本发明中所述列管式换热器和蓄热水箱的纵剖视示意图。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明的技术方案作进一步详细的说明。
实施例1：抽汽凝汽式汽轮机热电厂中的回热循环
如图1和3所示，本发明所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的回热循环装置主要包括有太阳能加热器21、列管式加热器19、蓄热水箱14、加热工质输送泵12、热水输送泵20和15MW抽汽凝汽式汽轮机热电厂回热循环的组成部分。
所述加热工质输送泵12的一端通过管道从列管式加热器19的右侧水室接管处吸取加热工质，另一端通过管道与太阳能加热器21的顶部相连接；所述太阳能加热器底部通过管道与列管式加热器的左侧水室接管处连接。所述加热工质为经过除盐和除氧处理的软化水，含微量防腐剂，对钢铁无腐蚀作用。
15MW抽汽凝汽式汽轮机热电厂回热循环的组成部分包括依次通过管道连接的锅炉1、汽轮机2和发电机3，汽轮机2还连接有供汽管道、凝汽器4和凝结泵5、汽轮机2通过管道和低压加热器进汽阀门6与低压加热器10连接，所述供汽管道上设有供汽阀门8，汽轮机2通过管道和除氧器进汽阀门7与除氧器11连接，汽轮机2通过管道和高压加热器进汽阀门9与高压加热器23连接，所述低压加热器10与除氧器11通过管道连接。
对本实施例涉及的组成部分说明如下：
A．太阳能加热器21
一种真空管式太阳能加热器，可将来自列管式加热器19的加热工质由40℃加热到86℃，然后利用太阳能加热器和列管式加热器之间的位差，工质沿管道进入列管式加热器的进口。太阳能加热器的安装底面高出蓄热水箱顶盖5米以上即可，即太阳能加热器和列管式加热器之间的位差为5米以上。本实施例中共采用10000台此种太阳能加热器，加热面积为80000㎡
B．列管式加热器19
所述列管式加热器为一种钢制U形管式加热器，如图3所示。
所述列管式加热器19由U形加热管191、左侧水室192和右侧水室193组成，所述列管式加热器左侧水室和右侧水室各设有左侧接管和右侧接管。加热工质由左侧接管进入左侧水室192，流经U形加热管191后，进入右侧水室193，再经右侧接管流出。本实施例中所述列管式加热器采用U形加热管，U形加热管两端连接在水室的水室管板194上，所述水室管板194上设有与U形加热管口径相同的孔道，便于左右两侧水室与U形加热管相通。
U形加热管伸入蓄热水箱中的加热室，所述列管式加热器还设有如图所示的偏中管隔板15，跨中管隔板16和中间隔板17，中间隔板17焊接在列管式加热器的水室管板194上，跨中管隔板16焊接在中间隔板17上，偏中管隔板15通过支架也焊接在中间隔板17上。所述U形加热管被偏中管隔板15，跨中管隔板16和中间隔板17分隔形成换热管束，加热室的补充水或凝结水在流经换热管束时多次换热，所述换热管束的设置明显提高了换热效率。U形管的管子外径为20mm，管子壁厚为2mm，管子中间的中心距为40mm，相邻管子之间的外表面距离为20mm。
所述列管式加热器的水室管板还与蓄热水箱加热室顶盖上的法兰相连接，将列管式加热器固定在蓄热水箱上，补充水与凝结水经蓄热水箱右侧上部的接管进入加热室后，依次流经由偏中管隔板15、跨中管隔板16、中间隔板17形成的换热管束后，再进入蓄热水箱的蓄热室，形成水侧换热通道。本实施例中，所述列管式加热器的加热面积为600㎡。
C．蓄热水箱14
所述蓄热水箱为一种混凝土制的矩形蓄热水箱，如图3所示。
所述蓄热水箱14由左侧的蓄热室141和右侧的加热室142组成，蓄热室和加热室在蓄热水箱内的上部相连通。其中蓄热室的容积为3000m3，加热室的容积为500m3。所述蓄热水箱加热室142的顶盖上配置有法兰盘，用于与列管式加热器19相连接。所述蓄热水箱14的顶盖、侧表面与底面均有保温层。凝结水与补充水沿设在蓄热水箱右上部的接管进入蓄热水箱的加热室142，被列管式加热器的换热管束加热后，流入蓄热水箱蓄热室141，又沿设在蓄热水箱蓄热室141左下部的接管经热水输送泵20送往除氧器11。
所述列管式加热器的换热管束放置在蓄热水箱14的加热室142内；所述蓄热水箱加热室右侧上部的第一根管道为凝结水管道24，与回热循环中的凝结水管道连接，所述蓄热水箱加热室右侧上部第二根管道为补充水管道25，与回热循环中的补充水管道相连接，补充水通过补充水输送泵13泵入加热室内，所述蓄热水箱蓄热室左侧下部的管道18经热水输送泵20与回热循环中的除氧器11相连接。
D．加热工质输送泵12
一种普通的水泵，扬程为10米水柱、流量为600t/h。
E．热水输送泵20
一种普通的水泵，扬程为30米水柱、流量为120t/h。
F．锅炉1
一种普通的次高压锅炉，产汽量为132t/h、蒸汽压力为4.9Mpa、蒸汽温度为470℃。
H．汽轮机2
一种普通的抽汽凝汽式汽轮机，额定功率为17000kw、供汽压力为1.27Mpa、供汽温度为335℃、供汽量为80t/h。
I.发电机3
一种普通的汽轮发电机，电功率为17000kw。
J．凝汽器4
一种普通的凝汽器，换热面积为1000㎡，用于将汽轮机排汽凝结成水。
K．凝结泵5
一种普通的凝结泵，扬程为40米水柱、流量为30～60t/h。
L．低压加热器进汽阀门6
一种普通的闸阀，用于调节进入低压加热器的进汽量。
M．除氧器进汽阀门7
一种普通的闸阀，用于调节进入除氧器的进汽量。
N．供汽阀门8
一种普通的中温阀门，用于调节对外供汽量。
O．高压加热器进汽阀门9
一种普通的中压阀门，用于调节进入高压加热器的进汽量。
P．低压加热器10
一种管壳式加热器，加热面积为40㎡，利用汽轮机的低压抽汽加热凝结水。
Q．除氧器11
一种普通的大气式热力除氧器，利用汽轮机低压抽汽将水由80℃加热到104℃，供水流量为132t/h。
R．补充水输送泵13
一种普通的水泵，扬程为20米水柱、流量为80t/h。
S．锅炉给水泵22
一种普通的锅炉给水泵，扬程为800米水柱、流量为132t/h。
T．高压加热器23
一种管壳式加热器，加热面积为150㎡，利用汽轮机的抽汽加热锅炉给水。
对于本实施例中15MW抽汽凝汽式汽轮机热电厂中的回热循环，采用本发明的方法实施时：
（1）在有太阳照射的条件下（例如从上午9点到下午3点），用加热工质输送泵12将加热工质从列管式加热器19中抽出，输送至太阳能加热器21。加热工质在10000台太阳能加热器21内，温度由40℃提高到86℃。
（2）开启太阳能热水器的工质阀门，温度为86℃的加热工质依靠重力沿管道进入列管式加热器19中，放热后温度降为40℃，再经加热工质输送泵输送至太阳能加热器21，周而复始循环。
（3）从凝汽器4流出经凝结泵5沿管道输送的流量为36.5t/h、温度为35℃的凝结水沿管道由凝结水管道24进入蓄热水箱14的加热室142。同时，低压加热器进汽阀门6关闭，低压加热器10进水阀门也关闭。
流量为80t/h、温度为25℃的补充水由补充水输送泵13经补充水管道25输送至蓄热水箱14的加热室142。
（4）补充水与凝结水在蓄热水箱14加热室入口处混合后，平均温度约为28℃。平均温度为28℃的补充水与凝结水，在蓄热水箱14的加热室内经列管式加热器19加热后，温度提高为80℃，进入蓄热水箱14的蓄热室141。
（5）温度为80℃的储存在蓄热水箱14蓄热室内的补充水与凝结水，由热水输送泵20沿管输送至除氧器11，水流量为116.5t/h。因为蓄热水箱14蓄热室的容积为3000t，故热水输送泵20可以连续运转24小时。
（6）在流量为116.5t/h的补充水与凝结水进入除氧器11的同时，还有高压加热器23的流量为11.5t/h的疏水进入除氧器11。此时，除氧器进汽阀门7开启，又将流量为4t/h的汽轮机低压抽汽引入除氧器11。上述三种流体混合后，产生流量为132t/h、温度为104℃的锅炉给水。
（7）锅炉给水泵22将锅炉给水从除氧器11再经过高压加热器23后，输送至锅炉1。此时，高压加热器进汽阀门9开启，将流量为11.5t/h的汽轮机抽汽，引入高压加热器22加热锅炉给水，使水温由104℃提高至153℃。流量为11.5t/h的汽轮机抽汽在加热锅炉给水后，变成同流量的高压加热器疏水进入除氧器11。
（8）温度为153℃、流量为132t/h的锅炉给水进入锅炉1后，锅炉1燃煤产生压力为4.9Mpa、温度为470℃、流量为132t/h的水蒸汽。锅炉1产生的水蒸汽沿管进入汽轮机1作功。此时供汽阀门8开启，向外供应流量为80t/h、压力为1.27Mpa、温度为335℃的水蒸汽。
（9）进入汽轮机2的水蒸汽流量为132t/h，在经过除氧器进汽阀门7时抽走的蒸汽流量为4t/h，在经过高压加热器阀门9时抽走的蒸汽流量为11.5t/h，在经过供汽阀门8时抽走的流量为80t/h，剩余的流量为36.5t/h的水蒸汽在汽轮机2内膨胀作功后进入凝汽器4，定压凝结变成凝结水，经凝结泵5输送至蓄热水箱14，周而复始循环。
（10）进入抽汽凝汽式汽轮机1的水蒸汽作功后，拖动发电机3产生功率为16200kw的电能。
在上述过程中，燃煤发电热耗计算如下：
a.回热循环所需热量为3.85×108KJ/h，太阳能加热器所提供的热量为0.189×108KJ/h，故燃煤所需热量为上述两者之差为：3.661×108KJ/h。
b．对外供热所输出热量为2.496×108KJ/h，发电所需热量为燃煤热量与供热输出热量之差，也就是1.165×108KJ/h，故发电燃煤热耗为电功率16200kw与发电所需热量之商，也就是7190KJ/kw.h。
原有15MW抽汽凝汽式汽轮机热电厂回热循环中，每发一度电的燃煤热耗为8495KJ/kw.h。本发明可以使发电的燃煤热耗下降1305KJ/kw.h。就本实施例而言，由于发电燃煤热耗下降1305KJ/kw.h，如锅炉效率取为0.8，则每年可节约标煤达0.78万吨。
实施例2：6MW背压式汽轮机热电厂中的回热循环
如图2和3所示，本发明所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置包括有太阳能加热器21、列管式加热器19、蓄热水箱14、加热工质输送泵12、热水输送泵20和6MW背压式汽轮机热电厂回热循环的组成部分，所述6MW背压式汽轮机热电厂回热循环的组成部分包括依次通过管道连接的锅炉1、汽轮机2和发电机3，汽轮机2通过管道和除氧器进汽阀门7与除氧器11连接，汽轮机2通过管道和高压加热器进汽阀门9与高压加热器23连接，汽轮机2还连接有供汽阀门8。
对上述涉及的各组成部分说明如下：
A．太阳能加热器21
与实施例1相同。
B．列管式加热器19
与实施例1相同，只是其中的凝结水流量为零。
C．蓄热水箱14
与实施例1相同，只是其中的凝结水流量为零，且取消其中的凝结水管道24。
D．加热工质输送泵12
与实施例1相同。
E．热水输送泵20
与实施例1相同。
F．锅炉1
一种普通的中压锅炉，产汽量为90t/h、蒸汽压力为3.43Mpa、蒸汽温度为435℃。
H．汽轮机2
一种普通的背压式汽轮机，额定功率为6000kw、排汽压力为0.98Mpa、排汽温度为295℃、排汽量为90t/h。
I.发电机3
一种普通的汽轮发电机，电功率为6000kw。
J．供汽阀门8
一种普通的中温阀门，用于调节对外供汽量。
K．高压加热器进气阀门9
一种普通的中压阀门，用于调节进入高压加热器的进汽量。
L．除氧器11
一种普通的大气式热力除氧器，利用汽轮机低压排汽将水由80℃加热到104℃，供水流量为90t/h。
M．补充水输送泵13
一种普通的水泵，扬程为20米水柱、流量为80t/h。
N．锅炉给水泵22
一种普通的锅炉给水泵，扬程为600米水柱、流量为90t/h。
O．高压加热器23
一种管壳式加热器，加热面积为80㎡，利用汽轮机的排汽加热锅炉给水。
对于本实施例中6MW背压汽轮机热电厂中的回热循环，采用本发明的方法实施时：
（1）在有太阳照射的条件下（例如从上午9点到下午3点），用加热工质输送泵12将加热工质从列管式加热器19中抽出，输送至太阳能加热器21。加热工质在10000台太阳能加热器21内，温度由40℃提高到86℃。
（2）温度为86℃的加热工质依靠重力沿管道进入列管式加热器19中，放热后温度降为40℃，再经加热工质输送泵输送至太阳能加热器21，周而复始循环。
（3）流量为80t/h、温度为25℃的补充水由补充水输送泵13沿管输送至蓄热水箱14的加热室142。
（4）温度为25℃的补充水在蓄热水箱14的加热室内经列管式加热器19加热后，温度提高为80℃，进入蓄热水箱14的蓄热室141。
（5）温度为80℃的储存在蓄热水箱14蓄热室内的补充水，由热水输送泵20沿管输送至除氧器11，水流量为80t/h。因为蓄热水箱14蓄热室的容积为3000t，故热水输送泵20可以连续运转36小时。
（6）在流量为80t/h的补充水进入除氧器11的同时，还有高压加热器23的流量为7.6t/h的疏水进入除氧器11。此时，除氧器进汽阀门7开启，又将流量为2.4t/h的汽轮机低压排汽引入除氧器11。上述三种流体混合后，产生流量为90t/h、温度为104℃的锅炉给水。
（7）锅炉给水泵22将锅炉给水从除氧器11再经过高压加热器23后，输送至锅炉1。此时，高压加热器进汽阀门9开启，将流量为7.6t/h的汽轮机排汽，引入高压加热器22加热锅炉给水，使水温由104℃提高至153℃。流量为7.6t/h的汽轮机排汽在加热锅炉给水后，变成同流量的高压加热器疏水进入除氧器11。
（8）温度为153℃、流量为90t/h的锅炉给水进入锅炉1后，锅炉1燃煤产生压力为3.43Mpa、温度为435℃、流量为90t/h的水蒸汽。锅炉1产生的水蒸汽沿管进入汽轮机1作功，排汽压力为0.98Mpa，经供热阀门8向外供热，供热蒸汽流量为80t/h。这是因为：进入汽轮机2的水蒸汽流量为90t/h，排汽管道在经过高压加热器进汽阀门9时抽走的蒸汽流量为7.6t/h，排汽管道在经过除氧器进汽阀门7时抽走的蒸汽量为2.4t/h。
（9）进入汽轮机1的水蒸汽作功后，拖动发电机3产生功率为6210kw的电能。
在上述过程中，燃煤发电热耗计算如下：
a.回热循环所需总热量为：2.59×108KJ/h，太阳能加热器所提供的热量为0.18×108KJ/h，故燃煤所需热量为上述两者之差为：2.41×108KJ/h
b.对外供热所输出热量为2.41×108KJ/h，发电所需热量为燃煤热量与供热输出热量之差，此处为零。发电燃煤热耗为电功率6210kw与发电所需热量之商，此处为零。
原有6MW背压式汽轮机热电厂回热循环中，每发一度电的燃煤热耗为3809KJ/kw.h。本发明可以使发电的燃煤热耗下降3809KJ/kw.h。就本实施例而言，由于发电燃煤热耗下降3809KJ/kw.h，如锅炉效率取为0.8，则每年可节约标煤达0.87万吨。
综上，本发明能充分利用自然界的太阳能，以低品位的太阳能取代部分燃煤能，降低回热循环发电燃煤热耗，具有重大的社会经济效益。国内抽凝式汽轮机热电厂的总装机容量至少为60000MW，背压式汽轮机热电厂总装机容量至少为30000MW，采用本发明后，每年可节省标煤达7470万吨。
以上实施例仅用以说明本发明的技术方案，而非对其进行限制；尽管参照前述实施例对本发明进行了详细的说明，对于本领域的普通技术人员来说，依然可以对前述实施例所记载的技术方案进行修改，或者对其中部分技术特征进行等同替换；而这些修改或替换，并不使相应技术方案的本质脱离本发明所要求保护的技术方案的精神和范围。
Claims (10)
1.一种利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：它包括太阳能加热器、将加热工质输入太阳能加热器的加热工质输送泵、列管式加热器、蓄热水箱、热水输送泵和热电厂回热循环部分；所述加热工质输送泵一端通过管道从列管式加热器的右侧吸取加热工质，另一端通过管道与太阳能加热器的顶部相连接；所述太阳能加热器的底部通过管道与列管式加热器的左侧连接；
所述蓄热水箱由左侧的蓄热室和右侧的加热室组成，两侧在蓄热水箱内的上部相连通，所述加热室右上部设有凝结水管道接口与补充水管道接口，所述蓄热室左侧下部的管道经热水输送泵与热电厂回热循环部分中的除氧器连接；
所述列管式加热器设有左侧水室、右侧水室和加热管，所述左右两侧水室下设有水室管板，所述加热管的两端分别连接在左侧水室和右侧水室下的水室管板上，所述加热室的顶盖与列管式加热器的水室管板相连接。
2.根据权利要求1所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：所述列管式加热器还设有偏中管隔板，跨中管隔板和中间隔板，中间隔板焊接在水室管板上，跨中管隔板焊接在中间隔板上，偏中管隔板固定在左右两侧的加热室内壁上，所述加热管被偏中管隔板，跨中管隔板和中间隔板分隔形成换热管束。
3.根据权利要求2所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：所述热电厂回热循环部分为抽凝式汽轮机热电厂回热循环部分，它包括依次通过管道连接的锅炉、汽轮机和发电机，汽轮机还连接有供汽管道、凝汽器和凝结泵，汽轮机通过管道和低压加热器进汽阀门与低压加热器连接，汽轮机通过管道和除氧器进汽阀门与除氧器连接，汽轮机通过管道和高压加热器进汽阀门与高压加热器连接，低压加热器与除氧器连接。
4.根据权利要求2所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：所述热电厂回热循环部分为背压式汽轮机热电厂回热循环部分，它包括依次通过管道连接的锅炉、汽轮机和发电机，汽轮机通过管道和除氧器进汽阀门与除氧器连接，汽轮机通过管道和高压加热器进汽阀门与高压加热器连接，汽轮机还连接有供汽阀门。
5.根据权利要求3或4所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：所述蓄热水箱的顶盖、侧表面与底面均有保温层。
6.根据权利要求3或4所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：所述加热工质为经过除盐和除氧处理的软化水。
7.根据权利要求3或4所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置，其特征在于：太阳能加热器的安装底面高出蓄热水箱顶盖5米以上。
8.根据权利要求3或4所述的装置利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的方法，其特征在于它包括以下步骤：
（1）有阳光照射的条件下，所述加热工质输送泵将加热工质输入太阳能加热器，加热工质在太阳能加热器中被加热后，靠自身重力沿管进入列管式加热器的换热管束；
（2）补充水和/或凝结水进入蓄热水箱的加热室，加热工质在列管式加热器经换热管束向加热室的补充水和/或凝结水放热，工质的温度下降，然后由加热工质输送泵输送至太阳能加热器，周而复始循环；所述补充水或凝结水在加热室内被加热后流入蓄热室，再经热水输送泵输送至热电厂回热循环部分中的除氧器，参与热电厂回热循环。
9.根据权利要求8所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置的方法，其特征在于：所述步骤（1）中阳光照射的条件为从上午9点到下午3点。
10.根据权利要求8所述的利用太阳能降低回热循环燃煤热耗的装置的方法，其特征在于：所述步骤（1）中加热工质在太阳能加热器中被加热至86℃以上，在换热管束内换热后温度下降至40℃以下。
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