CN102816898B - 一种无间隙原子钢顶渣改质的方法 - Google Patents

一种无间隙原子钢顶渣改质的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN102816898B
CN102816898B CN201210357866.9A CN201210357866A CN102816898B CN 102816898 B CN102816898 B CN 102816898B CN 201210357866 A CN201210357866 A CN 201210357866A CN 102816898 B CN102816898 B CN 102816898B
Authority
CN
China
Prior art keywords
steel
molten steel
briquetting
top slag
ladle
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
CN201210357866.9A
Other languages
English (en)
Other versions
CN102816898A (zh
Inventor
林洋
王晓峰
吴春杰
臧绍双
孙群
辛国强
袁皓
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Angang Steel Co Ltd
Original Assignee
Angang Steel Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Angang Steel Co Ltd filed Critical Angang Steel Co Ltd
Priority to CN201210357866.9A priority Critical patent/CN102816898B/zh
Publication of CN102816898A publication Critical patent/CN102816898A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN102816898B publication Critical patent/CN102816898B/zh
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Abstract

本发明提供一种无间隙原子钢顶渣改质的方法，RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.25-0.35kPa；初期插入管提升气体氩气流量控制在40-80Nm3/h。钢水表面有大量顶渣时，向钢水内加入复合脱氧剂压块0.3-1.5kg/吨钢。钢水进行氧含量测定后，根据钢水中氧含量第二次加入复合脱氧剂压块，并通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌。钢水处理结束待插入管脱离钢水液面后，再按0.5-2.0kg/吨钢的比例向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块。本发明可显著降低IF钢钢包顶渣的氧化性，改善钢水的可浇性，减少夹杂物数量，提高钢水的洁净度，连铸单中包浇次浇铸炉数可以提高1-3炉，中间包钢水全氧含量可以降低3-14ppm。

Description

一种无间隙原子钢顶渣改质的方法
技术领域
本发明属于冶炼工艺技术领域，尤其涉及一种在真空循环脱气炉（RH炉）进行无间隙原子钢（IF钢）顶渣改质的方法。
背景技术
IF钢是汽车用钢的一个重要品种，由于其要求有极低的碳含量，因此炼钢生产此类钢种的工艺通常为转炉吹炼到低碳含量，不脱氧或弱脱氧出钢，钢水进RH炉进行真空脱碳。由于转炉实行高氧低碳出钢，钢水氧化性较强，同时顶渣也具有很强的氧化性，在RH处理结束后，顶渣的氧化性依然较强，含有较高的FeO和MnO含量，这会对钢包内已经脱氧镇静的钢水造成二次氧化。并且由于在连铸浇注后期很有可能会发生下渣现象，钢包内强氧化性的炉渣进入中包内，会对钢水造成进一步的二次氧化作用，导致中包水口絮流等浇注问题的发生。水口絮流部分脱落物和二次氧化产生的夹杂进入到铸坯内后，如果不能及时上浮去除的话，在冷轧工序会产生较为明显的钢板表面夹杂缺陷，不仅直接影响汽车板的外观质量，同时对汽车厂正常生产造成极大的影响。为此，现有炼钢生产中通常会在炼钢出钢后进行一定程度的钢包顶渣改质，使钢包顶渣的氧化性得到降低，但由于钢水不能脱氧，因此仍无法解决钢包顶渣的氧化性依然较强的问题。
发明内容
本发明的目的旨在提供一种可有效降低钢包顶渣的氧化性，改善钢水的可浇性，提高钢水洁净度的RH炉进行无间隙原子钢顶渣改质的方法。
为达此目的，本发明所采取的技术解决方案是：
一种无间隙原子钢顶渣改质的方法，其具体方法及步骤为：
1、真空循环脱气炉即RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.25-0.35kPa。
2、RH炉处理钢水初期插入管提升气体氩气流量控制在40-80Nm3/h。
3、从真空摄像观察真空室内抽吸进来的钢水表面有大量钢包顶渣时，通过真空料斗向钢水内第一次加入复合脱氧剂压块，加入比例为每吨钢0.3-1.5kg，使其与真空室内的钢包顶渣充分混合。 
4、钢水脱碳并进行氧含量测定后，根据钢水中氧含量第二次加入复合脱氧剂压块，插入管提升气体流量控制在90-140 Nm3/h；复合脱氧剂压块加入量计算公式为：A=（Al+O×1.125）×W/(10×C)；
式中：A为复合脱氧剂压块加入量，单位kg；Al为钢水目标铝含量，ppm；O为钢水中氧含量，ppm；W为钢包内钢水重量，kg；C为复合脱氧剂压块中的金属铝含量，%。
5、复合脱氧剂压块加入结束后，通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌，氩气流量控制在5-25 Nm3/h，吹氩时间2-5min。
6、钢包吹氩结束后进行钢水铝含量测定，根据测定值进行钢水铝的最终调整和其他合金成分的调整操作。
7、钢水处理结束后，待插入管脱离钢水液面以后，再向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块，加入量为吨钢0.5-2.0kg。
所述复合脱氧剂压块的成分为：
CaO 40-50wt%，CaCO3 10-20wt%，CaF2 5-10wt%，金属Al 25-30wt%。
所述复合脱氧剂压块采用干式压制方式，粒度为10-40mm。
本发明的有益效果为：本发明处理后的钢包顶渣中（FeO+MnO）平均含量为6.325wt%，可显著降低IF钢钢包顶渣的氧化性，改善钢水的可浇性，减少夹杂物数量，提高钢水的洁净度，连铸单中包浇次浇铸炉数可以提高1-3炉，中间包钢水全氧含量可以降低3-14ppm，从而为提高冷轧汽车板表面质量奠定可靠基础。
具体实施方式
下面结合实施例对本发明做进一步说明。
实施例采用180吨RH炉，处理钢种为IF钢，转炉出钢钢包渣厚低于60mm。
实施例1：
复合脱氧剂压块的成分为：
CaO 43wt%，CaCO3 15wt%，CaF2 8wt%，金属Al 28wt%，余为杂质。
将上述原料混合均匀后，采用干式压制方式压制成直径为10mm球形复合脱氧剂压块，备用。
1、RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.27kPa。
2、RH炉处理钢水初期插入管提升气体氩气流量控制在40Nm3/h。
3、从真空摄像观察真空室内抽吸进来的钢水表面有大量钢包顶渣时，通过真空料斗向钢水内第一次加入球形复合脱氧剂压块69kg，使其与真空室内的钢包顶渣充分混合脱氧，并通过插入管的下降管逐步排到钢包内。 
4、钢水脱碳并进行氧含量测定后，钢种目标铝含量为400ppm，钢水中氧含量为325ppm，向钢水中第二次加入复合脱氧剂压块492 kg，插入管提升气体流量控制在105Nm3/h。
5、复合脱氧剂压块加入结束后，通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌，氩气流量控制在21Nm3/h，吹氩时间2min。
6、钢包吹氩结束后进行钢水铝含量测定，根据测定值进行钢水铝的最终调整和其他合金成分的调整操作。
7、钢水处理结束后，待插入管脱离钢水液面以后，再向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块100kg。
实测RH处理后的钢包顶渣中（FeO+MnO）平均含量为5.7wt%。
实施例2：
复合脱氧剂压块的成分为：
CaO 50wt%，CaCO3 10wt%，CaF2 10wt%，金属Al 25wt%，余为杂质。
将上述原料混合均匀后，采用干式压制方式压制成直径为20mm球形复合脱氧剂压块，备用。
1、RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.25kPa。
2、RH炉处理钢水初期插入管提升气体氩气流量控制在80Nm3/h。
3、从真空摄像观察真空室内抽吸进来的钢水表面有大量钢包顶渣时，通过真空料斗向钢水内第一次加入球形复合脱氧剂压块192kg，使其与真空室内的钢包顶渣充分混合脱氧，并通过插入管的下降管逐步排到钢包内。 
4、钢水脱碳并进行氧含量测定后，钢种目标铝含量为380ppm，钢水中氧含量为248ppm，向钢水中第二次加入复合脱氧剂压块423 kg，插入管提升气体流量控制在90Nm3/h。
5、复合脱氧剂压块加入结束后，通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌，氩气流量控制在11Nm3/h，吹氩时间3min。
6、钢包吹氩结束后进行钢水铝含量测定，根据测定值进行钢水铝的最终调整和其他合金成分的调整操作。
7、钢水处理结束后，待插入管脱离钢水液面以后，再向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块150kg。
实测RH处理后的钢包顶渣中（FeO+MnO）平均含量为6.9wt%。
实施例3：
复合脱氧剂压块的成分为：
CaO 40wt%，CaCO3 20wt%，CaF2 10wt%，金属Al 26wt%，余为杂质。
将上述原料混合均匀后，采用干式压制方式压制成直径为30mm球形复合脱氧剂压块，备用。
1、RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.33kPa。
2、RH炉处理钢水初期插入管提升气体氩气流量控制在75Nm3/h。
3、从真空摄像观察真空室内抽吸进来的钢水表面有大量钢包顶渣时，通过真空料斗向钢水内第一次加入球形复合脱氧剂压块270kg，使其与真空室内的钢包顶渣充分混合脱氧，并通过插入管的下降管逐步排到钢包内。 
4、钢水脱碳并进行氧含量测定后，钢种目标铝含量为480ppm，钢水中氧含量为389ppm，向钢水中第二次加入复合脱氧剂压块589 kg，插入管提升气体流量控制在126Nm3/h。
5、复合脱氧剂压块加入结束后，通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌，氩气流量控制在9Nm3/h，吹氩时间4min。
6、钢包吹氩结束后进行钢水铝含量测定，根据测定值进行钢水铝的最终调整和其他合金成分的调整操作。
7、钢水处理结束后，待插入管脱离钢水液面以后，再向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块300kg。
实测RH处理后的钢包顶渣中（FeO+MnO）平均含量为5.3wt%。
实施例4：
复合脱氧剂压块的成分为：
CaO 47wt%，CaCO3 18wt%，CaF2 7wt%，金属Al 22wt%，余为杂质。
将上述原料混合均匀后，采用干式压制方式压制成直径为40mm球形复合脱氧剂压块，备用。
1、RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.26kPa。
2、RH炉处理钢水初期插入管提升气体氩气流量控制在62Nm3/h。
3、从真空摄像观察真空室内抽吸进来的钢水表面有大量钢包顶渣时，通过真空料斗向钢水内第一次加入球形复合脱氧剂压块215kg，使其与真空室内的钢包顶渣充分混合脱氧，并通过插入管的下降管逐步排到钢包内。 
4、钢水脱碳并进行氧含量测定后，钢种目标铝含量为400ppm，钢水中氧含量为273ppm，向钢水中第二次加入复合脱氧剂压块454kg，插入管提升气体流量控制在133Nm3/h。
5、复合脱氧剂压块加入结束后，通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌，氩气流量控制在18Nm3/h，吹氩时间2min。
6、钢包吹氩结束后进行钢水铝含量测定，根据测定值进行钢水铝的最终调整和其他合金成分的调整操作。
7、钢水处理结束后，待插入管脱离钢水液面以后，再向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块200kg。
实测RH处理后的钢包顶渣中（FeO+MnO）平均含量为7.4wt%。

Claims (3)

1.一种无间隙原子钢顶渣改质的方法，其特征在于，具体方法及步骤为：
（1）、真空循环脱气炉即RH炉处理钢水时，抽真空前3min内控制真空室内真空压力在0.25-0.35kPa；
（2）、RH炉处理钢水初期插入管提升气体氩气流量控制在40-80Nm3/h；
（3）、从真空摄像观察真空室内抽吸进来的钢水表面有大量钢包顶渣时，通过真空料斗向钢水内第一次加入复合脱氧剂压块，加入比例为每吨钢0.3-1.5kg，使其与真空室内的钢包顶渣充分混合； 
（4）、钢水脱碳并进行氧含量测定后，根据钢水中氧含量第二次加入复合脱氧剂压块，插入管提升气体流量控制在90-140 Nm3/h；复合脱氧剂压块加入量计算公式为：A=（Al+O×1.125）×W/(10×C)；
式中：A为复合脱氧剂压块加入量，单位kg；Al为钢水目标铝含量，ppm；O为钢水中氧含量，ppm；W为钢包内钢水重量，kg；C为复合脱氧剂压块中的金属铝含量，%；
（5）、复合脱氧剂压块加入结束后，通过钢包底部的透气砖向钢包内进行吹氩搅拌，氩气流量控制在5-25 Nm3/h，吹氩时间2-5min；
（6）、钢包吹氩结束后进行钢水铝含量测定，根据测定值进行钢水铝的最终调整和其他合金成分的调整操作；
（7）、钢水处理结束后，待插入管脱离钢水液面以后，再向钢包顶渣表面第三次加入复合脱氧剂压块，加入量为吨钢0.5-2.0kg。
2.根据权利要求1所述的无间隙原子钢顶渣改质的方法，其特征在于，所述复合脱氧剂压块的成分为：
CaO 40-50wt%，CaCO3 10-20wt%，CaF2 5-10wt%，金属Al 25-30wt%。
3.根据权利要求1所述的无间隙原子钢顶渣改质的方法，其特征在于，所述复合脱氧剂压块采用干式压制方式，粒度为10-40mm。
CN201210357866.9A 2012-09-25 2012-09-25 一种无间隙原子钢顶渣改质的方法 Active CN102816898B (zh)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210357866.9A CN102816898B (zh) 2012-09-25 2012-09-25 一种无间隙原子钢顶渣改质的方法

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201210357866.9A CN102816898B (zh) 2012-09-25 2012-09-25 一种无间隙原子钢顶渣改质的方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN102816898A CN102816898A (zh) 2012-12-12
CN102816898B true CN102816898B (zh) 2014-01-01

Family

ID=47301342

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN201210357866.9A Active CN102816898B (zh) 2012-09-25 2012-09-25 一种无间隙原子钢顶渣改质的方法

Country Status (1)

Country Link
CN (1) CN102816898B (zh)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103160652B (zh) * 2013-03-23 2016-06-01 鞍钢股份有限公司 一种含磷无间隙原子钢的rh处理方法
CN107815520A (zh) * 2017-09-30 2018-03-20 邯郸钢铁集团有限责任公司 一种适用于if钢的环境友好型顶渣改质方法
CN111944940A (zh) * 2019-05-14 2020-11-17 江苏集萃冶金技术研究院有限公司 一种控制if钢中夹杂物的方法

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101736135A (zh) * 2009-12-22 2010-06-16 马鞍山钢铁股份有限公司 超低碳钢用钢包顶渣还原改质剂及其使用方法
CN102108430A (zh) * 2009-12-25 2011-06-29 鞍钢股份有限公司 一种超低碳钢钢渣改质剂及其加入方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN101736135A (zh) * 2009-12-22 2010-06-16 马鞍山钢铁股份有限公司 超低碳钢用钢包顶渣还原改质剂及其使用方法
CN102108430A (zh) * 2009-12-25 2011-06-29 鞍钢股份有限公司 一种超低碳钢钢渣改质剂及其加入方法

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
李镇等.鞍钢生产IF钢的进展与实践.《鞍钢技术》.2012,(第1期),39-42. *

Also Published As

Publication number Publication date
CN102816898A (zh) 2012-12-12

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN105177215B (zh) 一种高铝合金结构圆钢的高效生产工艺
CN100572563C (zh) 一种低碳低硅钢的电炉冶炼方法
CN102719615B (zh) 一种原料纯铁用钢的冶炼方法
CN105018669B (zh) 一种核电用工业纯铁的生产方法
CN101654760B (zh) 一种非合金结构钢s355j2钢板及其生产方法
CN111910045B (zh) 一种高纯奥氏体不锈钢的冶炼方法
CN102002635A (zh) 一种厚规格压力容器用钢及其制备方法
CN109252013A (zh) 一种全塑性夹杂物的轴承钢造渣工艺控制方法
CN107841687B (zh) 一种超低硼钢的冶炼工艺
CN103667947B (zh) 无镍奥化体不锈钢的制造工艺
CN102936689A (zh) 一种耐髙温轴承钢及其生产工艺
CN109097522B (zh) 一种中高锰高磷低硅铁水提高终点钢水残锰的转炉冶炼方法
CN102816898B (zh) 一种无间隙原子钢顶渣改质的方法
CN103060523B (zh) 一种无磁不锈钢的冶炼方法
CN108330240A (zh) 连铸q235钢种成分降铝无钙化处理的方法
CN102864274B (zh) 一种转炉生产硅钢的方法
CN1990137A (zh) 一种防止石油套管用连铸钢坯表面裂纹的工艺方法
CN102041355A (zh) 一种不锈钢精炼过程用钢包渣改性剂
CN109280734B (zh) 一种中高合金超低磷钢的冶炼方法
CN102199689B (zh) 一种镁钙质不锈钢钢包真空精炼炉的精炼方法
CN103122401A (zh) 一种转炉冶炼低磷钢水的方法
CN111455258B (zh) 一种玻璃幕墙预埋紧固件用钢的生产方法
CN102041343B (zh) 一种降低钢中溶解氧含量的方法
CN111593172B (zh) 高钛钢的生产方法
CN109097521B (zh) 一种转炉冶炼高锰低硅高磷铁水提碳保锰的制备方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant