CN102628378B - 一种滑压曲线修正方法及装置 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种滑压曲线修正方法，包括：获取多个负荷点下的功率值，并获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W，依据ΔP_W以及背压变化量ΔP_B计算得到背压项修正系数K，根据公式P_W＝P_T+(P_B-6.2)×K得到修正后的功率值，使得机组在每个负荷点下的滑压运行方式都按照该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系运行；该方法通过机组实际运行获取滑压优化曲线，并在实际运行中对该滑压曲线中的负荷进行背压项的修正，提高了滑压曲线的精确性，本发明还提供一种滑压曲线修正装置。

Description

一种滑压曲线修正方法及装置

技术领域

本申请涉及电力控制技术领域，特别是涉及一种滑压曲线修正方法及装置。

背景技术

滑压运行是汽轮机发电机组的一种运行方式，滑压运行时，汽轮机在不同负荷下，其高压调门开度保持不变，机组输出功率靠改变机前压力(也称为主蒸汽压力，其大小由锅炉来维持)来实现。

为了保证机组运行的经济性，汽轮机在投产时，制造厂商会提供一条滑压曲线，它决定了机组变负荷运行方式，在滑压运行方式下，当需要改变机组负荷(调峰)时，依据该滑压曲线来改变主蒸汽压力，从而使得机组的功率达到目标负荷值。

但是，制造厂商提供的滑压曲线是根据变工况理论逐级计算并绘制出来的，在理论上具有较高的精确度，但在实际运行中，局部运行参数(主要为背压，即汽轮机的排气压力)复杂变化，该曲线就失去了其精确性，如，受季节变换的影响，背压时刻在发生变化，在夏季、冬季的循环冷却水温度相差30℃，背压差异高达6KPa，对一台600MW的汽轮机而言，影响出力约为35MW，因此，如果还按该滑压曲线运行，就会降低机组运行的经济性，所以，需要对滑压曲线进行修正，以对机组的滑压运行进行优化，提高机组运行的经济性。

发明内容

为解决上述技术问题，本申请实施例提供一种滑压运行优化曲线修正方法，以对机组的滑压运行进行优化，提高机组运行的经济性。

技术方案如下：

一种滑压曲线修正方法，包括：

获取多个负荷点下的功率值；

获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的锅炉的主蒸汽压力值；

依据相邻负荷点的第一主蒸汽压力值和功率值确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；

将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入所述主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W；

根据公式P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K计算得到每个负荷点的修正后的功率值，其中：P_S为发电机组实际运行功率；T_B为发电机组实际运行时的背压值；ΔT_B为所述第二预设条件下的第二背压值与所述第一预设条件下的第一背压值的差值。

上述方法，优选的，所述第一预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点下的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第一背压值；所述发电机组按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位依据机组运行优化及循环效率试验确定。

上述方法，优选的，所述第二预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受所述优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第二背压值；所述发电机组按所述原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式。

一种滑压曲线修正装置，包括：

第一获取模块，用于获取多个负荷点下的功率值；

第二获取模块，用于获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的主蒸汽压力值；

确定模块，用于依据相邻负荷点的第一主蒸汽压力值和功率值确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；

第一计算模块，用于将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入所述第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W；

第二计算模块，用于根据公式P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K计算得到每个负荷点的修正后的功率值，其中：P_S为发电机组实际运行功率；T_B为发电机组实际运行时的背压值；ΔT_B为所述第二预设条件下的第二背压值与所述第一预设条件下的第一背压值的差值。

上述装置，优选的，所述第一预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点下的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第一背压值；所述发电机组按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位依据机组运行优化及循环效率试验确定。

上述装置，优选的，所述第二预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受所述优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第二背压值；所述发电机组按所述原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式。。

由以上本申请实施例提供的技术方案可见，本发明提供的一种滑压曲线修正方法，通过获取多个负荷点下的功率值，并获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W，依据ΔP_W以及背压变化量ΔP_B计算得到修正系数K，根据公式P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K得到修正后的功率值，使得机组在每个负荷点下的滑压运行方式都按照该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系运行。

由于每个负荷点下修正系数K都是由该负荷点下的背压变化量ΔT_B引起的该负荷点下的功率值的变化量ΔP_W计算得到的，也就是说，在实际运行过程中，是通过修正系数K对功率进行背压项的修正，避免了背压变化引起的机组功率输出的变化，提高了滑压曲线的精确性，适应机组的实际运行情况。

附图说明

为了更清楚地说明本申请实施例中的技术方案，下面将对实施例或现有技术描述中所需要使用的附图作简单地介绍，显而易见地，下面描述中的附图仅仅是本申请中记载的一些实施例，对于本领域普通技术人员来讲，在不付出创造性劳动的前提下，还可以根据这些附图获得其他的附图。

图1为本申请实施例提供的一种滑压曲线修正方法的流程图；

图2为本申请实施例提供的一种滑压曲线修正方法的SAMA图；

图3为本申请实施例提供的一种滑压曲线修正装置的结构示意图；

图4为本申请实施例提供的负荷与主蒸汽压力的关系曲线。

为了图示的简单和清楚，以上附图示出了结构的普通形式，并且为了避免不必要的模糊本发明，可以省略已知特征和技术的描述和细节。另外，附图中的单元不必要按照比例绘制。例如，可以相对于其他单元放大图中的一些单元的尺寸，从而帮助更好的理解本发明的实施例。不同附图中的相同标号表示相同的单元。

说明书和权利要求书及上述附图中的术语“第一”、“第二”、“第三”“第四”等(如果存在)是用于区别类似的单元，而不必用于描述特定的顺序或先后次序。应该理解这样使用的数据在适当情况下可以互换，以便这里描述的本发明的实施例例如能够以除了在这里图示的或否则描述的那些以外的顺序实施。此外，术语“包括”和“具有”以及他们的任何变形，意图在于覆盖不排他的包含，以便包含一系列单元的过程、方法、系统、产品或设备不必限于那些单元，而是可以包括没有清楚地列出的或对于这些过程、方法、产品或设备固有的其它单元。

具体实施方式

为了使本技术领域的人员更好地理解本申请方案。下面将结合本申请实施例中的附图，对本申请实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本申请一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本申请中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都应当属于本申请保护的范围。

本申请实施例提供的一种滑压曲线修正方法的流程图如图1所示，包括：

步骤S11：获取多个负荷点下的功率值；

确定多个负荷点，并依次获取多个功率值，每一个功率值对应一个负荷点。

步骤S12：获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的锅炉的主蒸汽压力值；

其中，第一预设条件可以为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点下的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第一背压值；所述发电机组按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位依据机组运行优化及循环效率试验确定；

相应的，第二预设条件可以为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受所述优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第二背压值；所述发电机组按所述原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位也是依据上述阀门流量特性实验确定的，也就是或，对于同一负荷点，在获取该负荷点下的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值时，汽轮机的优化阀位(即高压调门开度)是保持不变的。

具体的，从机组运行经济性和实际控制可行性角度综合考虑，并结合汽轮机阀门流量特性，获取优化阀位的方法可以为：通过DEH(汽轮机数字电液控制系统)机组运行优化及循环效率试验获取阀门流量特性曲线，即负荷与高压调门开度的关系曲线，依据该阀门流量特性曲线获取与各个负荷点一一对应的高压调门的优化阀位(即高压调门的开度)。

优选的，获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，其方法可以为：预先将发电机组设置为按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式，汽轮机的调门开度设置为由上述机组运行优化及循环效率试验获取的优化阀位；

下面以其中一个负荷点为例来具体说明如何获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值；

通过手动控制锅炉的燃煤量来控制机组的输出功率达到该负荷点下的功率值，并在机组的输出功率达到该负荷点下的功率值时，记录此时锅炉输出的主蒸汽压力值，即该负荷点下的第一主蒸汽压力值，同理，对于其它各个负荷点，应用同样的方法获取其它各个负荷点下的第一主蒸汽压力值；在获取各个负荷点下的第一主蒸汽压力值时，机组的背压值保持为第一背压值；

在获取各个负荷点下的第二主蒸汽压力值时，机组的背压值保持为第二背压值，也就是在将背压值调整为第二背压值后，通过手动控制锅炉的燃煤量来控制机组的输出功率达到该负荷点下的功率值，并在机组的输出功率达到该负荷点下的功率值时，记录此时锅炉输出的主蒸汽压力值，即该负荷点下的第二主蒸汽压力值，同理，对于其它各个负荷点，应用同样的方法获取其它各个负荷点下的第二主蒸汽压力值。

上述在获取各个负荷点下的主蒸汽压力值时，机组的主汽温和再热汽温都保持额定值。

步骤S13：依据相邻负荷点的第一主蒸汽压力值和功率值确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；

具体可以为：

将每个负荷点与该负荷点相邻的负荷点所确定的线性函数关系作为该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系。

所述相邻既可以是左相邻，也可以是右相邻；如果是将每个负荷点与该负荷点右相邻的负荷点所确定的线性函数关系作为该负荷点下的主蒸汽压力值与功率的函数关系时，是从功率值最小的负荷点开始，依次确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；相反，如果是左相邻，则是从功率值最大的负荷点开始，依次确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系的。

步骤S14：将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入所述第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W；

因为每个负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系为线性函数关系，假设为

y＝k·x+b，(1)

其中，也就是主蒸汽压力值y随功率值x的变化而发生线性变化；

而由线性函数的性质可知，当自变量x(功率值)发送变化Δx(功率值变化量)时，其因变量y(主蒸汽压力值)的变化量Δy(主蒸汽压力值变化量)与Δx的关系为

Δy＝k·Δx，(2)

由上述公式(2)可知，当该负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值为ΔT时，该负荷点下的功率值的变化量ΔP_W应该为

ΔP_W＝ΔT/k   (3)

其它各个负荷点下的功率值变化量计算方法相同，这里不在赘述。

步骤S15：根据公式(4)及公式(5)计算得到每个负荷点的修正后的功率值；

P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K，(4)

$K=\frac{\mathrm{\Δ}{P}_W}{\mathrm{\Δ}{T}_B},---\left(5\right)$

其中：P_W为修正后的负荷值P_S为发电机组实际运行功率；T_B为发电机组实际运行时的背压值；ΔT_B为所述第二预设条件下的背压值与所述第一预设条件下的背压值的差值。优选的，依据上述得到的每个负荷点下的功率值变化量以及第二背压值与第一背压值的差值得到每一个负荷点下背压项修正系数K_i，

$K_i=\frac{\mathrm{\Δ}{P}_{\mathrm{Wi}}}{\mathrm{\Δ}{T}_B},$

其中，ΔP_Wi为第i个负荷点下的功率值的变化量，K_i为第i个负荷点下的背压项修正系数；

也就是说，每一个负荷点都对应一个主蒸汽压力值和功率值的函数关系，相应的，每一个负荷点都对应有一个背压项修正系数。各个负荷点下的函数关系所确定的直线构成了机组的优化滑压曲线。

在实际运行过程中，实时获取机组的实际运行功率值及背压值，并获取相应的背压项修正系数，应用公式(4)及公式(5)；所述相应的背压项修正系数为与所述机组的实际运行功率相对应的负荷点下的背压项修正系数；所述机组的实际运行功率与负荷点相对应是指，所述机组的实际运行功率值处于某一个负荷点下的功率值和与该负荷点相邻的负荷点下的功率值之间。

将修正后的功率值代入所述相应负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系，即可得到相应的主蒸汽压力值。

在修正逻辑中加入负荷段的考虑。完善后滑压曲线(主蒸汽压力值与功率值的函数关系)修正方法的SAMA图如图2所示；

其中，F(x)为上述得到的与每个负荷点相对应的主蒸汽压力值与功率值的函数关系。

本申请实施例还提供一种滑压曲线修正装置，其结构示意图如图3所示，包括：

第一获取模块31，用于获取多个负荷点下的功率值；

第二获取模块32，用于获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的主蒸汽压力值；

确定模块33，用于依据相邻负荷点的第一主蒸汽压力值和功率值确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；

第一计算模块34，用于将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入所述第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W；

第二计算模块35，用于根据公式P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K计算得到每个负荷点的修正后的功率值，其中：P_S为发电机组实际运行功率；T_B为发电机组实际运行时的背压值；ΔT_B为所述第二预设条件下的第二背压值与所述第一预设条件下的第一背压值的差值。

其中，第一预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点下的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第一背压值；所述发电机组按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位依据阀门流量特性实验确定；

第二预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受所述优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第二背压值；所述发电机组按所述原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式。

下面以某超超临界1000MW火电机组为例对上述实施例进行说明。

获取九个负荷点，分别为(x_i，y_i)，i＝1、2...9，其中，x表示功率值，y表示主蒸汽压力值；各个负荷点下的功率值分别为：600MW、650MW、700MW、750MW、800MW、850MW、900MW、950MW、1000MW，上述九个负荷点下的功率值都是在机组日常调峰负荷段选取的。

获取每个负荷点下的功率值所对应的第一主蒸汽压力值的方法为：通过手动控制锅炉的燃煤量来控制机组的输出功率达到各个负荷点下的功率值，并在机组的输出功率达到各个负荷点下的功率值时，记录此时锅炉输出的主蒸汽压力值，即该负荷点下的第一主蒸汽压力值；各个负荷点下的功率值与第一主蒸汽压力值的对应关系如表1中负荷与优化滑压时主蒸汽压力的的对应关系；

所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第一预设条件为，发电机组设置为按原则性热力系统的方式运行，且为了保持工况稳定，机组撤出协调控制方式，实行汽轮机跟随控制方式；汽轮机的高压调门开度设置为预先通过机组运行优化及循环效率试验获取的优化阀位；机组的主汽温和再热汽温都保持额定值。

将每个负荷点下的功率值与第一主蒸汽压力值所确定的点所组成的曲线作为机组的滑压优化曲线，也就是说机组按该曲线所确定滑压方式运行；该滑压优化曲线是一个分段曲线，是将各个负荷点下的功率值和第一主蒸汽压力值所确定的点依次连接形成的，也就说，该滑压曲线是一个分段线性函数。获取每个负荷点下的第一主蒸汽压力值时，机组的背压保持为第一背压值；

将背压调整预设值后，具体的，可以通过小管道或高压凝气侧排汽降低机组凝汽器真空使机组背压升高预设值，变为第二背压值使机组的背压保持第二背压值；此时，获取每个负荷点下的功率值所对应的第二主蒸汽压力值的方法为：通过手动控制锅炉的燃煤量来控制机组的输出功率达到各个负荷点下的功率值，并在机组的输出功率达到各个负荷点下的功率值时，记录此时锅炉输出的主蒸汽压力值，即该负荷点下的第二主蒸汽压力值；也就是说，第二主蒸汽压力值是在将背压变化一定值后获取的。

所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二预设条件为，发电机组设置为按原则性热力系统的方式运行，且为了保持工况稳定，机组撤出协调控制方式，实行汽轮机跟随控制方式；汽轮机的高压调门开度设置为预先通过机组运行优化及循环效率试验获取的优化阀位(每个负荷点下的优化阀位与第一预设条件中的优化阀位相同)；机组的主汽温和再热汽温都保持额定值。

为了叙述方便，本实施例将背压调高5MPa，当然还可进行其它调节，这里不做具体限定。

表1是优化滑压和日常滑压的对比。

表1

优化滑压，是指机组将第一预设条件下获取的主蒸汽压力与功率的对应关系作为滑压运行方式。

由表1可以看出，对于800MW以下工况，“优化滑压”方式主蒸汽压力将比“日常滑压”方式降低0.3MPa左右。满负荷工况(即负荷为1000MW)下，两种方式主汽压较接近，均略高于26.25MPa的设计值。由于600MW以下和1000MW以上负荷段未在预设条件下获取主蒸汽压力值，为保持“优化滑压”方式的完整性，根据机组运行实际情况，对于600MW以下负荷段，可将“优化滑压”线向下延伸至8.5MPa，对应负荷为320MW，即在(320，600)负荷段，机组将点(600，16.7)和点(320，8.5)所确定的直线作为滑压运行方式。由此，优化后的复合滑压方式为：320MW以下负荷以8.5MPa定压运行，320MW～1000MW负荷采用滑压运行。

如表2所示，表2对“优化滑压”方式下凝汽器真空正常(-96KPa)与凝汽器真空恶化(-91KPa，也就是将背压升高5MPa后)两种运行方式进行了比较。

表2

由表2可以看出，对应同一负荷段以及固定同一高压调门阀位时，凝汽器真空恶化(背压升高)后主蒸汽压力明显偏高，若沿用原有的滑压方式，势必造成阀位开度下降，增加节流损失，尤其是季节变化引起循环水温度变化，从而影响真空，使得修正后负荷与运行负荷间产生较大差异。

因此，在机组实际运行过程中，使用公式(4)及公式(5)，根据表1中数据对滑压曲线(各个负荷点下主蒸汽压力值与功率值的函数关系)中负荷进行背压(对机组负荷影响最大的可控参数)项的修正：

P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K

式中：P_W为背压修正后机组负荷(滑压曲线横坐标)，单位为MW；

P_s为机组实际运行负荷；

T_B为背压，单位为KPa。

其中，ΔP_W为背压变化时，在某一个负荷点下，主蒸汽压力变化量在优化滑压曲线上对应的负荷变化量。

下面将具体说明如何获取背压项修正系数K：

由表2可以得到该机组的滑压曲线如图4所示，图4为各个负荷点下主蒸汽压力值与功率值的关系曲线，图4中示出了真空变化前(真空为-96KPa)各个负荷下主蒸汽压力值与功率值的函数关系曲线(即优化滑压曲线，图中所示的系列2)和真空变化后(真空为-91KPa)各个负荷点下主蒸汽压力值与功率值的函数关系曲线(图中所示的系列1)；

由图4可以看出，真空变化后，各个负荷点下主蒸汽压力值与功率值的函数关系曲线没有按照优化滑压曲线运行，本方案就是通过在不同负荷段给定不同的K值，来弥补主蒸汽压力的变化，使得主蒸汽压力为原来滑压曲线时的对应值。

以优化滑压曲线中，点(850，23.1)和与其右相邻的点(900，24.5)确定的线性函数为例，在负荷为850MW工况下，真空变差5KPa，也就是背压升高5KPa时，主蒸汽压力升高0.5MPa。而要使机组按优化滑压曲线运行，由图4中点(850，23.1)和点(900，24.5)确定的线性函数可知，在主蒸汽压力升高时，负荷(即功率值)需要升高17.85MW，也就是说，在背压升高5KPa时，负荷需要升高17.85MW才能使机组按优化滑压曲线运行，将背压变化量和负荷需要变化量代入公式(5)，可得

$K=\frac{\mathrm{\Δ}{P}_W}{\mathrm{\Δ}{P}_B}=\frac{17.85}{5}=3.57;$

同理，以优化滑压曲线中，点(900，24.5)和与其右相邻的点(950，25.5)确定的线性函数为例，在负荷为900MW工况下，真空变差5KPa，也就是背压升高5KPa时，主蒸汽压力升高0.5MPa。而要使机组按优化滑压曲线运行，由点(900，24.5)和点(950，25.5)确定的线性函数可知，在主蒸汽压力升高时，负荷(即功率值)需要升高25MW，也就是说，在背压升高5KPa时，负荷需要升高25MW才能使机组按优化滑压曲线运行，将背压变化量和负荷需要变化量代入公式(5)，可得

$K=\frac{\mathrm{\Δ}{P}_W}{\mathrm{\Δ}{P}_B}=\frac{25}{5}=5$

依次类推，得到各个负荷点对应的K值，如表3所示：

表3

将各个负荷点对应的K值代入公式(4)及公式(5)中，就可得到修正后的负荷。

本申请实施例提供的滑压曲线修正方法，通过机组的实际运行(通过实验)获取与机组实际运行情况相适应的优化滑压曲线，并根据真空变化后主蒸汽压力差值的变化获取背压修正项系数K，依据K对负荷进行修正，对不同的负荷段采用不同的K值进行修正，修正结果保证同负荷段汽轮机滑压运行时，避免了背压变化引起的机组功率输出的变化，提高了滑压曲线的精确性，适应机组的实际运行情况。

为了进一步优化上述实施例，可以将真空调整不同的变化量，即将背压变化多次，通过不同的背压变化量，及与各个背压变化量相对应的功率值变化量，获取同一负荷点下不同的K值，并将同一负荷点对应的各个K值取平均值作为该负荷点的背压项修正系数。

本说明书中的各个实施例均采用递进的方式描述，各个实施例之间相同相似的部分互相参见即可，每个实施例重点说明的都是与其他实施例的不同之处。以上所述仅是本申请的具体实施方式，应当指出，对于本技术领域的普通技术人员来说，在不脱离本申请原理的前提下，还可以做出若干改进和润饰，这些改进和润饰也应视为本申请的保护范围。

Claims (6)

1.一种滑压曲线修正方法，其特征在于，包括：

获取多个负荷点下的功率值；

获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的锅炉的主蒸汽压力值；

依据相邻负荷点的第一主蒸汽压力值和功率值确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；

将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入所述主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W；

根据公式P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K计算得到每个负荷点的修正后的功率值，使得机组在每个负荷点下的滑压运行方式都按照该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系运行，其中：P_S为发电机组实际运行功率；T_B为发电机组实际运行时的背压值；ΔT_B为所述第二预设条件下的第二背压值与所述第一预设条件下的第一背压值的差值。

2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述第一预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点下的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第一背压值；所述发电机组按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位依据机组运行优化及循环效率试验确定。

3.根据权利要求2所述的方法，其特征在于，所述第二预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受所述优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第二背压值；所述发电机组按所述原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式。

4.一种滑压曲线修正装置，其特征在于，包括：

第一获取模块，用于获取多个负荷点下的功率值；

第二获取模块，用于获取与每个负荷点下的功率值相对应的第一主蒸汽压力值和第二主蒸汽压力值，所述第一主蒸汽压力值为满足第一预设条件的锅炉的主蒸汽压力值，所述第二主蒸汽压力值为满足第二预设条件的主蒸汽压力值；

确定模块，用于依据相邻负荷点的第一主蒸汽压力值和功率值确定每个负荷点下的主蒸汽压力值与功率值的函数关系；

第一计算模块，用于将每个负荷点下的第二主蒸汽压力值和第一主蒸汽压力值的差值带入所述第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系计算得到每个负荷点下功率值的变化量ΔP_W；

第二计算模块，用于根据公式P_W＝P_S+(T_B-6.2)×K计算得到每个负荷点的修正后的功率值，使得机组在每个负荷点下的滑压运行方式都按照该负荷点下的第一主蒸汽压力值和功率值的函数关系运行，其中：P_S为发电机组实际运行功率；T_B为发电机组实际运行时的背压值；ΔT_B为所述第二预设条件下的第二背压值与所述第一预设条件下的第一背压值的差值。

5.根据权利要求4所述的装置，其特征在于，所述第一预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点下的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第一背压值；所述发电机组按原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式；所述优化阀位依据机组运行优化及循环效率试验确定。

6.根据权利要求5所述的装置，其特征在于，所述第二预设条件为锅炉控制发电机组的输出功率达到所述负荷点的功率，所述发电机组流入汽轮机的主蒸汽流量受所述优化阀位控制；所述发电机组的背压值为第二背压值；所述发电机组按所述原则性热力系统的方式运行，且处于汽轮机跟随控制方式。