CN102482560A - 替代r-410a的传热流体 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及在制冷系统中使用含有2，3，3，3-四氟丙烯、1，1-二氟乙烷和二氟甲烷的三元组合物作为传热流体以替代R410A混合物的传热方法。

Description

替代R-410A的传热流体
本发明涉及2，3，3，3-四氟丙烯的三元组合物作为替代R-410A的传热流体的用途。
在蒙特利尔讨论了具有臭氧损耗潜势(ODP)的物质引起的问题，在这里签署了要求减少氯氟烃(CFC)的生产和使用的协议。已对该协议进行修改，要求放弃CFC且将该规定延伸到覆盖包括氢氯氟烃(HCFC)的其它产品。
制冷装置和空调工业在替代这些制冷剂方面已经进行了相当大的投资，且因此氢氟烃(HFC)投放市场。
用作膨胀剂或溶剂的(氢)氯氟烃也已经用HFC替代。
在汽车工业中，许多国家出售的车辆的空调用系统已从氯氟烃制冷剂(CFC-12)改变为氢氟烃制冷剂(1，1，1，2-四氟乙烷：HFC-134a)，所述氢氟烃制冷剂对于臭氧层是较少损害的。然而，对于京都议定书设定的目标，HFC-134a(GWP＝1300)被认为具有高的升温能力。流体对于温室效应的贡献通过标准即GWP(全球变暖潜势)量化，其通过以二氧化碳作为参考值1概括升温能力。
由于二氧化碳是无毒、不可燃的，且具有非常低的GWP，因此已经提出将其作为用于空调系统的制冷剂替代HFC-134a。但是，二氧化碳的使用具有若干缺点，特别是与其作为在现有装置和技术中的制冷剂使用的非常高的压力相关的缺点。
此外，由50重量％的五氟乙烷和50重量％的HFC-134a组成的混合物R-410A被广泛地用作在固定空调机中的制冷剂。然而，该混合物具有2100的GWP。
文献JP 4110388描述了式C3HmFn的氢氟丙烯(特别是四氟丙烯和三氟丙烯)作为传热流体的用途，其中m、n表示1-5的整数且m+n＝6。
文献WO2004/037913公开了包括至少一种具有三个或四个碳原子的氟烯烃(特别是五氟丙烯和四氟丙烯)的组合物作为传热流体的用途，所述组合物优选具有最高150的GWP。
文献WO 2005/105947教导了向四氟丙烯、优选1，3，3，3-四氟丙烯加入共膨胀剂如二氟甲烷、五氟乙烷、四氟乙烷、二氟乙烷、七氟丙烷、六氟丙烷、五氟丙烷、五氟丁烷、水和二氧化碳。
文献WO 2006/094303公开了含有7.4重量％的2，3，3，3-四氟丙烯(1234yf)和92.6重量％的二氟甲烷(HFC-32)的共沸组合物。该文献还公开了含有91重量％的2，3，3，3-四氟丙烯和9重量％的二氟乙烷(HFC-152a)的共沸组合物。
热交换器是用于将热能从一种流体传递到另一流体而不混合它们的装置。热通量经过分开所述流体的交换表面。主要地，该方法用于冷却或加热不能直接冷却或加热的液体或气体。
在压缩系统中，在制冷剂和热源之间的热交换经由传热流体发生。这些传热流体是气态(在空调和直接膨胀制冷中的空气)、液体(在家用热泵中的水，二醇(乙二醇)溶液)或两相。
存在多种传递模式：
-两种流体平行布置且以相同的方向行进：并流模式(反秩序的(antimethodical))；
-两种流体平行布置但以相反方向行进：逆流模式(有秩序的(methodical))；
-两种流体垂直地安置：错流模式。所述错流可具有并流或逆流趋势；
-两种流体中的一种在较宽的管道中进行U型转弯，第二种流体穿过所述管道。该构造在其一半的长度可与并流交换器比较，且对于另一半可与逆流交换器比较：钉-头(pin-head)模式。
申请人现在已发现2，3，3，3-四氟丙烯、1，1-二氟乙烷和二氟甲烷的三元组合物作为传热流体是特别有利的。
这些组合物具有零ODP和低于现有传热流体如R410A的GWP两者。
此外，它们的性能(COP：性能系数，定义为系统提供的有用功率对向系统提供的功率或由系统消耗的功率)超过现有的传热流体如R410A。
在本发明中用作传热流体的所述组合物具有大于87℃的临界温度(R410A的临界温度为70.5℃)。这些组合物可用在热泵中，用于在最高达65℃的温度提供热，而且在最高达87℃的更高温度(其中不能使用R410A的温度范围)下提供热。
在本发明中用作传热流体的所述组合物具有与由R410A给出的值相当的在压缩机出口处的温度。在冷凝器的压力比R410A的压力低，且压缩比也较低。这些组合物可使用与以R410A使用的相同的压缩机技术。
在本发明中用作传热流体的所述组合物具有低于R410A的饱和蒸汽密度的饱和蒸汽密度。由这些组合物给出的体积容量与R410A的体积容量相当(91-95％)。由于这些性质，这些组合物以较小的管道直径且因此在蒸汽管道中较小的压头损失运行，这提高装置的性能。
这些组合物优选在具有交换器的压缩型制冷系统中是合适的，所述交换器以逆流模式或具有逆流趋势的错流模式运行。
因此，这些组合物可用作在如下中的传热流体：热泵(任选地可逆的)、空调、以及低温和中温制冷，其使用具有以逆流模式或具有逆流趋势的错流模式的交换器的压缩系统。因此，本发明涉及2，3，3，3-四氟丙烯、1，1-二氟乙烷和二氟甲烷的三元组合物作为在制冷系统中替代混合物R410A的传热流体的用途。
优选地，这些组合物用在具有以逆流模式或具有逆流趋势的错流模式运行的交换器的压缩型制冷系统中。
优选地，在本发明中使用的组合物基本上(主要，本质上，essentially)含有5-83重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及2-50重量％的1，1-二氟乙烷和15-75重量％的二氟甲烷。
有利地，使用的所述组合物基本上含有5-63重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及2-25重量％的二氟乙烷和35-70重量％的二氟甲烷。
特别优选的所述组合物基本上含有40-58重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及40-50重量％的二氟甲烷和2-10重量％的1，1-二氟乙烷。
在本发明中使用的组合物可为稳定化的。稳定剂优选占相对于总的组合物的最多5重量％。
作为稳定剂，我们可特别提及硝基甲烷；抗坏血酸；对苯二甲酸；唑如甲基苯并三唑或苯并三唑；酚类化合物如生育酚、对苯二酚、叔丁基对苯二酚或2，6-二叔丁基-4-甲基苯酚；环氧化物(任选氟化或全氟化的烷基、或烯基或芳族的)如正丁基缩水甘油醚、己二醇二缩水甘油醚、烯丙基缩水甘油醚、丁苯基缩水甘油醚；亚磷酸酯；磷酸酯；膦酸酯；硫醇和内酯。
本发明的另一目的涉及传热方法，其中上述2，3，3，3-四氟丙烯、1，1-二氟乙烷和二氟甲烷的三元组合物用作在制冷系统中代替混合物R-410A的传热流体。
优选地，在具有交换器的压缩型制冷系统中使用所述方法，所述交换器以逆流模式或具有逆流趋势的错流模式运行。
可在润滑剂如矿物油、烷基苯、聚亚烷基二醇和聚乙烯基醚的存在下，实施根据本发明的方法。
在本发明中的使用的组合物适于采用现有的装置在制冷、空调和热泵中替代R-410A。
实验部分
用于计算的工具
使用RK-Soave方程计算混合物的密度、焓、熵和液-汽平衡数据。为了使用该方程，需要知道在被讨论的混合物中使用的纯物质的性质以及各二元混合物的相互作用系数。
对于各纯物质需要的数据是：
沸点、临界温度和压力、作为从沸点到临界点的温度函数的压力的曲线、作为温度函数的饱和液体密度与饱和蒸汽密度。
HFC-32，HFC-152a：
对于这些产品的数据公布在ASHRAE Handbook 2005chapter 20中且还使用Refrop(由NIST开发的软件，用于计算制冷剂的性质)可获得。
HFO-1234yf：
通过静态方法测量HFO-1234yf的温度-压力曲线的数据。使用由Setaram出售的C80热量计测量临界温度和压力。通过由在巴黎的Ecole deMines(“Mining Engineering College”)实验室开发的振动管密度计技术测量作为温度函数的在饱和下的密度。
二元混合物的相互作用系数
RK-Soave方程使用二元相互作用系数以表现在混合物中各产品的行为。所述系数作为对于液-汽平衡的实验数据的函数计算。
用于液-汽平衡测量的技术是静态分析池法(static analytical cell method)。平衡池包括蓝宝石管且装备有两个ROLSITM电磁采样器。其浸在低温恒温器(cryothermostat)浴(HUBER HS40)中。通过以变速旋转的场驱动的磁力搅拌用于加速达到平衡。通过使用热导计(气体分析仪)(TCD)的气相色谱法(HP5890series II)对样品进行分析。
HFC-32/HFO-1234yf，HFC-152a/HFO-1234yf：
对于下列等温线：-10℃、30℃和70℃，进行对HFC-32/HFO-1234yf二元混合物的液-汽平衡的测量。
对于下列等温线：10℃，进行对HFC-152a/HFO-1234yf二元混合物的液-汽平衡的测量。
HFC-32/HFO-152a：
对于HFC-152a/HFC-32二元混合物的液-汽平衡的数据使用Refprop可获得。使用两个等温线(-20℃和20℃)和两个等压线(1巴和25巴)计算该二元混合物的相互作用系数。
压缩系统
考虑装备有蒸发器和逆流冷凝器、螺杆式压缩机以及减压阀的压缩系统。
所述系统以15℃的过热和5℃的过冷运行。第二流体和制冷剂之间的最小温差认为是大约5℃。
压缩机的等熵效率是压缩比的函数。从下列方程计算该效率：
η isen = a - b ( τ - c ) 2 - d τ - e - - - ( 1 )
对于螺杆式压缩机，基于在手册“Handbook of air conditioning andrefrigeration”，page 11.52中公布的标准数据计算等熵效率方程(1)中的常数a、b、c、d和e。
％CAP是由各产品提供的体积容量对R410A的容量的百分比。
性能系数(COP)定义为由系统提供的有用功率与向系统提供的功率或由系统消耗的功率之比。
Lorenz性能系数(COPLorenz)是性能的参考系数。其是温度的函数且用于比较不同流体的COP。
Lorenz性能系数定义如下：
(温度T的单位是K)
Figure BDA0000142484400000052
Figure BDA0000142484400000053
在空调和制冷情况下的Lorenz COP为：
Figure BDA0000142484400000061
在加热情况下的Lorenz COP为：
Figure BDA0000142484400000062
对于各组合物，作为相应温度的函数计算Lorenz循环的性能系数。
％COP/COPLorenz是系统的COP相对于相应Lorenz循环的COP之比。
结果，冷却模式或空调
在冷却模式中，压缩系统在-5℃的蒸发器的制冷剂入口温度与在50℃的冷凝器的制冷剂入口温度之间运行。所述系统在0℃提供冷。
在冷却运行条件下，根据本发明的组合物的性能在表1中给出。用于各组合物的组分(HFO-1234yf、HFC-32、HFC-152a)的值以重量百分比给出。
表1
Figure BDA0000142484400000063
结果，加热模式
在加热模式中，压缩系统在-5℃的蒸发器的制冷剂入口温度与50℃的冷凝器的制冷剂入口温度之间运行。所述系统在45℃提供热。
在加热模式的运行条件下，根据本发明的组合物的性能在表2中给出。用于各组合物的组分(HFO-1234yf、HFC-32、HFC-152a)的值以重量百分比给出。
表2
结果，低温制冷
在低温制冷模式中，压缩系统在-30℃的蒸发器的制冷剂入口温度与40℃的冷凝器的制冷剂入口温度之间运行。所述系统在-25℃提供冷。
在制冷模式的运行条件下，根据本发明的组合物的性能在表3中给出。用于各组合物的组分(HFO-1234yf、HFC-32、HFC-152a)的值以重量百分比给出。
表3
Figure BDA0000142484400000072
Figure BDA0000142484400000081

Claims (11)

1.2，3，3，3-四氟丙烯、1，1-二氟乙烷和二氟甲烷的三元组合物作为在制冷系统中替代混合物R-410A的传热流体的用途。
2.权利要求1的用途，特征在于所述三元组合物基本上含有5-83重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及15-75重量％的二氟甲烷和2-40重量％的二氟乙烷。
3.权利要求1的用途，特征在于所述三元组合物基本上含有5-63重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及35-70重量％的二氟甲烷和2-25重量％的二氟乙烷。
4.权利要求1的用途，特征在于所述组合物基本上含有40-58重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及40-50重量％的二氟甲烷和2-10重量％的二氟乙烷。
5.权利要求1-4任一项的用途，特征在于所述组合物是稳定化的。
6.权利要求1-5任一项的用途，特征在于所述制冷系统为压缩型的。
7.权利要求6的用途，特征在于所述系统采用以逆流模式或具有逆流趋势的错流模式的交换器运行。
8.传热方法，其中2，3，3，3-四氟丙烯、1，1-二氟乙烷和二氟甲烷的三元组合物用作在制冷系统中替代混合物R-410A的传热流体。
9.权利要求8的方法，特征在于所述制冷系统为压缩型的，优选采用以逆流模式或具有逆流趋势的错流模式的交换器运行。
10.权利要求8或9的方法，特征在于所述组合物基本上含有40-58重量％的2，3，3，3-四氟丙烯及40-50重量％的二氟甲烷和2-10重量％的二氟乙烷。
11.权利要求6-10任一项的方法，特征在于在润滑剂的存在下实施该方法。
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