CN1023189C - 组合一体式卫生巾 - Google Patents

Abstract

本发明涉及一种新颖吸水结构与容纳这结构的吸水用品。具体结构含高膨松，高蓬松、低密度罩盖层，高密度传液层及非常高密度的蓄液层，和一个不渗水的阻挡层。罩盖层及阻撑层层围绕其边缘互相密封，最好全部各层彼此互相粘合形成一组合一体结构。

Description

本申请与共同转让的、共同悬而待决的名称为“柔性吸水板”的美国专利申请案号第242，271号（代理人档案第J    &    J    1238号）和名称为“吸水板切缝设备”的美国专利申请序号第242，274号（代理人档案第J    &    J    1267号）有关。本专利申请为美国专利申请序号第242，273号的部分延续申请，同时作为参考结合在本案中。

本发明涉及用以吸收人体排出物的结构件。具体地说涉及可用于卫生巾，失禁症和伤口敷料制品等的吸水性结构物，该制品有非常的吸水性和持水性。

在历史上，妇女卫生保护用品在防止经期中内衣及外衣受沾污方面都相当不可靠。例如，有高吸水率的大的膨松垫，由于结构中使用诸如木浆和人造纤维等亲水材料，往往仍不能收集或固定保持吸收的经液，或在嵌塞点处干燥。使用时有变形倾向，引起使用者不舒适并沾污内外衣着。甚至近日发展的薄垫，其中含有聚合物超吸水材料，设计成有助于保持液体，但有很高失效率。此外，在加压下两种垫都倾向于以非所需的方式的翘曲和变形，从而不能保持与会阴区的接触。这类变形可造成沟道，使经液能顺之流动而不被吸收，从而在经液沿沟道流出吸水件外时将衣物污染。虽然多条纵向槽道可能较理想，但多数已有技术的垫仅出现翘曲，造成少许非所需的大空隙。

当在垫中加入弹性材料以防变形时，该垫变为令使用人不舒适，制造费用极高。此外，膨松垫并不比薄垫有更显著的无失效性。

因此本发明的目的，是提出一种卫生保护制品，该卫生制品在妇女的各活动阶段中实现良好的密封作用并和身体紧密接触，同时提供优良的吸水性和由于制品体薄，使用起来非极为舒适。

因此本发明的一个目的是提供一种可迅速吸收并保持大量体液的吸水结构。

本发明的只一目的，是提供一种卫生巾，该卫生巾可迅速地并高效地吸收经液，并将该经液保持在该卫生巾的吸水性结构中，以便减少失误性的发生。

本发明的又另一目的是提供一种卫生巾，该卫生巾有柔性和伏贴合体性，但能防止聚团与扭曲。

本发明的其他目的从下面的叙述即可了解。

本发明的特点是组合一体式吸水性结构中相应的覆盖层，传液层和蓄液层的选择是由其对液体接受，保持，分散并释放的能力而决定的。因此，对每一层作适当选择后，便造成一个结构，其对液体的吸收速度适应该结构所面对的排出物，使蓄液层的全部宽度和长度，对液体能作相当均匀的接受，分散和保持。最好这目的的达到，部分是从通过罩盖层，经传液层到并包括蓄液层，有一个正向密度梯度（即密度作为深度的函数而随之增大）。

在一个理想实施方案中，所有三层形成一组合一体，但在某些用途中可选择地允许在选定的层次间作某些剪切。在本发明的一个实施方案中，相应的分立层次各根据其密度及其接受、分散及释放液体的能力进行选择，通过互相层压而成组合一体。在另一实施方案中，用连续纤维沉积法，将各层按顺序沉积以形成带有在各层间如此造成的过渡区而成组合一体。无论组合一体的程度与类型如何，罩盖层和传液层有相应的依次增大的密度，但两者皆倾向于避免液体的分散，而不倾向于将液体传递到下一个密度较大的层次上。但是蓄液层的选择是根据其分散和保 持液体的能力，因此就整体而言，倾向于利用蓄液层的全部长度和宽度，从而提高结构的总的效率。

这种结构的一个附属而高度理想的特点是其柔软性，从而变为一个伏贴合体的制品，在使用中当制品变形时，仍保持其对液体的传输性能。在理想的实施方案中使用与内衣本身或短裤衬裆同级的干态柔性。在另一方面，当制品被弄湿时柔性降低，稍倾向于增高弹性。

因此，结合本发明原理的制品结合有吸水性结构，该结构不仅极薄和柔软，而且有伏贴合体和吸水性能。

在理想实施方案中，罩盖或阻挡层伸展超出传液层和蓄液层的边缘以外，并围绕吸水性结构的边缘互相密封。罩盖层及阻挡层最好进行熔融接合，以造成围绕结构边缘的液体阻挡密封。这密封可以是一条细线或是一条较粗线的熔融区。如为细线，则其余边缘区域可粘接地进行密封。

本发明还涉及一种卫生巾，该卫生巾可使用本发明的吸水性结构构造而成。最好本发明的卫生巾由一个吸水性体系和一个不渗水的阻挡层构成。吸水性体系最好包括一个包含着亲水性纤维的膨松、高蓬松的低密度罩盖层，一个与罩盖层相邻的传液层和一个与传液层及阻挡层相邻的吸水蓄液层。将吸水性体系层压以其所有各层粘合在一起，形成一个组合一体结构。

简而言之，本发明的吸水性结构可在卫生巾制品中非常有用，因为是在张力状态下附在使用人的内衣上，以保持其在内衣上的平贴性。这样可保持表面不变地被暴露，使之与内衣共同的伸展，所以可在动态应力状态中保持其覆盖性。

本发明的吸水性结构还可用于婴儿及成人尿布，伤口敷料和其它用以吸收体液的制品。用于失禁症病人时，至少可将层间的一个中间层不作粘合，便于作层间剪切。

图1    所示为本发明卫生巾一个实施方案的俯视图。图1的一个部分被剖析，以便示出卫生巾的吸水性结构。

图2    所示为图1中卫生巾的分解剖视图。示出各层没有粘合的吸水性结构。

图3    为本发明吸水性结构一实施方案的剖视图。

图4    为本发明卫生巾一实施方案的俯视图。

图5    为本发明另一实施方案的俯视图。

图6    为侧向压缩试验装置的示例的透视图。

图7    为扭曲试验装置的透视图。

图8    为变形粘接试验装置的透视图。

图9    为弹性-压缩试验装置的透视图。

本发明吸水性结构最好有四个元件，即：罩盖层，传液层，蓄液层和阻挡层。

本发明的吸水性结构有能力提供内衣的“动态覆盖”。这意味着为吸水性结构大，覆盖大的表面面积，极薄而吸水性强。因此，使用时主要起裤子的一部分的作用，而非分立的物件。此外，无论妇女承担何种活动都可提供保护作用。

根据本文的定义，“基本粘着”或“组合一体”，指的是基本上连接成一体，例如通过层压，或通过沉积个别纤维而连续形成相应的层次。又本文中提及的给定层的“容量”，指的是在一个表面上接受液体，暂时保持该液体及向下一层释放该相同液体的能力。因此，“容量”涉及的问题既包括物理的保持性，又包括液体分散作用随时间的变化率。在下面的说明中，“容量”指的是物理性和功能性规格的量度（例如：各层织物单位重量，纤维旦数（纱支数），微孔径，厚度，密度，渗透性，芯吸作用，持水能力等等）。

罩盖层是用来基本接触人体的产生体液的部位。就卫生巾而言，该 部位为会阴区。罩盖层最好是有相当低密度的、膨松的、高蓬松的非织造织物材料，织物单位重量在约0.1至1.0英两/平方码（3.39至33.9克/平方米）之间，以约0.25至0.75英两/平方码（8.48至25.43克/平方米）为宜，最好为约0.5英两/码（16.95克/平方米）。纤维长度最好在约0.5至2英寸（12.7至与50.8毫米）之间，以约1.25至1.75英寸（31.75至44.45毫米）为宜，最好为约1.5英寸（38.1毫米）。但是，只要罩盖层保持适当的膨松度和多孔性，扯样长度并非关键。纤维纤度最好保持在约1至3.5旦之间，以约2.5至3.5旦为宜，最好约3旦。罩盖层可仅用一种纤维，诸如聚酯，也可用双组分纤维或具有低熔点成分和高熔点成分的共轭纤维。该纤维可从许多天然纤维和合成纤维中选用，诸如尼龙，聚酯，人造纤维（与其他纤维混合），棉腈纶纤维等及其混合纤维。

双组分纤维可用聚酯作芯，聚乙烯作外鞘。用适当的双组分材料可制成可熔融非织造织物。这种可熔融织物的举例，在1985年11月6日颁发给梅斯（Mays）的美国专利第4，555，430号中叙述。使用可熔融织物可使罩盖层与相邻传液层及/或阻挡层的粘合更加便利。

罩盖层最好有相当高的可湿性，虽然构成罩盖层的个别纤维可能不是特别有亲水性。罩盖层材料还应有大量的相对大的微孔。这是因为罩盖层是用来迅速吸收体液，从人体和沉积点输送。制造罩盖层的纤维最好在被弄湿时不减低其物理性能，即遇水或体液时不致瘪缩或失去弹性。可将罩盖层材料处理以使液体可迅速通过。罩盖层也具有将液体向吸水性结构的其他层迅速地转移的功能。罩盖层应能将液体向下面的层次垂直输送，也能从沉积点水平输送。罩盖层最好为可湿性、亲水性及多孔性。当由亲水性合成纤维，如由聚酯或双组分纤维制成时，可用表面活性剂处理该罩盖层以赋予所要求的可湿性。

可用有大孔眼的多孔聚合物膜作罩盖层材料，虽然该材料为非可湿 性。由于其多孔性，这种薄膜可实现将体液迅速向吸水性结构内层转递的功能。例如美国专利第4，690，679号中所述带孔的共挤出薄膜如商名为RETICULON的带孔薄膜，作为本发明吸水性结构的罩盖层是非常有用的。另一种对本发明制品的罩盖层非常有用的带孔膜，如1982年8月3日颁发给罗德尔（Rodel）等人的美国专利第4，342，314号所述。

本发明吸水性结构罩盖层及其他层次的一个重要方面是其孔眼尺寸的分布。为使液体易于进入吸水性结构的内部，罩盖层应有许多大孔眼。最好至少15%的孔眼其孔径应大于300微米。以至少30%孔眼的孔径大于300微米为更理想。

罩盖层的另一个重要特点是渗透性。罩盖层有高渗液性，使得液体可迅速通过。最好在压差为0.17磅/平方英寸（1，172.11Pa）时，罩盖层的渗透速度至少约为50立方英尺/平方英尺/分钟（15.24立方米/平方米/分钟）。以大于约60立方英尺/平方英尺/分钟（18.29立方米/平方米/分钟）为宜，而最理想的渗透速度为大于75立方英尺/平方英尺/分钟（22.87立方米/平方米/分钟）。

罩盖层的又一重要方面是可湿性。在亲水罩盖层的可湿性沉篮试验中，将材料5克放入水箱的一个篮中，测量篮的沉降时间，罩盖层的可湿性应达到能使篮在2秒钟以内沉降。沉篮试验（Basket    Sink    Test）在ASTM标准出版物中有说明，出版物编号为ASTM    NO.D1117。

通过将罩盖层和下层浆粕熔接，以便促进其亲水性，可将罩盖层向其余的吸水材料进行压纹。

假如罩盖层由一种织物组成，则罩盖层应有极低的密度，当压差为0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时，以约低于0.10克/立方厘米为宜，最好约低于0.05克/立方厘米，甚至低于0.02克/立方厘米。在构成本发明吸水性结构的层次中，罩盖层的密度应最低。其他层的密度逐渐地加大，形成密度梯级，起到将液体从人体芯吸的功能。与传统吸水性结构 的罩盖层比较，本发明的罩盖层可能比较厚，但在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时，最好约小于0.10至0.15英寸（2.54至3.81毫米）。在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时，罩盖层厚度应约以0.01至0.05英寸（0.25磅至1.27毫米）为宜，因在贴身配戴时，相对厚的罩盖层对提供舒适感有作用。

与罩盖层内侧相邻，并与罩盖层接合的是传液层。传液层提供从罩盖层接受体液并将其保持直到高密度的蓄水层有机会将液体吸收的手段。传液层最好比罩盖层较致密，其孔眼中有较大比例为小孔眼。这特征使传液层能盛载体液，保持体液离开罩盖层外侧，从而防止体液将罩盖层及其表面再润湿。但是，最好传液层不太致密以致阻止液体从层中通过而进入蓄液层。

传液层可由纤维材料组成，诸如木浆、聚酯、人造纤维、柔性泡沫材料（即氨基醚或低蓄水力泡沫）等等，或其组合材料。例如，传液层可为100%木浆，或含木浆及人造纤维，比例约在97∶3与80∶20之间。传液层应有相当高的渗水性，孔眼尺寸分布使之能起着蓄液层的“持水箱”的作用，同时在使用过程中保持其结构的完整性，从而在配戴时不发生裂缝，裂口或撕裂，并可阻止变形。

传液层还可将木浆与热塑纤维混合组成，目的在于使传液层稳定，并保证结构的完整性。例如可用有适当长度和强度的聚烯烃纤维，诸如低密度的聚乙烯（诸如PULPEX＊，可从大力神公司构得），或可用具有聚乙烯或聚酯芯及低熔点聚烯烃外鞘的双组分纤维，或用聚丙烯，聚乙酸乙烯酯或其他聚烯烃纤维或热塑浆粕代用品等等。将这种纤维和木浆等混合可提高传液层材料的稳定性及完整性。热塑纤维和木浆的比例以约1∶99至约50∶50为宜，最好比例约为3∶97至20∶80之间。传液层纤维的长度范围可在用于细磨木浆的约0.0117英寸（0.297毫米），到用于稳定热塑纤维的约3英寸（76.2毫米）之间。只要能保持非织造织物的强 度和完整性，纤维长度便非关键，但如果传液层的非织造织物是意图用作在纤维的接触点以热熔接进行稳定时，则纤维长度最好在约0.25至约1英寸（6.35至25.4毫米）之间。

最好组成传液层的织物的织物单位重量约在70克/平方公尺至约200克/平方公尺之间，但以约3.00英两/平方码（101.7克/平方公尺）至约3.25英两/平方码（110.18克/平方公尺）为较好。这织物单位重量高于罩盖层的织物单位重量。

传液层的密度也应比罩盖层高。密度的这种增高有助于将液体从罩盖层中芯吸，并将其保持在传液层中，以防止罩盖层表面的再润。因此罩盖层比较干燥，对皮肤比被体液再润的那种有较大的舒适感。在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时，密度最好在约0.02至0.10克/立方厘米之间，但以约0.04克/立方厘米至约0.08克/立方厘米之间较好，而最好在约0.06克/立方厘米和约0.08克/立方厘米之间。

压差为0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时，传液层的厚度应小于约0.20英寸（5.08毫米）。厚度在约0.05英寸与0.15英寸（1.27毫米至3.81毫米）之间较宜，最好应在约0.06和0.12英寸（1.524至3.048毫米）之间。

压差为0.17磅/平方英寸（1172.11Pa）时，传液层的渗水率至少应约为12立方英尺/平方英尺/分钟（3.659立方米/平方米/分钟）。这速率比罩盖层的速率低得多。理论上当体液通过罩盖层并等待排入蓄水层时，传液层应起体液的“持水箱”的作用。蓄水层固然有大的持水容量，在吸液方面可能相当慢，但有可靠的保持性。于是传液层使蓄液层缓慢吸液，而防止液体再湿润罩盖层。这有助于防止吸水性结构失效。粘接在一起的罩盖层和传液层，其渗水率应至少约为10立方英尺/平方英尺/分钟（3.05立方米/平方米/分钟）。

传液层应有很大的可湿性，其沉篮时间少于约2秒钟。当用下文中 的稳定木浆制造时，传液层的典型微孔尺寸分布为约10%的孔眼其半径大于300微米，至少约50%小于300微米。

虽然一般传液层有相当大的亲水性，不需加以处理，但为提高其可湿性，可将一侧或两侧用表面活性剂处理。传液层的两侧最好与相邻的层粘接，即与罩盖层及蓄液层粘接。

还可用各种密度的浆粕纤维，罩盖层及传液层以组合一体形式铺设压缩，然后松压。将密度最大的材料留在层底，而密度最小的材料留在上部，从而形成低密度的罩盖部和高密度的传液部。

蓄液层与传液层紧邻并粘接。蓄液层最好有高密度的具有微孔的吸水层。蓄液层有大的持液容量，有极大的持液能力。本质上，蓄液层起毛细“泵”作用以将体液从传液层中吸出。

但是，蓄液层不需有如罩盖层及传液层的大的芯吸速度。蓄液层材料的沉篮时间可长达5.0秒。蓄液层厚度以约小于0.10英寸（2.54毫米）为宜，压差为0.03磅/平方英寸（206.8Pa）最好在约0.045至0.070英寸（1.14至1.78毫米）之间。如蓄液层的结构为下述的压缩泥炭苔板时，则压差为0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时，蓄液层密度典型的在约0.20克/立方厘米至1.0克/立方厘米之间。吸水前的干燥压缩平均孔径，应约在0.5至30微米之间，最好约在0.5至10微米之间。在吸水状态下，孔径分布最好约少于10%的孔眼其半径大于300微米，至少90%的孔眼其半径小于300微米。假如蓄液层用可溶胀的初始压缩的材料制造，则遇水时孔径变化，孔径分布和/或微孔资料分别按其干、湿状态表示。

蓄液层应能吸液并持液而不使液体洗提通过该层，因此在正常使用时，液体不能向传液层及罩盖层回流。蓄液层还应极薄，但有大持液容量。

蓄液层最好由压缩的泥炭沼板组成。这板用水藓泥炭，按美国专利 第4，473，440号及该专利引述的专利所叙述的方法制造。该板可按下列专利阐述的方法制造，如美国专利第4，170，515号（1979年10月9日颁发给J-M    LaLancette等人）;第4，226，232号（1980年10月7日颁发给Y.Levesque），第4，215，692号（1980年5日颁发给Y.Levesque），第4，507，122号（1985年5月26日颁发给Y.Levesque），然后按美国专利第4，473，440号（1984年9月25日颁发给K-J.Ovans）阐述的方法处理。

用于本发明制品蓄液层的非常有用的泥炭苔板，可用多条纵向伸展的窄条互相毗邻地放置，再用一种在毗邻的条片间伸展的整体纤维成分相互连接而制成的，如1988年9月12提交的共同悬而待决的美国专利申请序号第242，271号所述（代理人档案号J    &    J    1238号）。吸水性结构最好用压光的泥炭苔板制造，其中掺以纤维成分，如美国专利第4，473，440号所述。纤维成分适宜用一种天然的或合成纺织纤维，如人造纤维，聚酯，尼龙，丙烯酸纤维等，长度约0.25至1.5英寸（6.35至38.1毫米）〔最好约0.5英寸（12.7毫米）〕纤数约1.0至5旦。纤维成分占重量约2%至20%，最好为4%至8%。吸水板也可以含其他成分，如木浆，合成木浆，热磨浆，机磨浆，聚合物，表面活性剂，超吸水材料等等。

用泥炭苔作主吸水成分的吸水结构，在空气中或湿润铺层以制成板，再压光成相当薄即约0.01至0.10英寸（0.254至2.54毫米）厚、较为致密即约0.2至1.0克/立方厘米的薄片状结构。其结构包括牛皮纸浆纤维层压在泥炭苔层的一个或两个表面上。这样制成的吸水板是一个相当薄的结构，与上述美国专利参考文献所述相似。

对吸水泥炭苔板或其他压实吸水结构加工，通过将其结构切割成为多个窄条，而其结构通过整体纤维成分仍保持互相连接，以提高其柔性。可将板从一对辊子间通过，辊子上有多个在围绕其外表面圆周方向上伸展的有平行间距的棱脊或齿，将板适当地切割。将两辊调节，使相对的 齿互相偏离而不接触，从而当吸水板从辊子间通过时，脆性板材的每间隔一条的条片在板的平面中相对偏移。这偏移足以将板的诸如泥炭苔或木浆吸水材料切割，形成分立的条片而不将其切断或将板的纤维成分切断。

局部切断的制品包括多个吸水板的分立条片，宽度相当于剪切辊上齿距，毗邻条片之间由的纤维成分相互连接。纤维成分提供似铰链的作用，制成的产品有极高的横向柔性，而保持横向的结构完整。局部剪切基本上不影响条片的纵向柔性，并且如要求有这样的柔性，可在局部剪切以前或以后，将吸水板大致在横向上压纹，或作微细的皱折。

除提高柔性外，吸水板局部剪切，由于可供液体利用的材料上的切缝边缘的结果而增加板的有效表面面积，从而提高吸液速度。局部剪切还给予吸水板以方向性吸水容量，因为液体的芯吸作用对材料的纵向切缝有优先选择性。将卫生巾或尿片切缝材料作纵向定向，因此这种制品的边缘损坏减少。

在吸水材料的互连的毗邻条片间延伸的纤维成分，便利吸水制品在加工和组装时将吸水件运输，卷筒和搬动。吸水件的吸液速度和方向性的吸水性能的提高，使之可直接用作吸水制品中的主要吸水材料，制成的制品特别薄，柔软且有效。

增高泥炭苔板柔性的另一措施，是将泥炭苔板针刺。这方法还提高孔隙率并缩短吸液时间。这针刺法在英国专利说明书第2，162，466号中有叙述。

泥炭苔板有大比例的极小微孔和毛细管，给板巨大的吸液和持液性能。泥炭苔板在吸液时溶胀，然而这溶胀并不使之减小其吸液能力。相反，使用时，溶胀作用能促进蓄水层一般地保持吸水性结构的结构完整性。泥炭苔板通过长时间持续地从毗邻材料吸收水分而具有独特的“干燥”该毗邻材料的能力，使毗邻材料中存留少量以至没有水分。假使适 当处理，例如按上述作局部切缝，或按美国专利第4，605，402号阐述的方法柔化，便可使之体薄而有柔性而不使其持液能力有显著地减小。柔化法包括在压缩板上加工微皱析的步骤，通过将织物在互相啮合的有槽辊间经过，然后利用诸如美国专利第3，817，827号阐述的技术在板上进行穿孔压纹。可采用本领域的普通技术人熟悉和了解的其他将板软化或柔化的方法，使板柔软。

虽然泥炭苔板是蓄液层的最理想实施方案，但还有许多其他的高吸水持水材料系统可用作蓄液层。例如美国专利第4，610，678号（1986年9月9日颁发给Weisman等人）或美国专利第4，103，062号（1978年7月25日颁发给Aberson等人）中所述浆粕超吸水系统，可用作本发明制品的蓄液层。这种吸水结构包含诸如木浆绒的亲水纤维和例如硅胶或交联聚合物等的水不溶水凝胶离散微粒的混合物。可将超吸水性材料放在蓄液层的某些比其他部分更迫切需要的区域中。例如，可将超吸水材料集中在蓄液层的中央部分或端部。还可将制成的吸水结构切割或柔化，使之柔软并适用于本发明的制品。

还可用如美国专利第4，100，324号（1938年7月11日颁发给Anderson等人）所述的熔喷法非织造织物系统制造本发明吸水结构的蓄液层。可作本发明吸水结构蓄液层的致密层的另一举例是致密甘蔗浆。简言之，任何可制成薄而柔软的高密度，高吸液、高持液吸液的材料，都有作制造合格蓄液层材料的效用。根据制造厂的需要，蓄液层可有三维或二维的形状。这类吸水性结构可与上述泥炭苔板有不同的密度，孔径和其他的物理特性，但有作为蓄液层所要求的吸液和持液性能。

本发明的吸水结构必须要求将全部各层粘接。粘接不仅保持结构的实际的整体性，并可提高层间的传液能力。本发明的吸水性结构为提高层间接触，可采用层压和/或压纹方法。

然而可在蓄液层及传液层间放置纤维层。万一蓄液层有部分剥离或 与蓄液层的其他部分分离，则纤维层可起蓄液层的承载体的作用。

图3所示为本发明吸水性结构的一个实施方案。有一个高蓬松，高膨松的罩盖层300覆盖吸水性结构。罩盖层300与传液层350粘合连接，粘合剂层340以随意方式喷在罩盖层300、传液层350和蓄液层360的内表面上。传液层350又粘合在蓄液层360粘接。蓄液层360又和不渗透的阻挡层370粘合。液体通过有高孔隙率的罩盖层300进入吸水性结构。罩盖层300将液体迅速向传液层350传送。传液层350持液，直至蓄液层360有机会吸收液体。粘合剂层340保持各层间的紧密接触，使之可实现比不粘合的层次有良好的传液作用。

本发明的吸水性结构在卫生巾和其他的吸水制品中是非常有用的。按本发明制造的卫生巾制品在吸湿时有独特的体薄、柔软、吸水并伏贴合体特点，而且有抗横向或X-向应力的弹性的特点。可将这种卫生巾制成适应内衣裤裆的形状。最好有沙漏的形状，覆盖内衣表面的一个大比例部分。但也可制成本领域的普通技术人员所知的任何形状。

由于本发明的卫生巾的柔软性，卫生巾配戴时可顺应内衣三维空间的形状变化。使用时，形成许多微细的纵向槽或“沟”，有助液体的传输。然而本发明的卫生巾遇到液体时，对抗横向或X向的应力有出乎意料的弹性。这样可提供作吸液的大表面面积，基本上可防止失效。

先有技术的卫生巾与之对比，戴用时倾向于聚团或捻成绳状，造成横向的皱折，或大纵向皱折，形成吸液部中非所需的大空隙。这便减小可用的表面面积。大腿活动造成的这种聚团作用，在横过吸水材料X向上施加以力。聚团造成穴囊和沟渠，将液体从中央吸水系统分散，并将液体从垫上泄漏到戴用者的内衣或身体上。但是本发明的卫生巾尽管能顺应内衣的活动，且还有克服聚团及捻绳的弹性。

图1及2绘示本发明卫生巾的理想实施方案。本发明的卫生巾有高膨松，高蓬松的罩盖层10。传液层20与罩盖层10紧邻并粘接。如上所述， 传液层20由此罩盖层10密度大的非织造织物组成。可用压敏粘合剂，热固粘合剂，热熔粘合剂等等，向各层的表面喷施或印刷，将传液层20与罩盖层10粘接。另一种可供替换的方法是罩盖层10及传液层20可包含热塑纤维，可在受热后熔化形成各层次的粘接。

蓄液层30与传液层20紧邻并粘合。蓄液层30形状最好为矩形，基本上沿卫生巾的纵轴线伸展。但蓄液层30最好不贴靠罩盖层10的纵向端40，也不贴靠传液层29的纵向端45。这结构的目的是通过避免卫生巾的含液部分与卫生巾端部接触，因而使液体流向并停留在蓄液层，以便基本防止端部损坏，虽然这方面并非关键。这种结构最好还用于卫生巾的侧边50。可随需要将一个不渗水阻挡层70与卫生巾30粘接。阻挡层70沿卫生巾周缘与罩盖层10粘接。最好在传液层20和阻挡层及罩盖层的最外缘间形成一个薄边缘密封，以对液体提供阻挡作用。边缘密封外的区域可通过加热，超声或机械措施制造，可用压敏粘合剂之类粘接。

可按需要决定，本发明的卫生巾可设较小的突片60，从其纵向边侧伸出。这种突片60的伸长应不大于卫生巾侧边50长度的约1/3，就是长度a-a应小于长度b-b的三分之一。虽然根据需要可使罩盖层与突片60有共同伸展范围，但突片上不应有蓄液层或传液层的吸水材料横过其表面。突片的作用仅是将卫生巾的侧边50固定在内衣上。突片60还在受大腿活动和吸液施加的应力时，有助于保持卫生巾在X方向上结构的完整性。如果罩盖材料与突片有共同伸展范围，有助于从边缘区域中芯吸出液体，并便利加工。

本发明的卫生巾可用粘合剂，诸如热熔粘合剂之类粘在内衣的裤裆部位。这类粘合剂可按不同形状涂布在吸水性结构的阻挡部分的底部，包括全涂布，平行纵线涂布，若干水平线涂布，围绕结构边缘的一条线涂布，十字涂布等等。可在卫生巾纵向端部使用尼龙搭扣以将卫生巾粘在内衣上，或可将粘条放在结构的边上和/或四角上。另一种可供选择 的方法可将本发明的卫生巾挂在围绕戴用人腰部的带上。

图4及5现示本发明卫生巾的又一实施方案。图4示出有略带圆角的侧端的卫生巾。图5所示卫生巾没有纵向侧突片。

本发明卫生巾应很少有或没有液体的回冲，即经液一旦被吸收后不应再在卫生巾表面上出现。

本发明卫生巾在Z方向上测量的厚度，在压差0.03磅/平方英寸（206.8Pa）的干燥状态下应不大于约0.250英寸（6.34毫米）。用泥炭苔板作蓄液层时，湿态厚度应不大于约0.400英寸（10.16毫米），因为泥炭苔板润湿时膨胀。如果使用另一类型的蓄液层，湿态厚度也应不大于约0.400英寸（10.16毫米）。

在本发明的卫生巾制造并粘合在一起后，可将整个垫（或仅将罩盖层，但并非最好）压纹，压纹图形为沿卫生巾纵轴线伸展。当然压纹可有任何圆形，例如直线，波浪线或一种图案，仅需沿纵向向前即可。这压纹圆形不仅改进Z方向上的，而且改进纵向的液体分布。

本发明卫生巾的理论持水容量（按美国专利第4，357，827号阐述的重量吸水试验法测量）至少应约为1%盐水溶液65立方厘米，而最好至少约为75立方厘米。造成本发明卫生巾初始侧向变形所要求的力，对干态卫生巾应不大于约200克，对湿态卫生巾应不大于约250克，虽然如蓄液层未作柔化处理则干态要求的力可超过400克。处理后可使蓄液层变为较柔软。

将本发明卫生巾在Z方向上弯折1.5厘米所需要的力在干态下应不大于约50克，湿态下应不大于55克。最好这力在干态下应不超过约35克，湿态下不超过约30克。

将本发明卫生巾围绕其纵轴线，即Y轴扭转90°所需要的扭矩，在干态时需要不大于约200克-厘米，而在湿态不大于约315克-厘米，虽然未经柔化处理的蓄液层可能需要较大的扭矩。最好干态小于约120 克-厘米，湿态小于约200克-厘米。

以下各实例说明本发明的某些理想方案。但这些举例决不对发明作任何限制。

例1

本发明卫生巾用下列构件粘合制成：（1）100%Enka牌聚酯纤维非织造梳理织物，纤维旦数为3，纤维长度1.5英寸（38.1毫米）;非织造织物的织物单位重量为0.5英两/平方码（16.95克/平方米），用无抑制剂通气粘接制造;（2）用通气粘接稳定浆粕制造的传液层（10%双组分Enka纤维，6%人造纤维，80%木浆，4%Nacan阴离子乙烯基丙烯共聚物粘合剂）;（3）局部切缝皱纹泥炭苔板蓄液层;（4）聚乙烯制成的不渗水阻挡层。各层的连接是在各层上印刷成细线的热熔压敏粘合剂粘合而成的。这种粘合剂可喷敷，只要印上的粘合剂线窄细不影响渗水性即可。罩盖层和聚乙烯阻挡层用粘合剂围绕卫生巾周缘涂敷使之受热并受压而粘合。将整个结构在约220°F温度和约100磅/平方英寸（689476Pa）下层压并加以压纹。然后用多条正弦曲线图形将结构沿纵轴线压纹。

每一层的孔径分布用多孔板解吸测定。孔径分布根据测量在特定液静压下解吸的液体量测定。这可用美国专利第4，357，827号叙述的装置进行。各压力下解吸的液体量与孔径关系可用拉普拉斯公式p＝2γcos    θ/Rc计算，式中p为毛细压力，γ为液体表面张力，θ为液体/固体/空气间界面接触角度，Rc表毛细管半径。毛细上升高度用液体密度和重力g除压力p求得。这方法在Chatterjee著《吸水性》第36-40页中有较详细叙述，该书1985年由Elsevier科学出版社出版。分布状况列于附表ⅠA。

测量本例中卫生巾的组分的芯吸性时，将其放在与水平面垂直的位置上，以其端部浸入水中。经过五分钟，30分钟，1小时及2小时后，测量吸水的垂直距离。测量结果列于附表ⅠB。表ⅠB说明罩盖层芯吸作用 不大，传液层较好，而蓄液层的芯吸作用极好。

例2

对例1中卫生巾的组分在Z方向上测量，其密度在四个压力等级，0.03磅/平方英寸（206.8Pa），0.10磅/平方英寸（689.48Pa），0.20磅/平方英寸（1378.95Pa）和0.50磅/平方英寸（3447.38Pa）上计算。每层的厚度及密度列于表Ⅱ。例1中的卫生巾制品总厚度在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）下约为0.158英寸（4.01毫米）。

例3

按例1制造的卫生巾的厚度，在四种压力0.03，0.10，0.20及0.50磅/平方英寸下（206.8，689.48，1378.95，3447.38Pa），测量其干态厚度。对其他三种卫生保护用品也在各相同压力下进行测量，三种卫生巾分别为：个人用品公司（Personal    Product    Co.）出品的适你意（STAYFREE）大型垫;The    Proctor    &    Gamble公司出口的常备（ALWAYS）大型垫，及个人用品公司出口的适你意袖珍垫。将三种垫用水完全浸透，在各压力下再测量其厚度。测得的干、湿态厚度列于表Ⅲ。这试验测得干态Z方向变形，和湿态中压力造成的瘪缩。全经期保护垫无论干态或湿态都比例1大很多。适你意牌大小垫和常备牌大垫倾向于在润湿时瘪缩，从表Ⅲ可见。但例1中的垫润湿时膨胀并保持其结构。

例4

为表明卫生巾保护用品的理论持水容量，对各种用品进行了重量吸水试验。试验方法在《吸水性》（P.K.Chatterjee著，Elsevier科学出版社1985年版，见67页）及美国专利1农4，357，827号中有概述。试验结果列于表Ⅳ。按例1制造的制品的理论持水容量约83cc，约为其本身重量的十倍，水平约与适你意牌大垫及常备牌大垫相同，两垫的持水容量约为各自重量的12倍。然而例1制品比市售大垫薄得多。其他卫生巾保护用品的理论持水容量包括Kimberly-Clark公司出售的“轻松日” （Light    Days）牌的内裤衬裆，个人用品公司出售的飘然牌内裤护衬，和个人用品公司出售的“安全自然”牌大型护衬等也都进行了试验。

例5

为测定各种卫生巾保护用品的抗X方向变形的能力，进行了一种测量巾垫开始在X向变形所需力的侧边压缩初始变形试验。在这试验中，将卫生巾夹在一个图6所示的台钳式结构中。然后以50毫米/分钟的速度将钳口50，51互相靠近，用Instron试验器（拉伸压缩试验器）测量卫生巾产生第一个弯曲所需要的力。这测量首先用各种干态的卫生保护用品进行。将15cc的经液代用品放在巾的中心再进行试验。试验结果列于表Ⅴ中。表Ⅴ说明在干态侧边压缩试验中，例1中的卫生巾比较容易开始变形，因此可对配用人的活动及内衣伏贴。但在润湿时，初始变形需要的力增大，因此表明例1中的制品润湿时倾向于能抵抗瘪缩，从而可保持弹性及结构的完整。

例6

进行一种干态弯曲试验。在试验中测定某种程度Z向变形所需的力，以测定例1中制品柔软程度和其他全经期保护用品的比较。用作这试验的装置如图8所示。将一个卫生巾保护用品在相距6.4厘米的臂60上支持。每臂厚度为0.6厘米。将压头65压在卫生巾上，以50毫米/分钟的速度使之变形。将各种卫生巾在湿态和干态下进行试验。测量变形距离和达到该程度变形需要的载荷。所需的载荷用Instron测试器进行测量。本例的始试验结构列于表ⅥA及ⅥB。事实上柔软程度与薄型短裤衬裆型制品的柔软程度相似。这Z向柔性在润湿时仍可保持。

例7

为测定例1中卫生巾的伏贴合体性能进行弹性-压缩试验。这试验结果表明本发明的制品，无论湿态或干态，都比其他受试验的市售的垫有更大的伏贴合体性和柔性。将凸出的大腿模型70放在各卫生巾75的纵 向两侧，在卫生巾上不加力，如图9所示。用Instron测试器在压头速度为14循环/分钟、间距为2.5英寸至1英寸时（63.5至25.4毫米）、对干态卫生巾压缩所需要的初始力进行测量。然后将15立方厘米经液代用品放在垫的中部，继续进行压缩。试验结果列于表Ⅶ。在除例1的全部垫中，压缩卫生巾而不将其压碎需要的力下降。例1中的垫在润湿时显现抗压缩力增高。全部其他制品的抗压缩力下降。因此本发明的卫生巾较柔软，即使在润湿时也仍有弹性。

例8

在扭曲试验中，测定湿态和干态卫生巾绕其纵轴线扭曲90°所需要的扭矩。例1中的卫生巾润湿时不仅可保持其弹性，事实上还有提高其弹性的性能。将卫生巾的两纵向端夹在图7所示的钢丝夹中。每一夹有一个延长部，其一端放在一个磅称上。另一端可用以将卫生巾绕其纵轴线依时针方向扭转90°。磅称指示扭转卫生巾所需要的力。如表Ⅷ所示，例1中的卫生巾在润湿时比干燥时需用大得多的力来扭转。这表明卫生巾潮湿时弹性大大地增加，使用时有防止聚团和捻绳的倾向。

例9

为测定各种卫生保护用品的回潮性能进行了回潮试验。将15立方厘米经液代用品放在卫生巾中心。十五分钟后将一片直径4.5厘米的庄逊及庄逊（Johnson    &    Johnson）非织造织物放在放置代用液的位置上。将一个塑料片放在卫生巾上，并将一个直径也是4.5厘米的500克砝码放在纱布上五分钟。五分钟后取去砝码、塑料和纱布，称纱布重量便得知纱布的吸液量。例1的卫生巾对纱布有最少的回潮量。试验结果列于表Ⅸ。

例10

在若干种卫生巾上进行了急冲容量试验;包括按例1制造的卫生巾。将卫生巾保持与水平面倾斜45°。在倾斜卫生巾上放经液代用品25立方厘米。对各卫生巾称重以测定含液量。有改型凌乱纤维聚酯罩盖层的适 你意牌普通大垫含液4立方厘米;有多孔纤维罩盖层〔每平方英寸165孔（每平方厘米25.6孔）〕的适你意牌普通大垫含13立方厘米;例1中卫生巾含22立方厘米;常备牌大垫含25立方厘米;安全自然牌大护衬含17立方厘米。

例11

按例1制造的卫生巾，但蓄水层改为4克柔化泥炭苔板插件以取代局部切缝的皱纹板。在作与吸水有关的试验中，本例的卫生巾在用15毫升的经液代用品湿润后，仅有痕量的回潮。45°急冲容量为22毫升。8.00克样本的理论持水量为81毫升。干态样本厚0.124英寸（3.15毫米），湿态厚0.307英寸（7.798毫米）。在物理性能试验中揭示压力在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时厚度为0.124英寸（3.15毫米），0.10磅/平方英寸（689.48Pa）时为0.114英寸（2.896毫米），0.20磅/平方英寸（1378.0Pa）时为0.104英寸（2.642毫米），0.50磅/平方英寸（3447.38Pa）为0.091英寸（2.3114毫米）。侧边压缩的初始变形峰值干态为194克，湿态207克。干态弯曲试验表明0.5厘米垫变形需要载荷15克;1.0厘米垫需24克;1.5厘米垫需26克。湿态下0.5厘米垫变形需载荷37克;1.0厘米垫需47克;1.5厘米垫需51克。弹性-压缩试验表明干垫压缩需0.59公斤的分，湿垫需0.55公斤之力。湿垫扭转90°需扭矩282克-厘米。

例12

按例1制造的卫生巾，但用一对安全自然大护衬的含超吸水材料的压缩浆粕板插件，取代局部切缝皱纹板。在用作与吸水有关的试验中，本例的卫生巾在用15毫升经液代用品湿润后，回潮为0.06克。45°急冲容量为20毫升。9.21克样本的理论持水容量为81毫升。厚0.138英寸（3.560毫米）的干样本潮湿时为0.313英寸（7.950毫米）。干态样本物理性能试验揭示：压力为0.03磅/平方英寸（206.8Pa）时的厚度为 0.138英寸（3.505毫米）;0.10磅/平方英寸（689.48Pa）时为0.124英寸（3.150毫米）;0.20磅/平方英寸（1378.95    Pa）时为0.113英寸（2.870毫米）;0.50磅/平方英寸（3447.38Pa）时为0.100英寸（2.54毫米）。侧边压缩初始变形峰值干态为429克，湿态为165克。干燥弯曲试验显示，0.5厘米垫变形需要的载荷为33克;1.0厘米垫需57克;1.5厘米垫需载荷68克。湿态时0.5厘米垫变形需要的载荷为23克;1.0厘米垫需28克;1.5厘米垫需30克。弹性压缩试验显示：压缩干垫需要的力为2.86公斤，压缩湿垫需要的力为0.94公斤。扭转干垫90°需扭矩164克-厘米。扭转湿垫90°需扭矩316克·厘米。如将板柔化，或局部切缝，或用其他方法作柔化处理，则可显示柔性增高。

例13

对本发明的各种罩盖有用的材料进行试验，将材料制成“塞”以试验其渗水性。该塞被用作并使之接受一个约0.17磅/平方英寸（1172.11Pa）的压差以便诱导通过板和塞的稳定液流。然后用达西定律q＝-k△P/Lo）计算水的渗透性，式中q为弯折入流动方向上的体积，△P为造成液流的净压头，Lo为样本在流动方向上的长度。k表示多孔介质有关于该液体的流动传导性的比例常数。

样本1为Enka聚酯纤维罩盖层，织物单位重量约0.6英两/平方码（20.34克/平方米），密度0.035克/立方厘米，厚度0.25英寸（6.35毫米）。试验样本2为双组分纤维Enka罩盖层，织物单位重量约0.63英两/平方码（21.36克/平方米）。样本3为100%热粘合聚丙烯纤维罩盖层，织物单位重量约0.53英两/平方码（17.97克/平方米），密度约0.191克/立方厘米，厚度约0.009英寸（0.229毫米）。样本4为有孔纤维罩盖层，每平方英寸有165孔（每平方厘米25.6孔）。样本5为飘然牌内裤护衬罩盖层;样本6为适你意牌大垫的纤维聚乙烯罩盖层;样本7为常备牌大垫罩盖层;样本8为轻松日牌内裤衬裆罩盖层;样本9 为适你意牌小垫罩盖层;样本10为安全自然牌大护衬的罩盖层。用多层的叠层测量，测定多层渗水性。这试验结果列于表Ⅹ。表Ⅹ列示样本1-3，即本发明的罩盖层，渗水性极高，渗水性为60立方英尺/平方英尺/分钟（18.29立方米/平方米/分钟）。

孔径用样本1及3测定。测定结果列于表ⅩA。

例14

对适用作本发明吸水性结构传液层的各种纤维织物的渗水性作如例13的试验。将织物单位重量约3.3英两/平方码（或11克/平方公尺），密度为0.035克/立方厘米，厚度0.12英寸（3.048毫米）的94%稳定浆粕，6%人造丝织物作样本X进行试验。样本X的渗水性为34.0立方英尺/平方英尺/分钟（10.363立方米/平方米/分钟）。

样本Y为100%牛皮纸磨浆织物，织物单位重量约3.3英两/平方码（即110克/平方公尺），密度约0.035克/立方厘米，厚度约0.124英寸（3.150厘米）。样本Y的渗水性约25.4立方英尺/平方英尺/分钟（7.742立方米/平方米/分钟）。

样本Z为稳定浆粕织物，含木浆80%，Pulpex    20%（大力神公司（Hercules    Corp）出售之热粘合纤维）。样本之织物Z单位重量约3.3英两/平方码（即110克/平方公尺），密度0.092克/立方厘米，厚0.119英寸（3.023毫米）。样本Z渗水率约17.7立方英尺/平方英尺/分钟（5.395立方米/平方米/分钟）。

样本X，Y及Z还用沉篮法试验可湿性。样本X沉篮时间为1.5秒。样本Y沉篮时间1.2秒。样本Z为2.0秒。

对样本X，Y及Z还作过90°芯吸试验。样本X沿其长度芯吸4.5厘米;样本Y5.5厘米;样本Z为3.5厘米。

对样本X，Y，Z还进行多孔板方法测定孔径尺寸。试验结果列入表Ⅺ。

当然本发明的吸水系统还可用于对本技术领域内的普通技术人员了 解的许多吸水用品中。例如本发明的吸水系统可用于婴儿及成人的尿片，成人失禁症用品，伤口敷料用品等等。

表ⅠA

孔径测定

高度（厘米）    微孔半径（微米）    罩盖层    传液层    蓄液层

-1    ＜1470    26.6%    5%    1.5%

-5    1470-295    55.3%    17.8%    6.2%

-10    295-147    18.1%    37.6%    11.7%

-20    147-74    27.8%    29.3%

-25    74-59    3.0%    5.2%

-40    59-37    5.0%    9.2%

＜-40    ＜37    3.8%    36.9%

表ⅠB

90°芯吸试验

吸升与时间    罩盖层（厘米）    传液层（厘米）    蓄液层（厘米）

比较（厘米）

5分钟    ＜0.5    3（木浆粕）    9.0

5（人造纤维）

30分钟    ＜0.5    3（木浆粕）    15.0

5（人造纤维）

1小时    ＜0.5    3（木浆粕）    20.0

5（人造纤维）

2小时    ＜0.5    3（木浆粕）    23.5

5（人造纤维）

表Ⅱ

各种压力下的制品组分厚度及密度

罩盖层    传液层    蓄液层

（织物单位重量）    （积物单位重量）    （积物单位重量）

（20克/平方公尺）    （105克/平方公尺）    （400克/平方公尺）

压力    厚度（密度：克/    厚度（密度：克/    立方厘米）    立方厘米）    立方厘米）

0.03磅/    0.025    （0.035）    0.067    （0.068）    0.066    （0.240）

平方英寸    英寸    英寸    英寸

0.10磅/    0.021    （0.041）    0.058    （0.079）    0.061    （0.260）

平方英寸    英寸    英寸    英寸

0.20磅/    0.018    （0.048）    0.054    （0.085）    0.058    （0.280）

平方英寸    英寸    英寸    英寸

0.50磅/    0.013    （0.067）    0.045    （0.102）    0.051    （0.310）

平方英寸    英寸    英寸    英寸

表Ⅲ

卫生保护用品干态及湿态厚度（英寸

例1    适你意大型垫    常备大型垫    适你意小型垫

压力（磅/    干态    湿态    干态    湿态    干态    湿态    干态    湿态

平方英寸）

0.03    0.139    0.308    0.763    0.636    0.701    0.709    0.321    0.274

0.10    0.128    0.277    0.691    0.611    0.633    0.652    0.280    0.227

0.20    0.118    0.252    0.638    0.550    0.87    0.590    0.253    0.192

0.50    0.105    0.206    0.538    0.430    0.518    0.468    0.196    0.145

表Ⅳ

理论持水量

总重量    厚度（0.03磅/平方英寸）    容量    粘结

（克） （干态/湿度） （厘米³） %

适你意＊大型垫    11.0    0.723/0.479    133    33.7%

常备＊大型垫    10.0    0.760/0.590    123    22.4%

适你意＊小型垫    3.85    0.342/0.218    16    36.3%

轻松日＊内裤衬    2.03    0.100/0.095    13    5%

飘然＊内裤护衬    1.92    0.178/0.282    16    -58.4%

例1    8.60    0.143/0.309    83    -116%

安全自然大型护衬    7.93    0.281/0.362    143    -28.8%

表Ⅴ

初始变形峰值（侧边压缩）

干态压缩（克）    湿态压缩（15立方厘米）（克）

常备＊大型垫    709    603

适你意＊大型垫    565    426

例1    152    200

适你意＊小型垫    113    88

轻松日＊内裤衬里    88    148

飘然＊内裤护衬    54    65

安全自然＊大型护衬    290    244

表Ⅵ

干态变曲试验

（变形与载荷比较）

变形（厘米）    0    0.5    1.0    1.5

飘然＊内裤护衬    0    9    14    16

轻松日＊内裤衬里    0    14    22    23

例1    0    21    30    31

适你意＊小型垫    0    21    29    34

适你意＊大型垫    0    55    90    150

常备大型垫    0    64    114    187

安全自然＊大型护衬    0    24    55    70

表ⅥB

干态变曲试验

（变形与载荷比较）

变形（厘米）    0    0.5    1.0    1.5

飘然＊内裤护衬    0    9    12    13

轻松日＊内裤衬里    0    53    64    71

例1    0    16    20    21

适你意＊小型垫    0    23    29    23

适你意＊大型垫    0    58    89    135

常备＊大型垫    0    91    142    214

安全自然＊大型护衬    0    36    551    61

表Ⅶ

弹性及压缩试验

干态（公斤）    湿态（公斤）

常备＊大型垫    4.00    1.98

适你意＊大型垫    2.91    1.54

适你意＊小型垫    2.09    1.41

轻松日＊内裤衬里    1.99    1.80

飘然＊内裤护衬    1.50    1.09

例1    0.50    0.53

安全自然＊大型护衬    1.83    0.89

表Ⅷ

扭转试验（90°扭转）

扭矩（克-厘米）    干态    温态

适你意＊大型垫    479    508

常备＊大型垫    338    367

适你意＊小型垫    110    125

例1    112    190

轻松日＊内裤衬里    54    51

飘然＊内裤护衬    42    37

安全自然＊大型护衬    282    205

回潮试验

制品    织物吸收量（立方厘米）

适你意＊大型垫（聚酯罩盖层）    0.38

适你意＊大型垫（多孔纤维罩盖层）    0.40

常备＊大型垫    0.01

例1    痕量

轻松日＊内裤讨里（3立方厘米沉积）    0.20

新自由＊薄垫    0.16

安全自由＊大型护衬    痕量

表Ⅹ

罩盖层渗水率

立方英尺/平方英尺/分钟，压力0.17磅/平方英寸）

层数    1    2    3    4    5

样本编号

1    83.6    74.2    62.9    54.9    -

2    66.8    56.1    45.5    40.9    34.3

3    60.2    46.6    34.6    28.3    22.8

4    54.0    30.1    15.6    12.3    -

5    51.5    44.7    37.0    34.8    24.2

6    49.7    37.6    27.2    20.2    15.7

7    49.7    26.1    19.5    10.7    9.35

8    49.4    32.6    25.6    18.7    13.4

9    44.6    27.6    20.2    14.0    10.2

10    41.7    24.0    13.6    8.46    6.75

表ⅩA

覆盖层孔径测定（湿态）

微孔半径（微米）    样本1    样本2

＜1470    26.6%    0.0%

1470至735    15.5%    0.0%

735至490    15.5%    3.0%

490至368    17.7%    4.0%

368至294    6.6%    8.0%

294至245    6.6%    3.0%

245至210    4.4%    13.0%

210至184    2.2%    16.0%

＜184    4.9%    47.0%

表Ⅺ

传液层孔径测定（湿态）

微孔半径（微米）    样本X    样本Y    样本Z

＞1470    15.5%    9.2%    13.4%

1470至295    17.0%    15.3%    19.5%

295至147    12.5%    13.3%    12.1%

147至98    10.0%    14.8%    12.1%

98至74    10.0%    14.3%    20.3%

74至59    10.9%    8.1%    10.2%

59至37    16.2%    16.0%    7.4%

＜37    7.9%    9.0%    4.5%

Claims (18)

1、一种组合一体吸水性结构分别有罩盖层，传液层及蓄液层，其中：

a)至少各所述层中之两层基本上互相粘合以提高其间的液体传输；

b)所述相应层具有从罩盖层至蓄液层的预定正密度梯度；

c)各所述层具有预先选定的液体保持和传输能力；

d)所述罩盖层及传液层倾向于提高向下一相邻层传液而避免将液体在其长度及宽度上扩散，而所述蓄液层则倾向于提高液体扩散并保持在其全部长度与宽度中；

其特征在于(e)所述蓄液层的湿态孔径分布为：约90%至100%微孔半径小于300的微米，约10%至0%的微孔半径大于300微米。

2、如权利要求1所述的吸水性结构，其特征在于另外包括不渗液支承片伸展超出所述传液层及蓄液层边缘外，至少与所述罩盖层密封固定。

3、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于所述蓄液层由浆粕材料的柔性织物制成的，其中分散着超吸收性材料。

4、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于所述罩盖层由膨松、高蓬松非织造织物材料构成，所述非织造该积物的织物单位重量约在0.1至1.0英两/平方码（3.39至33.9克/平方米）之间。

5、如权利要求1所述之吸水性结构，7是特征在于所述罩盖层在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）压力下，厚度在约0.005至0.10英寸之间（0.127至2.54毫米），密度在约0.025至0.12克/立方厘米之间。

6、如权利要求5所述之吸水性结构，其特征在于所述罩盖层的湿态孔径分布为：约15%至100%的微孔半径大于300微米，约85%至0%的微孔半径小于300微米。

7、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于所述罩盖层为多孔聚合物膜。

8、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于在0.03磅/平方英寸压力下（206.8Pa），所述传液层的厚度约为0.04至0.15英寸（1.02至3.81毫米），密度约为0.02克/立方厘米至约0.10克/立方厘米。

9、如权利要求8所述之吸水性结构，其特征在于所述传液层的湿态孔径分布为：约10%至50%的微孔半径大于300微米，约90%至约50%的微孔半径小于300微米。

10、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于压力为0.17磅/平方英寸（1172.11Pa）时，所述传液层的渗水率至少为10立方英尺/平方英尺/分钟（3.048立方米/平方米/分钟）。

11、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于所述蓄液层为致密压缩泥炭苔板。

12、如权利要求11所述之吸水性结构，其特征在于所述泥炭苔板用机械方式软化以提高其柔性。

13、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于在0.03磅/平方英寸（206.8Pa）压力下，所述蓄液层的厚度约为0.015至0.10英寸（0.381至2.54毫米），而密度至少约为0.15克/立方厘米。

14、如权利要求1所述之吸水性结构，其特征在于所述吸水性结构在干燥状态下的柔性可与裤裆或袖珍垫的柔性相比，并在润湿状态下保持其柔性。

15、包含有权利要求1所述之吸水性结构的一种失禁症用品。

16、包含有权利要求1所述之吸水性结构的一种止血棉塞。

17、包含有权利要求1所述之吸水性结构的一种伤口敷料。

18、一种组合一体吸水性结构，其特征在于包含：

a）一渗水罩盖层，所述罩盖层具有一外表面和一内表面;

b）一传液层，所述传液层具有一外表面及一内表面，由基本上为亲水性纤维的织物构成，所述传液层的外表面粘合到所述罩盖层的内表面;

c）一高吸液，高持液的蓄液层，所述蓄液层具有外表面及内表面，基本上为亲水材料构成，所述材料具有持液容量为每一克吸水材料至少可保持约7.5克盐水溶液，所述蓄液层的外表面粘合到所述传液层的内表面;

其特征在于

d）所述蓄液层的湿态孔经分布为：约90%至100%的微孔半径小于300微米，约10%至0%的微孔半径大于300微米;

e）一不渗水支承片，所述罩盖层及该支承片伸展超出所述传液层及所述蓄液层以外，并在围绕该吸水性结构的边缘密封地相互粘合。

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