CN102312164A - 一种油气输送用含Cr高性能管件用钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种油气输送用含Cr高性能管件用钢及其生产方法,化学成分,重量百分比为C:0.13%~0.22%、Si:0.10%~0.30%、Mn:0.80%~1.30%、Nb:0.01%~0.04%、Ti:0.010%~0.050%、Cr:0.36%-0.55%、Als:0.010%~0.040%,余量为铁和不可避免的杂质,CEIIW控制在0.43%~0.50%,连铸坯的加热温度1120~1180℃,粗轧温度960~1040℃,精轧温度780~920℃,累计变形量55%~75%,轧后冷却速度5~25℃/s,终冷温度400~550℃,热处理时,淬火温度920~1000℃,保温1.0~3min/mm,冷却速度30℃/s~80℃/s,回火温度500~700℃,保温3.0~20.0min/mm。其强度可满足X80级或X100级管件用钢的要求。
Description
技术领域
本发明属于低碳微合金钢技术领域,尤其涉及一种含Cr高性能管件用钢及其生产方法。
背景技术
20世纪以来,随着世界对石油和天然气需求量的剧增,大型长输油气管道发展迅速。管件是管道中的重要结构件,主要包括三通、弯管和封头等,随着管道输送向着高压大口径发展,对管件和管件用钢的综合质量提出了更高的要求。
目前,国内对管件钢的研究不多,对X80以上级别管件钢的报道更是少见。虽然,近期公开的专利中对X80级管件钢有所提及,例如,申请号为200710185349.7的专利,介绍了一种管件钢,其成分为(重量百分比)C:0.06~0.1%、Si:0.10~0.30%、Mn:1.4%~2.0%、P:0.015%以下、S:0.01%以下、Cr:0~0.45%、Mo:0~0.3%、Cu:0~0.3%、Ni:0~0.5%、Nb:0.05%~0.15%、Ti:0~0.06%、V:0~0.06%,要求CEIIW控制在0.36~0.44%。又如,申请号为200610134691.X的专利,介绍了一种管件钢,其成分为(重量百分比)C≤0.12%、Si≤0.35%、Mn≤1.60%、P:0.030%以下、S:0.015%以下、Cr≤0.30%、Mo≤0.25%、Cu≤0.30%、Ni≤0.50%、Nb≤0.05%、Ti≤0.05%、V≤0.09%,要求CEIIW控制在0.42%以下。以上两个专利有如下特点,第一,两专利均采用低碳设计(碳含量0.12%以下),一般来说,该种管件钢在热处理尤其是回火处理过程中的性能稳定性不高,在600℃~700℃回火,保温时间超过8min/mm时其强度会出现显著降低,因此,对管件的生产过程要求苛刻;第二,两专利对所涉及管件钢的具体生产工艺参数均未有提及。
总之,现有技术对高级别管件钢的研究尚有不足。
发明内容
本发明的目的在于提供一种油气输送用含Cr高性能的X80或X100级管件用钢及其生产方法。
本发明是通过以下方法实现的:
本发明所述含Cr高性能管件钢的化学成分,重量百分比为C:0.13%~0.22%、Si:0.10%~0.30%、Mn:0.80%~1.30%、Nb:0.01%~0.04%、Ti:0.010%~0.050%、Cr:0.36%-0.55%、Als:0.010%~0.040%,余量为铁和不可避免的杂质。
本发明所述含Cr高性能管件钢还可含有Mo、Ni、Cu、V元素的一种或多种,其重量百分比为Mo:0%~0.20%、Ni:0%~0.30%、Cu:0%~0.30%、V:0%~0.07%;
所述含Cr高性能管件钢的CEIIW控制在0.43%~0.50%,其中CEIIW=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/15+(Ni+Cu)/5。
本发明成分设计理由:
C是保证强度最为有效的元素,可以提高淬透性和热处理后性能稳定性,保证高温长时间回火时材料强度,因此,碳含量不宜过低;但是,碳含量的增加对材料韧性和焊接性不利,所以,碳含量也不能过高,对高强度管件钢而言,碳控制在0.13%~0.22%较为适宜。
Cr有很强的固溶强化作用,还可以有效提高组织稳定性,在热处理过程中能显著提高淬透性,回火时,增大扩散激活能,阻碍组织和微观结构的变化,提高材料回火稳定性,保证材料在高温长时间回火时仍能具有优异的综合性能;另外,作为一种廉价元素,Cr可以替代钢中Mo、Ni、Mn等元素,在保证材料性能的同时显著降低生产成本,减少成分偏析,但Cr含量过高会使碳当量增加,所以,控制在0.36%~0.55%为宜。
Si可以起到固溶强化作用,但其含量过高会使钢的塑性和韧性降低,其最佳范围是0.10%~0.30%。
Mn可以起到固溶强化作用,还能增加奥氏体稳定性,对提高淬透性也有利,但是,锰含量过高易诱发偏析,因此本发明将Mn含量控制在0.80%~1.30%较为适宜。
Nb、V、Ti可以抑制奥氏体晶粒长大,细化相变组织,同时还能起到析出强化和固溶强化等作用,但其含量过高会影响韧性和焊接性。
Al可以有效降低钢中的氧含量,但Al含量过高会使钢中的夹杂物增加,因此,Als的含量控制在0.01%~0.040%为宜。
Ni、Cu可以起到固溶强化作用,是奥氏体稳定元素,可以提供淬透性,但Ni价格较高、Cu含量过高会使韧性恶化,因此,将其含量控制在0.30%以下为宜。
Mo可以明显提高奥氏体稳定性,促进中低温转变,但是,钼含量过高不但会增加成本,还对材料焊接性有不利影响,因此,应控制其含量在0.20%以下。
本发明的CEIIW控制在0.43%~0.50%,既可以保证钢板的强韧性,有能使钢板具有适宜的可焊性。
本发明所述含Cr高性能管件钢热轧平板的生产方法包括冶炼、炉外精炼、连铸、轧制、冷却及热处理,其特征在于:轧制过程中连铸坯的加热温度1120~1180℃,该加热温度范围可以保证合金元素充分固溶,同时,抑制奥氏体晶粒过分长大;粗轧温度960~1040℃,每道次变形量15%~40%,精轧温度780~920℃,累计变形量55%~75%,通过该工艺轧制可有效细化奥氏体晶粒;轧后冷却速度5~25℃/s,终冷温度400~550℃,之后空冷得到细小、成分均匀的组织结构。
热处理时,控制淬火温度920~1000℃,保温1.0~3min/mm,冷却速度30~80℃/s,回火温度500~700℃,保温3.0~20.0min/mm。淬火加热温度必须保证材料组织有效奥氏体化,合金元素固溶充分,但又要抑制奥氏体晶粒过分长大,淬火加热温度920~1000℃的加热区间较为适宜;淬火冷速30~80℃/s可以保证获得低温转变组织;回火的目的是为了消除淬火组织中的残余应力,改变微观组织结构,促进碳氮化物析出,在保证强度的同时改善材料的韧性和塑性,提高其综合性能,加热保温时间必须保证材料组织均匀性和温度均匀性。
本发明所提供的上述含Cr高性能管件钢,其强度可满足X80级(屈服强度580MPa以上,抗拉强度640MPa以上)或X100级(屈服强度690MPa以上,抗拉强度760MPa以上)管件用钢的要求,其-30℃的冲击韧性大于等于90J,而且在回火温度700℃,保温时间20min/mm的条件下,材料仍能达到以上性能指标,热处理稳定性优异,适用于作为制造油气输送用X80或X100管件的原料。
具体实施方式
下面为本发的几个具体实施例
本发明实施例的化学成分见表1;相应实施例的轧制工艺见表2;调质工艺见表3;调质热处理后的性能见表4。
表1本发明实施例含Cr高性能管件钢的化学成分wt%
实施例 | C | Si | Mn | P | S | Cr | Ti | Nb | V | Cu | Ni | Mo | Als | CEIIW |
1 | 0.18 | 0.20 | 0.95 | 0.010 | 0.002 | 0.50 | 0.035 | 0.030 | - | - | - | - | 0.024 | 0.438 |
2 | 0.22 | 0.12 | 0.91 | 0.008 | 0.002 | 0.36 | 0.011 | 0.012 | - | 0.29 | - | - | 0.014 | 0.463 |
3 | 0.17 | 0.28 | 1.06 | 0.010 | 0.002 | 0.55 | 0.048 | 0.015 | 0.06 | - | - | - | 0.024 | 0.469 |
4 | 0.15 | 0.22 | 1.30 | 0.008 | 0.001 | 0.46 | 0.029 | 0.031 | - | - | 0.28 | - | 0.026 | 0.478 |
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表2本发明实施例含Cr高性能管件钢的轧制工艺
实施例 | 加热温度,℃ | 粗轧温度区间,℃ | 粗轧道次变形量,% | 精轧温度区间,℃ | 精轧阶段累计变形量,% | 冷速,℃/s | 终冷温度,℃ |
1 | 1140 | 970-1020 | 15-38 | 800-910 | 63 | 20 | 508 |
2 | 1170 | 980-1040 | 17-26 | 780-860 | 68 | 9 | 420 |
3 | 1140 | 980-1030 | 15-30 | 800-920 | 56 | 22 | 536 |
4 | 1140 | 960-1020 | 18-27 | 800-900 | 63 | 16 | 517 |
5 | 1120 | 960-1000 | 17-24 | 800-860 | 58 | 16 | 489 |
6 | 1150 | 980-1030 | 17-31 | 790-900 | 71 | 17 | 537 |
7 | 1180 | 1000-1040 | 18-22 | 780-880 | 74 | 8 | 436 |
表3本发明实施例含Cr高性能管件钢的调质工艺
实施例 | 淬火加热温度,℃ | 淬火保温时间,min/mm | 冷却速度,℃/s | 回火加热温度,℃ | 回火保温时间,min/mm |
1 | 920 | 2.8 | 47 | 540 | 8 |
2 | 950 | 2.4 | 40 | 650 | 12 |
3 | 980 | 1.1 | 58 | 580 | 16 |
4 | 920 | 2.8 | 36 | 640 | 10 |
5 | 1000 | 1.3 | 32 | 700 | 20 |
6 | 970 | 1.7 | 79 | 670 | 16 |
7 | 950 | 2.3 | 61 | 600 | 5 |
表4本发明实施例含Cr高性能管件钢调质后性能
Claims (3)
1.一种油气输送用含Cr高性能管件用钢,其特征在于,化学成分,重量百分比为C:0.13%~0.22%、Si:0.10%~0.30%、Mn:0.80%~1.30%、Nb:0.01%~0.04%、Ti:0.010%~0.050%、Cr:0.36%~0.55%、Als:0.010%~0.040%,余量为铁和不可避免的杂质,其CEIIW控制在0.43%~0.50%,其中CEIIW=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/15+(Ni+Cu)/5。
2.根据权利要求1所述的一种油气输送用含Cr高性能管件用钢,其特征在于,上述钢中加入Mo、Ni、Cu、V元素的一种或多种,其重量百分比为Mo:0~0.20%、Ni:0~0.30%、Cu:0~0.30%、V:0~0.07%。
3.如权利要求1所述的一种油气输送用含Cr高性能管件用钢的生产方法,包括冶炼、炉外精炼、连铸、轧制、冷却及热处理,其特征在于:
轧制过程中连铸坯的加热温度1120~1180℃,粗轧温度960~1040℃,每道次变形量15%~40%,精轧温度780~920℃,累计变形量55%~75%,轧后冷却速度5~25℃/s,终冷温度400~550℃,之后空冷得到细小成分均匀的组织结构;
热处理时,控制淬火温度920~1000℃,保温1.0~3min/mm,冷却速度30~80℃/s,回火温度500~700℃,保温3.0~20.0min/mm。
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Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102912228A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-02-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型高强度低屈强比管件钢及其生产方法 |
CN105779897A (zh) * | 2014-12-23 | 2016-07-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种m65级电阻焊石油套管及其制造方法 |
CN112795842A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底快速连接管道用钢及其生产方法 |
CN113699439A (zh) * | 2021-07-27 | 2021-11-26 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比超高强度连续油管用钢及其制造方法 |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61213346A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐水素誘起割れ及び耐硫化物応力腐食割れ性に優れた鋼 |
CN1888120A (zh) * | 2006-07-20 | 2007-01-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
CN101161847A (zh) * | 2006-10-13 | 2008-04-16 | 鞍钢股份有限公司 | 高韧性热煨弯管用钢及其热轧平板的生产方法 |
CN101200790A (zh) * | 2006-12-12 | 2008-06-18 | 辽阳石化机械设计制造有限公司 | 油气输送大型高压管件用钢及其所制作的钢管、管件及焊接材料 |
CN101358316A (zh) * | 2007-07-31 | 2009-02-04 | 辽阳石化机械设计制造有限公司 | 油气输送大型高压管件用钢及其所制作的钢管、管件及焊接材料 |
CN101481780A (zh) * | 2008-12-06 | 2009-07-15 | 燕山大学 | 超高强度高韧性易焊接超细奥氏体晶粒钢及其制造方法 |
JP2009174658A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れた油井用鋼管およびその製造方法 |
-
2010
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Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61213346A (ja) * | 1985-03-19 | 1986-09-22 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐水素誘起割れ及び耐硫化物応力腐食割れ性に優れた鋼 |
CN1888120A (zh) * | 2006-07-20 | 2007-01-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
CN101161847A (zh) * | 2006-10-13 | 2008-04-16 | 鞍钢股份有限公司 | 高韧性热煨弯管用钢及其热轧平板的生产方法 |
CN101200790A (zh) * | 2006-12-12 | 2008-06-18 | 辽阳石化机械设计制造有限公司 | 油气输送大型高压管件用钢及其所制作的钢管、管件及焊接材料 |
CN101358316A (zh) * | 2007-07-31 | 2009-02-04 | 辽阳石化机械设计制造有限公司 | 油气输送大型高压管件用钢及其所制作的钢管、管件及焊接材料 |
JP2009174658A (ja) * | 2008-01-25 | 2009-08-06 | Jfe Steel Corp | 拡管性に優れた油井用鋼管およびその製造方法 |
CN101481780A (zh) * | 2008-12-06 | 2009-07-15 | 燕山大学 | 超高强度高韧性易焊接超细奥氏体晶粒钢及其制造方法 |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN102912228A (zh) * | 2012-10-23 | 2013-02-06 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型高强度低屈强比管件钢及其生产方法 |
CN102912228B (zh) * | 2012-10-23 | 2015-12-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种经济型高强度低屈强比管件钢及其生产方法 |
CN105779897A (zh) * | 2014-12-23 | 2016-07-20 | 鞍钢股份有限公司 | 一种m65级电阻焊石油套管及其制造方法 |
CN112795842A (zh) * | 2020-12-25 | 2021-05-14 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底快速连接管道用钢及其生产方法 |
CN112795842B (zh) * | 2020-12-25 | 2022-05-13 | 鞍钢股份有限公司 | 一种海底快速连接管道用钢及其生产方法 |
CN113699439A (zh) * | 2021-07-27 | 2021-11-26 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种低屈强比超高强度连续油管用钢及其制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN102312164B (zh) | 2013-12-11 |
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