CN101994067B - 一种高强度管件钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开一种高强度管件钢及其生产方法,化学成分重量百分比为C:0.07%~0.15%、Si:0.15%~0.35%、Mn:1.55%~1.85%、Nb:0.04%~0.10%、Ti:0.01%~0.025%、Cu:0.10%~0.40%、Als:0.01%~0.045%,Ni:0%~0.35%,V:0%~0.05%,Cr:0%~0.35%,Mo:0%~0.30%,余量为铁和不可避免的杂质。其屈服强度大于等于690MPa,抗拉强度大于等于760MPa,-30℃的冲击韧性大于等于90J,完全满足X100级管件钢的技术要求,适用于作为制造油气输送用X100管件的原料。
Description
技术领域
本发明涉及低碳微合金钢技术领域,尤其涉及一种高强度管件钢及其生产方法。
背景技术
管件钢是制造油气长输管道用的三通和弯头原料,而三通和弯头在管道中的重要性并不亚于线路上的管线钢管,其安全上的危害性可能更甚于管线钢管,这已引起长输管道建设者的高度重视,并对管件钢的综合质量提出了更高的要求。
目前,国内对高钢级管件钢的生产和研究较少,对X100钢级管件钢的研制和报导更是凤毛麟角。虽然,国内外对X100及以上级别的管线用钢有一定的研究,但由于钢管与管件在制造工艺上存在显著差异,因此,管线用钢和管件用钢在综合性能及质量要求上有明显不同。
现有技术对高级别管件钢的研究不足,对X100级管件钢的研究尚属空白。
发明内容
为了克服上述缺陷,本发明所要解决的技术问题在于提供一种强度达到X100级的管件用钢及其生产方法。
本发明所述高强度管件钢的化学成分重量百分比为C:0.07%~0.15%、Si:0.15%~0.35%、Mn:1.55%~1.85%、Nb:0.04%~0.10%、Ti:0.01%~0.025%、Cu:0.10%~0.40%、Als:0.01%~0.045%,Ni:0%~0.35%,V:0%~0.05%,Cr:0%~0.35%,Mo:0%~0.30%,余量为铁和不可避免的杂质。
高强度管件钢的碳当量CEIIW控制在0.45%~0.53%。
成分设计理由如下:
C作为保证强度最为有效的元素,其含量将直接影响钢板的淬透性和多次制管热处理后的性能稳定性,因此,碳含量不宜过低;而另一方面,碳含量的增加对材料韧性和焊接性危害很大,所以,碳含量也不能过高,碳控制在0.07%~0.15%较为适宜。
Si可以起到强化作用,但其含量过高将促进珠光体等脆硬组织的形成,0.15%~0.35%是其优选范围。
Mn可以细化晶粒,同时还起到固溶强化作用,另外,对提高淬透性也有利,所以,其含量的增加对提高材料强度有利,它还可以代替部分贵重合金元素来保证材料性能,起到降低成本作用;但是,锰含量过高易诱发偏析,因此将Mn控制在1.55%~1.85%的范围内。
本发明所述高强度管件钢为铝镇静钢,采用铝脱氧可以有效降低钢中的氧含量,但铝含量过高会使钢中的夹杂物增加,影响其综合质量,因此,Als的含量控制在0.01%~0.045%为宜。
铌Nb、钒V、钛Ti的加入可以起到细晶强化、析出强化、固溶强化等作用,对提高材料综合性能有很好的效果;而且,铌、钒、钛在热处理过程中也具有阻碍奥氏体晶粒长大、细化组织及析出强化作用,有利于提高热处理后材料性能。
成分中的镍Ni可以起固溶强化作用,对保证抗拉强度和屈强比有重要作用,同时,镍对材料韧性也有益处,但由于其价格较高,不宜过量使用,将其控制在0.35%以下。
铜Cu同样可以起到固溶强化作用,而且由于其价格低廉,还能代替部分贵重合金元素以降低成本,但Cu含量过高会使韧性恶化,因此,将其控制在0.10%~0.40%比较适宜。
铬Cr和钼Mo可以促进中低温相变,提高材料淬透性,另外,还有固溶强化作用。但是,铬和钼的含量过高将使碳当量提高,对材料焊接性有不利影响;另外,从成本方面出发,也应控制其含量。
本发明的CEIIW控制在0.45%~0.53%,主要从两方面考虑;第一,CEIIW对钢板及管件强度有重要影响,其值不能太低;第二,CEIIW过高对材料焊接性和成形性不利,因此,其上限需加以控制。
本发明所述高强度管件钢平板的生产方法包括冶炼、炉外精炼、连铸、轧制和调质处理,其特征在于:轧制过程中连铸坯的加热温度为1100℃~1200℃,加热时间为1.1~2.0min/mm,采用该加热工艺可以在保证连铸坯充分奥氏体化,合金元素充分固溶的同时,有效限制奥氏体晶粒长大;粗轧温度区间为970℃~1050℃,粗轧阶段每道次变形量大于15%,精轧温度区间为780℃~940℃,精轧阶段累计变形量为60%~80%,通过两阶段轧制可有效细化奥氏体晶粒;
轧后控制冷却速度为10~30℃/s,开冷温度区间为720℃~770℃,终冷温度区间为450℃~600℃,之后空冷,采用该冷却工艺可以细化相变后晶粒,提高组织中成分均匀性,对材料热处理后性能有重要影响。
最后,对材料需进行调质处理,控制淬火温度920℃~1000℃,保温1.0~2.5min/mm,冷却速度大于等于25℃/s,回火温度450℃~600℃,保温3.0~6.0min/mm。淬火加热时,必须使材料奥氏体化充分,析出物和合金元素充分固溶以保证淬透性,所以温度不能太低,但加热温度过高会使奥氏体晶粒过分长大,使材料性能降低,本发明认为920℃~1000℃的加热区间较为适宜;淬火冷速大于等于25℃/s可以保证获得贝氏体和马氏体的低温转变组织;回火的目的是为了消除淬火组织中的残余应力,改变微观组织结构,促进碳氮化物析出,在保证强度的同时改善材料的韧性和塑性,提高其综合性能;加热保温时间必须保证材料组织均匀性和温度均匀性。
本发明高强度管件钢,其屈服强度大于等于690MPa,抗拉强度大于等于760MPa,-30℃的冲击韧性大于等于90J,完全满足X100级管件钢的技术要求,适用于作为制造油气输送用X100管件的原料。
具体实施方式
下面对本发明的具体实施方式作进一步说明:
本发明列举出5个实施例,5个高强度管件钢的实施例化学成分见表1;
相应实施例的轧制工艺见表2;
相应实施例调质工艺见表3;
相应实施例调质热处理后的性能见表4。
表1本发明实施例高强度管件钢的化学成分wt%
实施例 | C | Si | Mn | P | S | Ni | Ti | Nb | V | Cu | Cr | Mo | Als | Ceq |
1 | 0.15 | 0.30 | 1.81 | 0.010 | 0.002 | - | 0.021 | 0.09 | - | 0.36 | - | - | 0.027 | 0.48 |
2 | 0.10 | 0.32 | 1.72 | 0.013 | 0.003 | 0.32 | 0.010 | 0.06 | - | 0.15 | 0.26 | - | 0.016 | 0.47 |
3 | 0.09 | 0.22 | 1.75 | 0.008 | 0.002 | - | 0.015 | 0.05 | 0.05 | 0.33 | 0.34 | 0.18 | 0.026 | 0.52 |
4 | 0.11 | 0.18 | 1.84 | 0.010 | 0.002 | 0.10 | 0.010 | 0.06 | - | 0.24 | - | 0.25 | 0.022 | 0.49 |
5 | 0.07 | 0.22 | 1.58 | 0.007 | 0.002 | 0.24 | 0.011 | 0.04 | 0.04 | 0.27 | 0.17 | 0.26 | 0.035 | 0.46 |
表2本发明实施例高强度管件钢的轧制工艺
实施例 | 钢板厚度,mm | 加热温度,℃ | 粗轧温度区间,℃ | 精轧温度区间,℃ | 精轧阶段累计变形量,% | 冷速,℃/s | 终冷温度,℃ |
1 | 22 | 1140 | 980-1030 | 930-800 | 62 | 27 | 474 |
2 | 33 | 1150 | 980-1030 | 900-790 | 70 | 21 | 547 |
3 | 42 | 1180 | 1000-1050 | 880-800 | 75 | 17 | 573 |
4 | 42 | 1180 | 1000-1050 | 880-800 | 75 | 16 | 582 |
5 | 30 | 1100 | 970-1000 | 910-780 | 67 | 24 | 516 |
表3本发明实施例高强度管件钢的调质工艺
实施例 | 淬火加热温度,℃ | 淬火保温时间,min/mm | 回火加热温度,℃ | 回火保温时间,min/mm |
1 | 930 | 2.0 | 580 | 3.5 |
2 | 980 | 1.3 | 520 | 4.5 |
3 | 970 | 2.3 | 550 | 4 |
4 | 950 | 1.8 | 550 | 5.5 |
5 | 1000 | 2.0 | 480 | 5 |
表4本发明实施例高强度管件钢调质后性能
通过各实施例我们可以看出,各实施例高强度管件钢的屈服强度大于等于690MPa,抗拉强度大于等于760MPa,-30℃的冲击韧性大于等于90J,完全满足X100级管件钢的技术要求,适用于作为制造油气输送用X100管件的原料。
Claims (1)
1.一种高强度管件钢生产方法,其特征在于:化学成分重量百分比为C:0.07%~0.15%、Si:0.15%~0.35%、Mn:1.72%~1.85%、Nb:0.04%~0.10%、Ti:0.01%~0.025%、Cu:0.10%~0.40%、Als:0.01%~0.045%,Ni:0%~0.35%,Cr:0%~0.35%,余量为铁和不可避免的杂质,CEIIW控制在0.45%~0.53%,所述的高强度管件钢生产方法包括冶炼、炉外精炼、连铸、轧制和调质处理,其特征在于:轧制过程中,连铸坯的加热温度为1100℃~1200℃,加热时间为1.1min/mm~2.0min/mm;粗轧温度为970℃~1050℃,精轧温度为780℃~940℃;轧后控制冷却速度为10℃/s~30℃/s,开冷温度为720℃~770℃,终冷温度为450℃~600℃;调质处理时,控制淬火温度920℃~1000℃,保温1.0min/mm~2.5min/mm,冷却速度大于等于25℃/s,回火温度450℃~600℃,保温3.0min/mm~6.0min/mm,同时,粗轧阶段每道次变形量大于15%,精轧阶段累计变形量为60%~80%,所述管件钢为X100级,其屈服强度大于等于690MPa,抗拉强度大于等于760MPa,-30℃的冲击韧性大于等于90J。
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CN102912250B (zh) * | 2012-10-23 | 2016-03-02 | 鞍钢股份有限公司 | 一种油气输送用经济型低屈强比管件用钢及其生产方法 |
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CN103710619B (zh) * | 2013-12-20 | 2015-11-18 | 鞍钢股份有限公司 | 一种k60级管件用热轧厚板及其生产方法 |
CN103725857A (zh) * | 2013-12-27 | 2014-04-16 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种提高q550d钢板强度的方法 |
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CN114875312A (zh) * | 2022-04-26 | 2022-08-09 | 湖南华菱湘潭钢铁有限公司 | 一种485MPa三通管件钢的生产方法 |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1888120A (zh) * | 2006-07-20 | 2007-01-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
CN101200790A (zh) * | 2006-12-12 | 2008-06-18 | 辽阳石化机械设计制造有限公司 | 油气输送大型高压管件用钢及其所制作的钢管、管件及焊接材料 |
CN101343715A (zh) * | 2008-09-03 | 2009-01-14 | 天津钢管集团股份有限公司 | 高强高韧x70厚壁无缝管线钢及制造方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN1888120A (zh) * | 2006-07-20 | 2007-01-03 | 武汉钢铁(集团)公司 | 具有优良耐蚀性和抗疲劳性的超高强度钢及其制造方法 |
CN101200790A (zh) * | 2006-12-12 | 2008-06-18 | 辽阳石化机械设计制造有限公司 | 油气输送大型高压管件用钢及其所制作的钢管、管件及焊接材料 |
CN101343715A (zh) * | 2008-09-03 | 2009-01-14 | 天津钢管集团股份有限公司 | 高强高韧x70厚壁无缝管线钢及制造方法 |
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