CN102245887A

CN102245887A - 热交换器结构和等温压缩或膨胀腔

Info

Publication number: CN102245887A
Application number: CN2009801396427A
Authority: CN
Inventors: 皮埃尔·沙拉
Original assignee: BILLAT PIERRE
Current assignee: BILLAT PIERRE
Priority date: 2008-10-03
Filing date: 2009-10-01
Publication date: 2011-11-16
Also published as: US20110239640A1; WO2010037980A1; WO2010037980A4; EP2350448A1; FR2936841B1; FR2936841A1

Abstract

本发明涉及热力发动机，该发动机包括至少一个腔(21)，在所述腔中进行等温膨胀和/或压缩，所述腔由彼此相对可移动的第一壁及第二壁(23、25)纵向地界定。所述腔(21)由自所述第一壁及第二壁中的每一个纵向延伸的隔板(31、33)分开，所述隔板互相交错，且自同一壁延伸的所述隔板之间的间距使得间距的平方与热力发动机的循环时间之间的比率小于所述腔中包含的气体的平均热扩散率。

Description

热交换器结构和等温压缩或膨胀腔

技术领域

本发明总体涉及一种热交换器结构。本发明还涉及在其中进行等温压缩和/或膨胀的腔。本发明进一步涉及包含这样的腔的高效可逆热力发动机，例如，斯特林发动机。

背景技术

斯特林发动机有时用于工业制冷及军事或太空应用中。这样的发动机具有以下优势：可用作发动机或者用来产热或致冷而不使用制冷剂，制冷剂通常造成污染。斯特林发动机的另一优势是，其热源在外部并且因此该热源可通过任何已知燃料类型甚或通过太阳辐射获得。

在斯特林循环中，气体，例如空气、氢气或氦气，经受四阶段循环：等容加热、等温膨胀、等容制冷及等温压缩。

图1是斯特林发动机的通用图。第一腔3通过第一热交换器7、蓄热器9及第二热交换器11连接到第二腔5。由所述腔、交换器及蓄热器组成的组件可以是圆柱形的。第一交换器7及第二交换器11分别与处于热温度T_C的热源及处于冷温度T_F的冷源接触。腔3及腔5分别通过移动活塞13及移动活塞15封闭，活塞13及活塞15限定了腔3及腔5的可变空间。应当理解，有多种不同方式使图1中所示的斯特林发动机的不同元件相对彼此移动：例如，在所谓的阿尔法配置的情况下，两个活塞13及15可以是可移动的且蓄热器9及交换器7与交换器11可以是固定的。如果所述发动机的中间部分可以移动，则活塞13与活塞15之一也可以是固定的。由蓄热器9及交换器7与交换器11构成的组件也可以被设置为固定的且腔3与腔5的可变空间可以由通过移动壁而分为二部分的单个可变空间构成，所述移动壁称为置换器。这样的配置称为贝它(beta)或伽马(gamma)配置。

图2A到图2D示出斯特林发动机循环的步骤。

在图2A所示的初始任意状态A中，在第一腔3中存储有一些量的气体，第二腔5优选地体积为零或很小。

第一腔3中的气体由热源加热且其压力增大。这样将活塞13移动到状态B，在状态B下，腔3中的气体所占据的体积大于在状态A下该腔的体积。在等温膨胀阶段(步骤A与步骤B)期间，提取出机械功。

接着，等容制冷实现从状态B转换到状态C，在状态C中，热腔3中的气体转移到冷腔5。在此转移期间，存储在腔3中的气体穿过蓄热器9且当其抵达腔5时已经冷却。在所述蓄热器中“提取”出所述热气体中所含的热(在下文可看到)，且所述气体冷却。

等温压缩实现从状态C转换到状态D，在状态D中，腔5中的气体所占据的体积比状态C中该腔的体积小。通过驱动活塞15来执行此压缩以减小腔5的体积。此步骤消耗能量，但小于在状态A与状态B之间提供的能量。

最后，等容转移实现从状态D转换到初始状态A，在初始状态A中，气体储存在热腔3中。在此步骤期间，气体通过蓄热器9从冷腔5移到热腔3中。在蓄热器中，当气体第二次穿过蓄热器时(步骤D到A)，等容制冷(步骤B到步骤C)期间提取的热量返还给所述气体。因此，气体在开始接触交换器7之前受热。应当注意的是，优选地，在已知的发动机中，腔3与腔5在循环期间交替地几乎完全为空。

在发动机循环中，步骤A与B之间的膨胀期间提取出的机械功部分用于等温压缩(步骤C到步骤D)。所述蓄热器使从状态B转换到状态C期间提取的热能够在从状态D转换到状态A期间分配给所述气体且避免热损失。事实上，所述蓄热器作为逆流式热交换器操作：当热气体进入冷蓄热器时，该热气体冷却同时加热所述蓄热器，相反地，穿过所述热蓄热器的冷气体受热同时冷却所述蓄热器。为了执行其功能，所述蓄热器必须由沿着所述气流方向为不良导热体的材料制成，例如，绝缘材料。

本文中所考虑的发动机被期望是可逆的，即，能够用在发动机循环或热泵循环中。应当注意的是，可逆性的此定义与当前定义不同，对当前定义来说，可逆发动机是具有热源及冷源的发动机，所述热源及所述冷源可转化。与当前斯特林发动机有关的问题是：当所述斯特林发动机具有良好的发动机循环效率时，它们将具有低热泵循环效率，且反之亦然。

这些发动机的可逆使用或者它们在宽工作范围中的使用的低效率源于发生在它们中的不同损失，且尤其源于热交换中的温度差异。斯特林发动机中或者理论上实施等温压缩及膨胀的任一发动机中的非可逆损失的另一起因在于，真实系统远远不能够实现这样的等温压缩及膨胀。

发明内容

本发明的实施例的目的是提供一种具有循环的热力发动机，所述循环包含几乎理想的等温压缩和/或膨胀。

本发明的实施例的目的是提供在宽工作范围内具有低损失及高效率的热力发动机。

本发明的实施例的另一目的是提供一种可逆热力发动机。

本发明的实施例的又一目的是提供一种优化的热交换器。

因此，本发明的实施例提供一种热力发动机，用于以最小循环时间操作，所述发动机包含至少一个压缩/膨胀及热交换腔，此腔由能够相对于彼此移动的第一壁及第二壁纵向地限定，其特征在于，所述腔由自所述第一壁及所述第二壁的每一个纵向延伸的隔板分开，所述隔板交错，自同一壁延伸的隔板之间的间距配置成使得该间距的平方与所述最小循环时间之间的比率小于所述腔中包含的气体的平均热扩散率。

根据本发明的实施例，自同一壁延伸的隔板之间的所述间距使得所述比率小于所述腔中包含的所述气体的平均扩散率的一半。

根据本发明的实施例，所述第一壁为不透气的且用于放置成与热源接触，且所述第二壁能够让气体流到所述压缩/膨胀腔的外部。

根据本发明的实施例，自同一壁延伸的隔板之间的所述间距小于2mm，所述压缩/膨胀腔中包含的气体为氢气或氦气。

根据本发明的实施例，自同一壁延伸的隔板之间的所述间距小于0.5mm。

根据本发明的实施例，所述腔为圆柱形且隔板的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面是螺旋形。

根据本发明的实施例，由壁及关联的所述隔板构成的组件由宽条状物的缠绕圈及至少一个分隔条状物形成。

根据本发明的实施例，所述分隔条状物是波浪形条状物。

根据本发明的实施例，所述分隔条状物由相对设置的两个波纹形条状物构成，所述分隔条状物具有重叠的波纹。

根据本发明的实施例，所述腔为圆柱形且所述隔板的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面形成平行的波浪形部分的组件。

根据本发明的实施例，所述腔为圆柱形且所述隔板的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面形成平行的平坦部分的组件。

根据本发明的实施例，至少一个壁形成可控活塞的端部。

根据本发明的实施例，所述隔板由导热陶瓷、铜、铝或钢制成，所述陶瓷例如为碳化硅或氮化铝。

附图说明

本发明的上述及其它目的、特征及优势将结合附图在下文具体实施例的非限制性描述中予以详细讨论。

前面描述的图1为斯特林发动机的通用图；

前面描述的图2A到图2D示出了斯特林发动机循环的步骤；

图3A到图3C是根据本发明的实施例的以若干配置形式的发动机的一部分的横截面图；

图4及图5是根据本发明的实施例的发动机的部分的两个透视图；

图6示出了根据本发明的实施例的半交换器的可能的实施例；

图7是根据本发明的实施例的斯特林发动机的横截面图；

图8A及图8B示出了根据本发明的实施例的半交换器的另一可能的实施例；及

图9是示出根据本发明的实施例的发动机的优势的曲线。

为清楚起见，在不同附图中，相同元件用相同附图标记表示，且进一步地，各个附图不是按比例绘制。

具体实施方式

本发明的实施例首先提供了直接将热交换器置于压缩与膨胀腔中。其进一步提供了形成的压缩与膨胀腔，在所述压缩及膨胀腔中，所述交换器包含形成所述腔中的隔板的很多部分。这样的隔板自所述腔的两个相对壁延伸且当腔体积减小时交错。

图3A到图3C以纵截面图示出了压缩腔或膨胀腔，如以上所描述，形成例如斯特林发动机的一部分。这些附图示出了等温膨胀中的不同状态。

在图3A中，腔21形成于气缸中且由在所述气缸中可相对于彼此移动的两个壁23及25界定。所示示例假定了与活塞轴27相关联的可移动壁23及相对于蓄热器29(未细述)固定的固定壁25。应当理解的是，壁23及壁25可以以另一方式相对于彼此移动。壁23密封，且壁25对气体而言是可渗透的，例如，可具有很多孔。

隔板31在腔21中自壁23延伸，且隔板33在腔21中自壁25延伸。隔板31及隔板33沿着所述气缸的纵向延伸且在横截面图中交替安置。隔板31及隔板33形成两个半交换器。

在图3A的状态中，隔板31的端部靠近壁25且隔板33的端部靠近壁23。因此，腔21的体积最小。热源(或者在相反情况—压缩中的冷源)通过适当装置连接到壁23或壁25之一，在此为壁23，未示出。壁23可以与所述热源直接接触或者通过热流体流动或冷流体流动与其接触。

图3C示出了当腔21的体积最大时的装置，即，活塞23-27及隔板31尽可能地远离壁25。在所述附图中，隔板31及隔板33的自由端被示出在腔21中彼此相对。还可将隔板31及隔板33的自由端设置为稍微远离彼此。

图3B示出处于图3A与图3C的位置之间的位置的装置。

两个半交换器的交错结构能够随时使腔21中存在的气体的每一分子相对靠近隔板31或隔板33。因此，在隔板31及隔板33是热的而发生膨胀的情况中，在膨胀期间，所有的气体分子靠近热隔板，这能够避免形成温度低于热源温度的气囊，且因此确保等温膨胀。因此，本文讨论的结构能够提高所述组件将热从热源传导给腔21的气体的能力，且能够减小热源与所述气体之间的温度差造成的损失。

为了在所述热源与所述气体之间提供良好交换且避免因所述腔中的死体积造成的损失，发明人提供了如下设置的隔板，使得

d²/T＜D，

d是同一半交换器的两个连续隔板31或33之间的间距；

T是所述热力发动机的最小循环时间(即，在关于图2A到图2D描述的斯特林发动机的情况下的最小往复运动的时间)；

及D是所述腔中的气体循环的平均扩散率。

优选地，比率d²/T将小于气体的热扩散率D的一半。这能够在腔21内保持充分均匀的气体温度，几乎等于热源的温度，且因此能进行几乎理想的等温压缩及膨胀。应用上述不等式能够通过从延伸自压缩/膨胀腔的所述隔板到气体的热扩散来使用热传递。因此，热传递主要通过扩散进行，可能发生的涡流现象对所述传递几乎没有或者没有影响。

隔板31及隔板33可以由导热材料制成，例如，由诸如碳化硅、氮化铝的陶瓷或者还可由铜或铝制成。在此情况下，应当理解，在图3A的位置中，隔板33通过气体由隔板31加热。在所述膨胀期间，隔板33将所存储的热分配给气体且尤其分配给位于靠近壁25的气体。对恰当的操作而言，应当理解，发动机循环时间必须足够长足以使隔板31及33与气体之间的热交换有时间发生。

发明人已注意到，隔板33还可由不良导热材料制成，并不全部由不良导热材料构成，这改变膨胀/压缩的等温特性。类似地，隔板31除了连接到壁23的端部外可由不良导热材料制成。事实上，在此情况下，在图3A的状态中，热从壁23传递到隔板31的相邻区域且接着通过气体传到隔板33的自由端。在膨胀期间，隔板33的自由端连续地与隔板31的不同部分相对且因此热从隔板33的端部传到隔板31，且接着再次从隔板31传到隔板33。当腔21的体积减小时，热还通过气体在隔板31与隔板33之间传递。因此，在循环期间，隔板31与33全部是热的并将它们的热传递给气体。

在不良导热材料用于隔板31与隔板33的情况下，必须满足以下关系式：

λ_气体是气体的热导率；

λ_隔板是形成隔板31与隔板33的材料的热导率；

a是隔板31与隔板33相对运动的幅度；

d′是将属于两个不同的半交换器的两个连续隔板31与33分开的距离；及

e是隔板31与隔板33的平均厚度。

不良导热材料的可能使用使得能够形成由很多材料制成的隔板31与隔板33，例如隔板31与隔板33由轻材料、低成本材料或者适于形成这样的交换器的其它材料(例如钢)制成。

应当注意的是，包含两个往复式滑动地交错的半交换器的所讨论的结构可以一般化以在热(或冷)源与气体之间形成任意类型的交换器。事实上，可利用因半交换器的相对运动及它们的交错而在半交换器之间产生的改善的热传递来形成任意类型的交换器，例如，气体流过的散热器。例如，气体通过所述壁之一进入且通过相对壁流出。

以数值为例，如果腔21中的气体为氢气或氦气，隔板31与隔板33之间的间距d的范围可以在0.3mm与2mm之间且所述隔板的厚度范围可以在0.1mm与0.6mm之间。发动机气缸的直径范围可以在15cm到20cm之间且壁23可以在所述气缸内移动大约3cm。采用这样的尺寸，范围在0.02秒到0.5秒之间的循环时间能够符合不等式d²/T＜D。

还应当注意，如果隔板31、33的自由端比它们的支撑端(靠近壁23及壁25)略薄，则所述交换器中的损失进一步降低。

图4是根据本发明的实施例能够进行等温压缩或膨胀的发动机的部分透视图。在此附图中，为了简化，未示出发动机元件可在其中移动的外部气缸。而且，隔板31与隔板33显示为彼此远离以使理解更容易。实际上，所述隔板是交错的。

在此实施例中，隔板31与隔板33在垂直于腔长度的平面的横截面中具有螺旋形状。第一螺旋件形成隔板31且第二螺旋件形成隔板33。当腔21的体积减小时，螺旋件31与螺旋件33被设置成交错。

图5是根据本发明的另一实施例能够进行等温压缩或膨胀的发动机的部分透视图。

在此实施例中，隔板31与隔板33在沿着垂直于所述腔长度的方向的横截面中由通过间距隔开的很多平行板形成。在所示出的示例中，尽管所述板是波浪形的以提高它们的支撑力，但应当注意到，这些板还可以是平坦的。例如，为了当腔21的体积变化时，波浪形部分31、32交错而不会接触，波浪形部分31偏离波浪形部分33半步。

作为所述系统外部的壁的壁23必须不透气。因此，在壁23中，无论部分31具有螺旋形状还是具有平行板形状，部分31确保不透气的材料分隔开和/或附接到活塞体。反过来，在所述系统内的壁，例如，图3A到图3C的壁25，起到两个作用：能够支撑部分33及使气体穿过，例如，朝着蓄热器。因此，举例而言，它们可被打孔。

图6示出了用于支撑螺旋形隔板的结构的可能实施例。

为了支撑螺旋形隔板31或33，诸如图4中的螺旋形隔板，在螺旋件附接到所述壁的一侧上，在不同圈之间可安置间隔或者机械支撑装置。在图6的示例中，这样的装置由条状物41构成，条状物41与导热材料或绝缘材料的条状物一起缠绕且因此其在缠绕圈内部。在此示例中，条状物41为波浪形且所述波浪的高度设置为螺旋件31、33的圈之间的间距。应当注意到，图6的结构还可用来形成壁25，接着条状物41用来支撑壁25以使气体朝着所述蓄热器穿过。在条状物41位于导热螺旋件之间的情况下，此条状物将优选地具有高传导率，例如，其由铝合金制成。

图7是实施本发明的实施例的斯特林发动机的主体的详细横截面图。

所述发动机形成在气缸51中且其包含由蓄热器57隔开的第一腔53及第二腔55。由两个诸如上文所述的半交换器形成的交换器形成于腔53与腔55的每一个中。分别位于腔53、55中的第一半交换器59、61分别自发动机63、65外部的壁延伸。分别位于腔53、55中的第二半交换器67、69分别自发动机71、73内部的壁延伸，其界定了所述蓄热器的位置。

在所示示例中，蓄热器51由分别自壁71与壁73延伸的隔板75、77构成。隔板75与隔板77以交错的构造显示，例如，具有的形状与部分59及67或者部分61及69的形状相同。隔板75及隔板77优选地由是不良热导体的材料构成，但所述材料具有与气体进行热交换的良好属性，即足够的热扩散能力。例如，隔板75及隔板77可以由聚碳酸酯构成。平行于气流的导向件可添加到所述蓄热器中以确保气体沿着两个移动方向沿着相同路径通过蓄热器。应当注意到，本文所描述的蓄热器结构仅仅作为示例且任何已知蓄热器类型可以与图3A到图3C的所述交换器一起使用。

在所示示例中，中心轴79位于气缸51的中心。此轴包含能够使热力发动机的不同元件相对于彼此定位的元件。隔板59、67、61及69或者甚至隔板75及77可以围绕轴79呈螺旋形。提供气密性、热绝缘、机械支撑和/或不同壁63、65、71及73在气缸51中的位移的元件在图7中通过阴影部分示出。

图8A与图8B示出了用于支撑螺旋形隔板的结构的另一可能实施例。

在图8A中，导热或不导热的层31、33绕轴81缠绕。在轴81上缠绕层31、33期间，具有在俯视图中为波纹形的两个条状物83、85也缠绕在两个螺旋形的层31、33之间。两个条状物83及85互相叠置，使得所述波纹彼此相对且略微互相叠加。应当注意到，条状物83及85在材料31、33上的布置仅在图8A的缠绕圈的端部显示。

图8B进一步示出了条状物83及85相对于彼此的布置及这些条状物的波纹部分的重叠。条状物83及条状物85的重叠能够支撑材料31-33，同时使气体在图8A的结构的不同螺旋件之间流动。因此，图8A与图8B的结构可与图6中的结构具有相同的功能。

图9是说明与使用根据本发明的装置有关的、相对于使用传统装置(不含隔板的腔)的矫正效果(Eff)的曲线图，在膨胀或压缩中，其依照比率d²/T成比例。假定比率d²/T必须小于气体的扩散率D，则此意味着比率DT/d²必须大于1。在此曲线图中，0％矫正效果意味着在压缩及膨胀期间因腔中的温度差异产生的损失未降低，且100％矫正效果意味着这些损失不存在。

当比率DT/d²大约为2时，利用本文描述的结构提供了近似为50％的矫正效果，且当DT/d²大约为10时，提供近似为90％的矫正效果。因此，本发明能够大大地降低压缩及膨胀期间因温度差异产生的损失且因此进行等温转变。

利用交错式交换器能获得在有效工作范围内具有最大卡诺效率为85％的效率的斯特林发动机。还可能制造以较小体积获得与当前发动机的效率相似的效率的发动机。而且，所述效率在相当大的热和冷温度范围中是稳定的，而无需改变发动机几何结构。通过改变循环时间，所述效率还在相当大的功率范围中保持良好。也可在可逆操作中获得良好的效率。

已描述本发明的具体实施例。对于本领域技术人员而言，能够想到各种改动及变型。尤其应当注意到，本发明的不同优势已参照其在可逆斯特林发动机中的应用予以描述。应当注意，为使该压缩或膨胀恒温而在压缩腔或膨胀腔中形成导热隔板可以应用到执行这样的转变的任一发动机中，例如爱立信发动机。本发明还可应用到具有线性活塞的任一类型的压缩机或气压式压铸机。

还应当注意到，本发明适用于具有任意形状的圆柱状压缩和/或膨胀腔，无论其是否可旋转。

权利要求书(按照条约第19条的修改)

1.一种热力发动机，用于以最小循环时间(T)操作，所述发动机包含至少一个压缩/膨胀及热交换腔(21)，所述腔包含气体，所述腔由能够相对于彼此移动的第一壁及第二壁(23、25)纵向地限定，其特征在于，所述腔由自所述第一壁及所述第二壁的每一个纵向延伸的隔板(31、33)分开，所述隔板交错，自同一壁延伸的隔板之间的间距配置成使得该间距(d)的平方与所述最小循环时间(T)之间的比率小于所述腔中包含的气体的平均扩散率(D)(d²/T＜D)，所述第一壁(23)为不透气的且用于放置成与热源接触，且所述第二壁能够让气体流到所述压缩/膨胀腔的外部。

2.如权利要求1所述的发动机，其中自同一壁延伸的隔板之间的所述间距使得所述比率小于所述腔(21)中包含的所述气体的平均扩散率(D)的一半。

3.如权利要求1或2所述的发动机，其中自同一壁延伸的隔板之间的所述间距小于2mm，所述发动机具有大于0.02秒的循环时间，所述压缩/膨胀腔中包含的所述气体为氢气或氦气。

4.如权利要求3所述的发动机，其中自同一壁延伸的隔板之间的所述间距小于0.5mm。

5.如权利要求1到4中任一项所述的发动机，其中所述腔为圆柱形且所述隔板(31、33)的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面是螺旋形。

6.如权利要求5所述的发动机，其中由壁及关联的所述隔板构成的组件由宽条状物的缠绕圈及至少一个分隔条状物形成。

7.如权利要求6所述的发动机，其中所述分隔条状物是波浪形条状物(41)。

8.如权利要求6所述的发动机，其中所述分隔条状物由相对设置的两个波纹形条状物(83、85)构成，所述分隔条状物具有重叠的波纹。

9.如权利要求1到4中任一项所述的发动机，其中所述腔为圆柱形且所述隔板(31、33)的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面形成平行的波浪形部分的组件。

10.如权利要求1到4中任一项所述的发动机，其中所述腔为圆柱形且所述隔板(31、33)的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面形成平行的平坦部分的组件。

11.如权利要求1到10中任一项所述的发动机，其中至少一个壁(23、25)形成可控活塞的端部。

12.如权利要求1到11中任一项所述的发动机，其中所述隔板(31、33)由导热陶瓷、铜、铝或钢制成，所述陶瓷例如为碳化硅或氮化铝。

Claims

1.一种热力发动机，用于以最小循环时间(T)操作，所述发动机包含至少一个压缩/膨胀及热交换腔(21)，所述腔由能够相对于彼此移动的第一壁及第二壁(23、25)纵向地限定，其特征在于，所述腔由自所述第一壁及所述第二壁的每一个纵向延伸的隔板(31、33)分开，所述隔板交错，自同一壁延伸的隔板之间的间距配置成使得该间距(d)的平方与所述最小循环时间(T)之间的比率小于所述腔中包含的气体的平均扩散率(D)(d²/T＜D)。

3.如权利要求1或2所述的发动机，其中所述第一壁(23)为不透气的且用于放置成与热源接触，且所述第二壁能够让气体流到所述压缩/膨胀腔的外部。

4.如权利要求1到3中任一项所述的发动机，其中自同一壁延伸的隔板之间的所述间距小于2mm，所述发动机具有大于0.02秒的循环时间，所述压缩/膨胀腔中包含的所述气体为氢气或氦气。

5.如权利要求4所述的发动机，其中自同一壁延伸的隔板之间的所述间距小于0.5mm。

6.如权利要求1到5中任一项所述的发动机，其中所述腔为圆柱形且所述隔板(31、33)的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面是螺旋形。

7.如权利要求6所述的发动机，其中由壁及关联的所述隔板构成的组件由宽条状物的缠绕圈及至少一个分隔条状物形成。

8.如权利要求7所述的发动机，其中所述分隔条状物是波浪形条状物(41)。

9.如权利要求7所述的发动机，其中所述分隔条状物由相对设置的两个波纹形条状物(83、85)构成，所述分隔条状物具有重叠的波纹。

10.如权利要求1到5中任一项所述的发动机，其中所述腔为圆柱形且所述隔板(31、33)的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面形成平行的波浪形部分的组件。

11.如权利要求1到5中任一项所述的发动机，其中所述腔为圆柱形且所述隔板(31、33)的沿着与所述腔的长度垂直的方向的横截面形成平行的平坦部分的组件。

12.如权利要求1到11中任一项所述的发动机，其中至少一个壁(23、25)形成可控活塞的端部。

13.如权利要求1到12中任一项所述的发动机，其中所述隔板(31、33)由导热陶瓷、铜、铝或钢制成，所述陶瓷例如为碳化硅或氮化铝。