CN102212715B - 一种近β型高强钛合金 - Google Patents
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Abstract
本发明属于材料科学技术领域,涉及一种近β型高强钛合金,其特征在于:该合金各组成元素的重量百分比为:Al:2.5%~3.5%;V:2.8%~3.5%;Mo:2.9%~4.5%;Cr:1.5%~2.9;Zr:4.1%~6%;Sn:2%~4%;Fe:1%~2%;余量为Ti;该合金中的杂质元素:C≤0.04%;O≤0.15%;N≤0.04%;H≤0.015%。本发明既维持了近β型钛合金良好的力学性能,又不易引起成分偏析,同时在一定程度上降低了合金的生产成本,本发明合金可被广泛用于航空、航天、汽车等工业领域。
Description
技术领域
本发明属于材料技术领域,涉及一种近β型高强钛合金。
背景技术
钼当量[Mo]当介于10~30之间的钛合金在淬火处理时会形成亚稳态的β相基体,这类钛合金被称为近β型钛合金。在时效处理过程中,β基体上逐渐析出弥散的次生α相,从而使合金获得很高的强度。通过调整时效热处理的温度和时间,可以控制次生α相的数量和尺寸,从而使近β型钛合金的强度和塑性在很宽的范围内变化,获得可满足不同需要的强韧性匹配。由于β相为塑性良好的体心立方晶体结构,因而近β型钛合金通常具有良好的冷热加工工艺性。除此之外,这类合金还具有较高的断裂韧性和低的氢脆敏感性。这些优点使得近β型钛合金成为很重要的一类结构用钛合金,被广泛应用在航空、航天、航海等领域。到目前为止,国内外已经发展了很多种近β型钛合金,但其中常用的一些近β型高强钛合金往往通过添加较高含量的β稳定元素V和Mo来达到β稳定化和强化的目的,如Ti-1023(Ti-10V-2Fe-3Al)、Beta21S(Ti-15Mo-3Al-2.7Nb-0.25Si)、Beta C(Ti-8V-6Cr-4Mo-4Zr-3Al)、TB3(Ti-10Mo-8V-1Fe-3.5Al)、Ti-15-3(Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn)、BT35(Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn-1Zr-1Mo)等合金。V元素价格非常昂贵,过多添加时会明显增加合金的原材料成本;而Mo元素熔点较高,过多添加时易引起成分偏析,从而导致合金成分和组织均匀性控制困难。
发明内容
本发明的目的是:针对目前常用的一些近β型高强钛合金具有较高含量的V和Mo元素的缺点,提出一种既有良好的力学性能,又不易引起成分偏析,同时具有低成本优势的近β型高强钛合金。
本发明的技术方案是:一种近β型高强钛合金,其特征在于:该合金各组成元素的重量百分比为:Al:2.5%~3.5%;V:2.8%~3.5%;Mo:2.9%~4.5%;Cr:1.5%~2.9%;Zr:4.1%~6%;Sn:2%~4%;Fe:1%~2%;余量为Ti;该合金中的杂质元素:C≤0.04%;O≤0.15%;N≤0.04%;H≤0.015%;该合金中的钼当量[Mo]当为10~18,铝当量[Al]当≤5,[Mo]当的计算公式为:
[Mo]当=%Mo+%V/1.5+%Cr/0.63+%Fe/0.35;[Al]当的计算公式为:[Al]当=%Al+%Sn/3+%Zr/6;式中%表示各元素的重量百分比。
本发明的优点是:与目前常用的一些近β型高强钛合金相比,本发明降低了价格昂贵的V元素和熔点较高的Mo元素含量,用价格便宜的β稳定元素铬和铁部分代替了V和Mo的β稳定化作用,同时用价格便宜的中性元素Zr和Sn弥补由于V和Mo含量减小而引起的合金强度损失。本发明既维持了近β型钛合金良好的力学性能,又不易引起成分偏析,同时在一定程度上降低了合金的生产成本。本发明合金可被广泛用于航空、航天、汽车等工业领域。
具体实施方式
下面对本发明做进一步详细说明。一种近β型高强钛合金,其特征在于:该合金各组成元素的重量百分比为:Al:2.5%~3.5%;V:2.8%~3.5%;Mo:2.9%~4.5%;Cr:1.5%~2.9%;Zr:4.1%~6%;Sn:2%~4%;Fe:1%~2%;余量为Ti;该合金中的杂质元素:C≤0.04%;O≤0.15%;N≤0.04%;H≤0.015%;该合金中的钼当量[Mo]当为10~18,铝当量[Al]当≤5,[Mo]当的计算公式为:
[Mo]当=%Mo+%V/1.5+%Cr/0.63+%Fe/0.35;[Al]当的计算公式为:[Al]当=%Al+%Sn/3+%Zr/6;式中%表示各元素的重量百分比。
本发明钛合金的制备过程是:按照上述成分范围及钼当量和铝当量的要求配制合金料,原材料可以选用纯Al、Al-V中间合金、Al-Mo中间合金、V-Fe中间合金、V-Cr中间合金、Ti-Fe中间合金、Ti-Mo中间合金、Ti-Sn中间合金、V-Cr中间合金、纯Cr、纯Sn、海绵锆、海绵钛等。按配比成分混料后压制成电极,在真空自耗电弧炉中熔炼两次或三次获得合金铸锭。铸锭扒皮、切去冒口和尾端后,经过开坯锻造、中间多火次变形、最终锻造或轧制成棒材、板材、锻件等本发明钛合金的各类半成品,经过合适热处理后的这些合金半成品可以用于制造工程零部件。开坯锻造加热温度为1050℃~1150℃,反复墩拔的加热温度为合金β转变温度以下30℃~80℃,即Tβ-30℃~80℃;最终锻造或轧制的加热温度为Tβ-30℃~80℃或Tβ+20℃~40℃。
实施例1:
按名义成分Ti-3Al-3V-3Mo-2.5Cr-4.5Zr-3Sn-1Fe(重量百分比,%)配制钛合金料,原材料使用Al-75%V中间合金、Al-58%Mo中间合金、Ti-80%Sn中间合金、V-50%Fe中间合金、0级海绵钛、火器海绵锆、纯Cr和纯Al。混料后压制成电极,用真空自耗电弧炉熔炼三次获得合金铸锭。合金的[Mo]当=11.8,[Al]当=4.75,符合本发明对合金钼当量和铝当量的要求。铸锭扒皮、切去冒口和尾端后,在1150℃开坯锻造,在Tβ-30℃~50℃进行多火次墩拔并锻成Φ60mm的棒材。棒材经800℃/2h/WQ+520℃/4h/AC热处理后获得的力学性能实测值为:屈服强度1080MPa,断裂强度1145Mpa,延伸率10%。
实施例2:
按名义成分Ti-3Al-3V-3Mo-2.5Cr-4.5Zr-3Sn-1.4Fe(重量百分比,%)配制合金料,原材料使用Al-75%V中间合金、Ti-32%Mo中间合金、Ti-80%Sn中间合金、V-50%Fe中间合金、0级海绵钛、火器海绵锆、纯Cr和纯Al。混料后压制成电极,用真空自耗电弧炉熔炼三次获得合金铸锭。合金的[Mo]当=13,[Al]当=4.75,符合本发明对合金钼当量和铝当量的要求。铸锭扒皮、切去冒口和尾端后,在1150℃开坯锻造,然后在Tβ-30℃~50℃进行多火次变形后制成板坯,最后一火次在Tβ+30℃热锻成25mm的厚板。厚板经760℃/2h/WQ+480℃/8h/AC热处理后,沿轧向的力学性能实测值为:屈服强度1135MPa,断裂强度1198Mpa,延伸率8%。
实施例3~实施例16的合金名义成分参见表1。
表1实施例3~实施例16的合金名义成分
上述实施例合金制备过程与实施例1和2类似,它们被轧制成Φ25mm的棒材,经Tβ-80℃/2h/WQ+Tβ-350℃/4h/AC热处理后获得的力学性能典型值为:屈服强度≥1050MPa,断裂强度≥1130Mpa,延伸率≥6%。
Claims (1)
1.一种近β型高强钛合金,其特征在于:该合金各组成元素的重量百分比为:Al:2.5%~3.5%;V:2.8%~3.5%;Mo:2.9%~4.5%;Cr:1.5%~2.9;Zr:4.1%~6%;Sn:2%~4%;Fe:1%~2%;余量为Ti;该合金中的杂质元素:C≤0.04%;O≤0.15%;N≤0.04%;H≤0.015%;该合金中的钼当量[Mo]当为10~18,铝当量[Al]当≤5,[Mo]当的计算公式为:[Mo]当=%Mo+%V/1.5+%Cr/0.63+%Fe/0.35;[Al]当的计算公式为:[Al]当=%Al+%Sn/3+%Zr/6;式中%表示各元素的重量百分比。
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Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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US4878966A (en) * | 1987-04-16 | 1989-11-07 | Compagnie Europeenne Du Zirconium Cezus | Wrought and heat treated titanium alloy part |
US6117204A (en) * | 1997-09-16 | 2000-09-12 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Sintered titanium alloy material and process for producing the same |
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