CN102084199A - 脱氮气塔再沸器构造 - Google Patents

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Abstract

将膨胀的(102)并冷却的(106)粗制LNG物流(108)在脱氮气塔(150)中分离成氮气富集的顶部蒸气物流(130)和氮气减少的底部液体物流(110)。将该底部物流(110)泵压(112)到更高的压力，分成第一和第二物流(114和116)，然后将该第二物流减压，并且通过与粗制LNG原料物流(104)的热交换(106)来至少部分的进行蒸发(118)，从而冷却所述原料物流和将沸腾物提供(120)到脱氮气塔(150)。

Description

脱氮气塔再沸器构造
发明背景
本发明涉及从液体天然气物流中分离氮气的方法，该液体天然气物流包含氮气、甲烷和可能的更重质烃。
通常对粗制天然气进行液化，以使得能够将其以液体天然气(LNG)的形式进行更大量的存储。因为天然气可以受到氮气的污染，因此有利的是从LNG中除去氮气来生产氮气减少的LNG产品，该产品满足所期望的产品规格。现有技术中已经公开了数种从LNG中进行除氮气的方法。
一种用于将氮气与LNG物流分离的简单的方法是在涡轮机中等熵(isentropically)膨胀该粗制LNG物流，然后将该物流注入闪蒸分离器中。从该闪蒸分离器中除去的液体产物包含比粗制LNG物流少的氮气，而蒸气产物将包含更高比例的氮气。
US专利No.5421165(“165专利”)中公开了不同的方法。所公开的是这样的方法，在其中，参考其图1，该图1复制作为本发明的图1，粗制LNG(1)在涡轮机(21)中等熵膨胀和在再沸器热交换器(21)中冷却。然后使该冷却的并膨胀的LNG物流通过阀(3)，在这里它经历了静态减压，然后将它注射到脱氮气塔(5)中。在该塔中，氮气通过上升的蒸气从下落的液体中进行汽提，因此从该塔顶部排出的蒸气物流(10)富含着氮气。将液态LNG物流(11)从塔(5)的底部作为氮气减少的产物抽出。在该塔中，在冷却的、膨胀的LNG原料物流(4)的注射水平线以下的水平线处，将液物流(6；8)抽出并通过热交换器(2)来冷却该原料，然后在低于它抽出位置的水平线处注射到塔(5)中，来为该塔提供沸腾物(boilup)。实际上，抽出的物流通过该热交换器提供了另外的分离平衡阶段。
类似的用于分离氮气和LNG物流的方法是用静止减压的阀来代替涡轮机驱动的动态减压，这样膨胀是等焓发生的，而非等熵。在‘165专利的方法中所用的等熵膨胀据说允许更大的甲烷回收率。
另外一种从LNG物流中除去氮气的方法描述在US专利No.5041149(“‘149专利”)中。该专利公开了从粗制天然气物流中除去氮气的方法，该方法首先冷却所述物流，然后将它通过相分离器，来产生液体物流和蒸气物流。该液体物流进一步冷却并注射到脱氮气塔中。将蒸气物流冷凝和进一步冷却来产生第二液体物流，然后在高于第一液体物流的水平线处注射到所述脱氮气塔中。从塔顶除去氮气富集的蒸气，并且用于冷却进来的第二液体物流。该塔的池通过挡板来划分，其的一侧用来自所述塔的最低塔板的液体来填充。抽出这种底部液体，并且在热交换器中至少部分蒸发，同时冷凝来自相分离器的蒸气物流，并将其作为回流物流返回到所述塔来提供沸腾物。该回流物流中残留的液体落入到所述池的挡板的另一侧。该回流液体然后作为氮气减少的产物物流除去，泵压到更高的压力，加热和蒸发，然后动力学膨胀来降低该蒸气产物的温度和压力。类似于‘165专利的再沸器热交换，底部液体的回流充当了分离的另外平衡阶段。
另外一种类似的、但是热力学不同的氮气分离方法包括在涡轮机中等熵膨胀粗制LNG物流，在再沸器热交换器中冷却该膨胀的物流，然后将冷却的、膨胀的物流注射到热虹吸系统中。抽出塔底部的液体，并且将它的一部分抽出和作为LNG产物进行泵送。将第二部分通过再沸器热交换器进行再循环，在这里它至少部分蒸发。该部分蒸发的物流然后重新注射到所述塔中，在这里该物流的蒸气部分提供了沸腾物；该物流的液体部分与离开底部塔板的液体混合，来提供所抽出底部物流的来源。这种方法与‘165和‘149专利的方法是热动力学不同的-在这种情况中，液体底部产物是来自塔的底部塔板的液体与来自再沸腾物流的液体混合的结果，而非纯的另外的分离平衡阶段。这种差异导致了热动力混合损失。
这些现有技术的氮气分离方法的缺点是它们每个依赖于液压头(liquid head)来驱动再沸器物流的流动。这种属性具有限制整个方法设计的灵活性的不利影响。例如，可利用的塔头将直接影响再沸器热交换器的设计，其中在该热交换器中的压力降不能大到抑制所获得的流动。这种设计局限倾向于导致使用更大的、更昂贵的热交换器(其将具有更低的压力降)，因此允许该塔头驱动再沸器的流动。该实现除氮气所需的加工装置的大的资本成本会对生产LNG的收益性产生明显的影响。
因此，本发明的目标是提供方法，其允许在从LNG物流中除去氮气所需的装置的设计中具有更大的灵活性。这种更大的灵活性允许设计相对不昂贵的加工装置，因此降低了与加工相关的资本成本。
发明内容
本发明提供了改进的方法，该方法用于氮气污染的LNG物流的脱氮气化。这种方法通过在方法设计中允许更大的灵活性来获得经济效益。
根据本发明的方法，将粗制LNG物流在膨胀装置中进行膨胀，并且在热交换器中进行冷却，该粗制LNG物流包含大约1％-10％的氮气，剩余的是甲烷和更重质烃。将所得到的粗制LNG物流引入到脱氮气塔中，其中该LNG的氮气含量随着液体流下所述塔而降低。从该塔顶部抽出氮气富集的蒸气物流，从该塔的底部抽出氮气减少的液体物流。
将该氮气减少的底部LNG物流泵压到更高的压力，然后分成第一和第二物流，并且如果期望，则该第一物流可以作为LNG产物来进行收集。将第二物流减压，然后通过再沸器热交换器，因此冷却该粗制LNG物流，所述降压至这样的程度：即，使得第二物流在热交换器中至少部分蒸发。该部分蒸发的第二物流在这样的水平线处再注射到所述塔中来为该塔提供沸腾物：该水平线等于或者高于所述氮气减少的底部LNG物流被抽取的水平线并低于所述粗制LNG原料物流被引入的水平线。优选的，对板式塔而言，该部分蒸发的第二物流被注射到最低的分离段(即，最低的塔板)下方，或者对于填充塔而言，注射到填充材料的下方。
因此，在一方面，本发明提供了用于对液体天然气(LNG)原料物流进行脱氮气的方法，其包含：
(a)使该LNG原料物流膨胀，并且在所述膨胀之前或者之后，在热交换器中冷却该LNG原料物流来形成冷却的、膨胀的LNG物流；
(b)将所述冷却的、膨胀的LNG物流引入到脱氮气塔中；
(c)将氮气富集的顶部蒸气物流从所述塔中抽取；
(d)将氮气减少的底部液体物流从所述塔中抽取；
(e)将来自步骤(d)的底部物流通过泵来提高其压力；
(f)将该底部物流分成第一物流和第二物流；
(g)通过减压然后通过所述热交换器，来至少部分蒸发所述第二物流；
(h)将所述部分蒸发的第二物流注射到所述塔中，来为该塔提供沸腾物。
在第二方面，本发明提供设备，其用于通过本发明的方法来从液体天然气(LNG)原料物流中脱氮气，所述设备包含：
膨胀器，其用于膨胀该LNG原料物流；
位于所述膨胀器之前或者之后的热交换器，其用于冷却该LNG原料物流；
脱氮气塔(nitrogen rejection column)，其用于将冷却的、膨胀的LNG原料物流分离成氮气富集的顶部蒸气物流和氮气减少的底部液体物流；
泵，其用于增加至少所述底部物流的压力；
划分装置，其用于将底部物流分成第一物流和第二物流；
减压装置，其用于减压第二物流；
管道装置，其用于将减压的第二物流通入到热交换器来在其中至少部分进行蒸发；和
管道装置，其用于将该部分蒸发的第二物流供给到脱氮气塔中，来提供重沸腾物到该塔。
显然，这个方法的数种变体处于本发明的范围内。例如，在一种实施方案中，将初始的粗制LNG物流在粘稠流体膨胀器中进行膨胀，该膨胀器可以位于再沸器热交换器的上游或者下游。在另外一种实施方案中，第二物流的减压可以通过使用焦耳-汤姆森(Joule-Thomson)阀来完成。阀也可以位于脱氮气塔的紧上游，以使得粗制LNG物流通过该阀进行节流，然后注入所述塔中。
附图说明
图1是示意图，其复制了‘165专利的图1，并且说明了根据该专利从LNG物流中除去氮气的方法。
图2是示意图，说明了根据本发明一种实施方案从LNG物流中除去氮气的方法。
具体实施方式
本发明实现了在LNG脱氮气操作中设计的灵活性和方法经济性的优势，这是通过部分使用泵来驱动再沸器物流，因此允许在该再沸器热交换器中有更大的压力降来实现的。这进而允许再沸器物流具有更高的速度，并因此能够实现在热交换器中更高的传热系数，从而允许使用更小的热交换器。
如下面的说明书中所阐述的，实现这样的灵活性(而无需另外装置)并且保持了输出量和能量需求，会涉及到引入了小的热力学失效。但是，本发明所提供的初始资本节约大于这种热动力失效的代价，特别是考虑到可以补偿所述动力学失效的容易性和低费用。
此处所用的术语“氮气富集的物流”表示含有比初始原料物流更高浓度氮气的物流。
此处所用的术语“氮气减少的物流”表示含有比初始原料物流更低浓度氮气的物流。
此处所用的术语“在...下方”表示处于较低高度的位置，即，更接近于地面。
此处所用的术语“在...上方”表示处于较高高度的位置，即，距离地面更远。
此处所用的术语“沸腾物(boilup)”表示在塔中上升的蒸气。
现在将参考图2来更详细描述本发明优选的实施方案。下面的实施方案目的不是限制本发明的范围，并且本领域技术人员应该认识到存在着处于权利要求范围内的其他实施方案。
如图2所示，将高压LNG物流100(典型的压力是大约700psi(4.8MPa))通过用于膨胀该LNG物流的装置102进行膨胀，来产生低压LNG物流104，所述高压LNG物流100含有大约1mol％-大约10mol％的氮气，剩余部分是甲烷和可能的更重质烃。该膨胀优选是等熵进行的，并且用于膨胀LNG物流的装置优选是粘稠流体膨胀器(也称作水力涡轮机)，但是也可以是阀或者其他已知的用于膨胀流体的装置。将低压LNG物流104在再沸器热交换器106中冷却来产生冷却的、膨胀的LNG物流108。再沸器热交换器106优选是板翅式热交换器，但是可以是壳和管(shell-and-tube)设计，或者可以是用于使得两种物流彼此处于热交换关系而不混合所述流体的其它装置。冷却的、膨胀的LNG物流108然后通过阀109基本上等焓膨胀，并且注射到脱氮气塔150中，该注射优选在塔顶进行。脱氮气塔150优选是板式塔，但是可以是填充塔或者任何其他适于分馏的物质传递装置。将氮气富集的蒸气物流130从塔150的顶部抽出。这个物流典型的包含大于大约30％N2和小于大约70％甲烷。
将氮气减少的液体物流110从塔150的底部抽出，并且通过泵112来泵压到期望的压力。在将该底部液体物流110泵压之后，将它分成第一物流114和第二物流116。物流114可以作为产物LNG物流来回收。物流116通过焦耳-汤姆森阀117来进行基本上等焓膨胀，来产生低压再沸器物流118。阀117可以位于物流114和116的分离点与再沸器热交换器106之间的任何位置处。低压再沸器物流118在再沸器热交换器106中至少部分蒸发，来产生部分蒸发的再沸器物流120，然后将其注射到塔150的底部，注入位置在板式塔的情况中在最低的塔板下方，或者在填充塔的情况中在填充材料下方，来提供沸腾物。
在可替换的实施方案中，用于膨胀LNG物流102的装置可以位于再沸器热交换器106的下游。在这种方式中，将高压物流100在再沸器热交换器106中进行冷却，然后在用于膨胀LNG物流102的装置中进行膨胀。
在每个所述实施方案中，阀109是任选的，并且可替换性地，冷却的LNG物流108可以直接注射到脱氮气塔150中。
这里提供了特别优选的实施方案，其中粗制LNG物流100在粘稠流体膨胀器102中基本等熵膨胀，并且在再沸器热交换器106中冷却。这种冷却的、膨胀的LNG物流108通过阀109进行基本上等焓膨胀，并且注射到脱氮气塔150中。在该塔中，上升的蒸气从下落的液体中汽提氮气，并且将氮气富集的物流130从塔顶抽出。将氮气减少的液体物流110从塔底抽出，并且穿过泵112来提高它的压力。在泵压之后，将该液体物流分成第一物流114和第二物流116。将第二物流116通过阀117减压到这样的压力，该压力允许低压再沸器物流118在它随后通过再沸器热交换器106的过程中至少部分蒸发。在该再沸器热交换器中至少部分蒸发之后，将再沸器物流120重新注射到脱氮气塔150中来提供沸腾物。
一旦重新注射后，将该再沸器物流的液体部分与来自最低的塔段的液体混合，以使得氮气减少的液体物流110不全是来自脱氮气塔150的底部段的液体或者来自再沸器106的液体，而是这二者的混合物。存在着与混合所述液体物流来提供所述抽出的氮气减少的物流110相关的热力学损失。但是，这能够容易地和便宜地通过将脱氮气塔150增加一个或多个段来补偿。
通过在泵112之后将第二物流116与第一物流114分离，通过再沸器热交换器106的流动则通过泵112驱动，该泵112会已经能用于泵送LNG产物：第一物流114。基于例如资本成本这样的考虑，可以将再沸器热交换器106针对宽范围的压降进行涉及；并且可以通过调整再沸器热交换器106上游的阀117来获得再沸器物流118适当的压力。
第二物流116的流速可以是至多到所述氮气减少的液体物流110的总流量的任何量，但是其优选小于第一物流114流速的大约20％，并且可以针对具体的方法来进行优化。这与‘165专利的方法形成了对照，‘165专利需要100％的从塔板流出的液体引导通过再沸器。比现有技术小的再沸器物流的流速使得再沸器热交换器106的尺寸可以降低。
同样，当与许多现有技术的方法相比较时，本发明具有取消了从所述塔中抽出再沸器液体物流所需的喷嘴这样的另外优点，这是因为总之会作为LNG产物被抽出的底部液体被用于塔的再沸腾。
通过使用和现有技术的这些方法在液压上不同的方法，本发明提供了在LNG脱氮气方法的适应性和灵活性中明显的进步。通过允许泵112来驱动再沸器热交换器106而非依靠塔压头(column head)，并且包括了阀117来控制物质流动，可以对所述方法进行设计，来与所选择的再沸器热交换器106设计一起最佳运行。这种灵活性会导致以对较小热力学损失的可挽回的代价来实现较小的资本花费。
实施例
为了更具体地验证本发明的方法与现有技术之间的重要的差异中的一些，使用ASPEN方法模拟器进行了方法模拟，来比较本发明的实施方案(“本发明的方法”)与‘165专利所公开的方法。比较基础是相等的LNG生产和满意的燃料平衡(驱动气体涡轮机所需的LNG产物闪蒸的量，该涡轮机用于驱动所述方法)。
本发明的方法
参考图2，在稠密流体膨胀器102中膨胀之后，低压LNG物流104的流速是125450lbmol/h(56900kgmol/h)，压力是71.62psi(493.8kPa)，温度是-243°F(-152.8℃)，并且含有2.96％的N2，95.47％的甲烷，1.10％的C2烃和0.47％的更重质烃，将该低压LNG物流104在再沸器热交换器106中冷却来产生温度为-252.5°F(-158.06℃)的冷却的、膨胀的LNG物流108。将冷却的、膨胀的物流108通过阀109进行节流，并且引入包含6个塔板的压力为18psi(124kPa)的脱氮气塔150中。将顶部蒸气物流130从塔150顶部以8123lbmol/h(3685kgmol/h)的流速、18psi(124kPa)的压力和-261.9°F(-163.28℃)的温度抽出，并且该蒸气物流包含了31.06％的N2，68.94％的甲烷和痕量的更重质烃。将底部物流110从塔150中以136071lbmol/h(61720kgmol/h)的流速、19.45psi(134.1kPa)的压力、-256.8°F(-160.44℃)的温度抽取，并且该底部物流110包含了1.01％的N2，97.31％的甲烷，1.17％的C2烃和0.51％的更重质烃。将底部物流110泵压到75psi(517kPa)的压力，并且分成第一物流114和第二物流116。将第一物流114作为最终的LNG产物进行回收，该第一物流的流速是117327lbmol/h(53219kgmol/h)，压力是75psi(517kPa)，温度是-256.6°F(-160.33℃)，并且其含有1.01％的N2，97.31％的甲烷，1.17％的C2烃和0.51％的更重质烃。将流速为18744lbmol/h(8502kgmol/h)的第二物流116通过阀117节流到19.74psi(136.17kPa)的压力，来产生低压再沸器物流118，然后将该物流118引入到温度为-256.4°F(-160.22℃)的再沸器热交换器106中，在这里它部分蒸发来产生蒸发的再沸器物流120。蒸发的再沸器物流120的温度是-252.7°F(-158.17℃)，压力是19.45psi(134.17kPa)，并且其具有23.7％的蒸气分数，将该再沸器物流120注射到塔150的底部来提供沸腾物。这种方法需要大约229MW的功率。
现有技术的方法
参考图1，在涡轮机21中膨胀之后，将半减压的LNG物流22在间接热交换器2中冷却到-252.6°F(-158.11℃)的温度，其中所述半减压的LNG物流22的流速是125451lbmol/h(56903kgmol/h)，压力是71.76psi(494.77kPa)，温度是-243°F(-152.8℃)，并且含有2.96％的N2，95.47％的甲烷，1.10％的C2烃和0.47％的更重质烃。将这个冷却的、膨胀的物流通过阀3进行节流，并且引入到包含6个塔板的压力为18psi(124kPa)的脱氮气塔5中。将顶部蒸气物流10从塔5的顶部以8122lbmol/h(3684kgmol/h)的流速、18psi(124kPa)的压力和-261.9°F(-163.28℃)的温度抽出，该顶部蒸气物流10包含31.17％的N2，68.83％的甲烷和痕量的更重质烃。将底部物流11从塔5以117329lbmol/h(53220kgmol/h)的流速、19.45psi(134.1kPa)的压力、-256.8°F(-160.44℃)的温度抽取，并且该底部物流11包含了1.01％的N2，97.32％的甲烷，1.17％的C2烃和0.50％的更重质烃。将第一LNG部分6从所述塔的最低的塔板以121047lbmol/h(54906kgmol/h)的流速、-259.7°F(-162.06℃)的温度、19.74psi(136.17kPa)的压力抽出，并且该部分6包含了1.56％的N2，96.81％的甲烷，1.14％的C2烃和0.49％的更重质烃。使这个第一LNG部分6通过间接热交换器2来产生物流7，其的温度是-256.8°F(-160.44℃)，压力是19.45psi(134.1kPa)，并且具有3.1％的蒸气分数。将物流7在最低的塔板下方返回到塔5，来提供沸腾物。这种方法也需要大约229MW的功率。
表1表示了这两种方法相应的物流的数据，目的是更清楚显示该比较。各自的原料物流，104和22，和各自的产物物流，114和11，以及130和10，在全部相关的性能方面基本相同。原料物流和产物物流的这种等同性使得能够有效比较所述两种方法。
如表1所证实的那样，两种方法之间显著的差异是本发明方法的再沸器物流118的流速是18744lbmol/h(8502kgmol/h)，其仅仅是‘165专利方法的再沸器物流6的流速121047lbmol/h(54906kgmol/h)的15.5％。这种差异可归因于这样的事实，即，‘165专利方法要求从塔板流出的整个液体通过再沸器热交换器进行再循环，而本发明的方法优化了实现所期望的分离所必需的流量，所以仅仅再循环了产生所需的产物所必需的量的底部液体。在这些方法之间另外一种值得注意的差异是，虽然对于本发明而言流过再沸器的总流体明显少于‘165专利的方法，但是因为同样量的热量被传递到每个再沸器中，因此本发明的方法中更大百分比的再沸器物流被蒸发，本发明的方法为23.7％，现有技术的方法为3.1％。因此就实际上返回到所述塔来用作沸腾物的蒸气的量而言，本发明方法的量(4442lbmol/h；2015kgmol/h)大于‘165专利方法的量(3752lbmol/h，1702kgmol/h)。
Figure G200880020926XD00101
在这两种方法之间有数种其他重要的差异。首先，因为本发明的方法将部分的抽出的底部产物用于再沸器物流，而不像‘165专利的方法那样，从所述塔抽出另外的物流，因此取消了‘165专利方法所需用的喷嘴。这是令人合意的改进，因为喷嘴增加了所述塔的尺寸，需要使用另外的装置，并且产生了热泄漏。
另外一种重要的差异是在划分成两个物流之前使用泵来转移底部物流，以使得再沸器热交换器能够通过该泵驱动，而不像‘165专利方法的情况中通过液压头驱动。这提供了额外的自由度，并且允许更大的设计和使用所述方法的灵活性。例如，可以调整阀117来补偿在热交换器中更大的压力降。这种额外的灵活性不但可以反映在初始的热交换器的设计中，而且可以有利地用于补偿不期望的方法条件。
我们还注意到虽然每个方法的整体能耗实质是相同的-本发明的方法是229.3MW，现有技术的方法是229.1MW-目的是提供处于对存储而言足够压力的LNG产物物流，但是本发明方法泵压底部液体物流需要比现有技术方法泵压底部液体物流几乎高出16％的功率(本发明的方法是293kW，现有技术的方法是253kW)。因为本发明方法中的泵不仅提供产物LNG物流，而且还驱动了再沸器，在本发明的方法中必须泵送136071lbmol/h(61720kgmol/h)的底部液体，而现有技术方法仅仅需要泵送117329lbmol/h(53220kgmol/h)的产物LNG。但是，本发明方法所允许的增加的灵活性大于对这种微小增加的能耗的补偿。
虽然已经参考某些实施方案对本发明进行了详细描述，但是本领域技术人员将认可这里存在着处于下面的权利要求范围中的其他实施方案。

Claims (16)

1.用于对液体天然气(LNG)原料物流进行脱氮气的方法，其包含：
(a)使该LNG原料物流膨胀，并且在所述膨胀之前或者之后，在热交换器中冷却该LNG原料物流来形成冷却的、膨胀的LNG物流；
(b)将所述冷却的、膨胀的LNG物流引入到脱氮气塔中；
(c)将氮气富集的顶部蒸气物流从所述塔中抽出；
(d)将氮气减少的底部液体物流从所述塔中抽出；
(e)将来自步骤(d)的底部物流通过泵来提高其的压力；
(f)将该底部物流划分成第一物流和第二物流；
(g)通过减低压力然后穿过所述热交换器，来至少部分蒸发所述第二物流；
(h)将所述部分蒸发的第二物流注射到所述塔中，来为该塔提供沸腾物。
2.权利要求1的方法，其中所述LNG原料物流是等熵膨胀的。
3.任何一个前述权利要求的方法，其中收集该第一物流作为LNG产物。
4.权利要求的方法，其进一步包含在将所述冷却的、膨胀的LNG物流引入到所述脱氮气塔之前，等焓膨胀所述冷却的、膨胀的LNG物流。
5.任何一个前述权利要求的方法，其中在冷却LNG原料物流之前，对所述物流进行膨胀。
6.权利要求1-5中任何一个的方法，其中在膨胀该LNG原料物流之前，对所述物流进行冷却。
7.任何一个前述权利要求的方法，其中第二物流的流速小于第一物流流速的大约20％。
8.任何一个前述权利要求的方法，其中将所述部分蒸发的第二物流在所述脱氮气塔的最低分离段的下方注射到所述塔中。
9.任何一个前述权利要求的方法，其中步骤(b)的所述冷却的、膨胀的LNG物流被引入到所述脱氮气塔的顶部。
10.设备，其用于通过权利要求1的方法来从液体天然气(LNG)原料物流中脱氮气，所述设备包含：
膨胀器，其用于膨胀该LNG原料物流；
位于所述膨胀器之前或者之后的热交换器，其用于冷却该LNG原料物流；
脱氮气塔，其用于将所述冷却的、膨胀的LNG原料物流分离成氮气富集的顶部蒸气物流和氮气减少的底部液体物流；
泵，其用于增加至少所述底部物流的压力；
划分装置，其用于将所述底部物流分成第一物流和第二物流；
减压装置，其用于减压第二物流；
管道装置，其用于将减压的第二物流通入到所述热交换器来在其中至少部分进行蒸发；和
管道装置，其用于将该部分蒸发的第二物流供给到所述脱氮气塔中，以为该塔提供再沸腾。
11.权利要求10的设备，其中所述膨胀器是稠密流体膨胀器。
12.权利要求10或者权利要求11的设备，其中所述减压装置是焦耳-汤姆森阀。
13.权利要求10-12中任何一个的设备，其进一步包含用于在将所述冷却的、膨胀的LNG物流引入到所述脱氮气塔之前，用来膨胀该LNG物流的阀。
14.权利要求10-13中任何一个的设备，其中该膨胀器位于所述热交换器的上游。
15.权利要求10-13中任何一个的设备，其中该膨胀器位于所述热交换器的下游。
16.权利要求10-15中任何一个的设备，其中该热交换器是板翅式热交换器。
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