CN101974673A - 一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法 - Google Patents
一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101974673A CN101974673A CN 201010549742 CN201010549742A CN101974673A CN 101974673 A CN101974673 A CN 101974673A CN 201010549742 CN201010549742 CN 201010549742 CN 201010549742 A CN201010549742 A CN 201010549742A CN 101974673 A CN101974673 A CN 101974673A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- workpiece
- stove
- bolt
- tooth bar
- nut
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
本发明通过采用双相钢材料大致依序经退火处理、二次软化处理、成牙形处理、淬火处理及酸洗处理等步骤来获得所需的牙条、螺栓、螺母工件的方法。通过这种方法获得的牙条、螺栓、螺母具高抗拉力、耐腐性强、使用寿命长，能有效满足牙条、螺栓、螺母在一些介质环境比较恶劣条件下应用需要。本发明具有方法步骤简单、重复操作性好，可以广泛地应用于生产各种规格的高性能牙条、螺栓、螺母的需要。
Description
技术领域
本发明涉及一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法。
背景技术
双相钢指的是双相不锈钢。双相不锈钢(Duplex Stainless Steel，简称DSS)，指铁素体与奥氏体各约占50％，，一般较少相的含量最少也需要达到30％的不锈钢。双相不锈钢从20世纪40年代在美国诞生以来，已经发展到第三代。它的主要特点是屈服强度可达400-550MPa，使普通不锈钢的2倍，因此可以节约用材，降低设备制造成本。在抗腐蚀方面，特别是介质环境比较恶劣(如海水，氯离子含量较高)的条件下，双相不锈钢的抗点蚀、缝隙腐蚀、应力腐蚀及腐蚀疲劳性能明显优于普通的奥氏体不锈钢，可以与高合金奥氏体不锈钢媲美。双相不锈钢具有良好的焊接性能，与铁素体不锈钢及奥氏体不锈钢相比，它既不像铁素体不锈钢的焊接热影响区，由于晶粒严重粗化而使塑韧性大幅降低，也不像奥氏体不锈钢那样，对焊接热裂纹比较敏感。双相不锈钢由于其特殊的优点，广泛应用于石油化工设备、海水与废水处理设备、输油输气管线、造纸机械等工业领域，近年来也被研究用于桥梁承重结构领域，具有很好的发展前景。
双相不锈钢有以下性能特点：
(1)含钼双相不锈钢在低应力下有良好的耐氯化物应力腐蚀性能。一般18-8型奥氏体不锈钢在60℃以上中性氯化物溶液中容易发生应力腐蚀断裂，在微量氯化物及硫化氢工业介质中用这类不锈钢制造的热交换器、蒸发器等设备都存在着产生应力腐蚀断裂的倾向，而双相不锈钢却有良好的抵抗能力。
(2)含钼双相不锈钢有良好的耐孔蚀性能。在具有相同的孔蚀抗力当量值(PRE＝Cr％+3.3Mo％+16N％)时，双相不锈钢与奥氏体不锈钢的临界孔蚀电位相仿。双相不锈钢与奥氏体不锈钢耐孔蚀性能与AISI 316L相当。含25％Cr的，尤其是含氮的高铬双相不锈钢的耐孔蚀和缝隙腐蚀性能超过了AISI 316L。
(3)具有良好的耐腐蚀疲劳和磨损腐蚀性能。在某些腐蚀介质的条件下，适用于制作泵、阀等动力设备。
(4)综合力学性能好。有较高的强度和疲劳强度，屈服强度是18-8型奥氏体不锈钢的2倍。固溶态的延伸率达到25％，韧性值AK(V型槽口)在100J以上。
(5)可焊性良好，热裂倾向小，一般焊前不需预热，焊后不需热处理，可与18-8型奥氏体不锈钢或碳钢等异种焊接。
(6)含低铬(18％Cr)的双相不锈钢热加工温度范围比18-8型奥氏体不锈钢宽，抗力小，可不经过锻造，直接轧制开坯生产钢板。含高铬(25％Cr)的双相不锈钢热加工比奥氏体不锈钢略显困难，可以生产板、管和丝等产品。
(7)冷加工时比18-8型奥氏体不锈钢加工硬化效应大，在管、板承受变形初期，需施加较大应力才能变形。
(8)与奥氏体不锈钢相比，导热系数大，线膨胀系数小，适合用作设备的衬里和生产复合板。也适合制作热交换器的管芯，换热效率比奥氏体不锈钢高。
通过前面所述，即可得知双相不锈钢是一种比传统普通钢材更具优势的钢材。然而，在螺栓、螺母、实心或空心牙条等应用范围十分广泛的零部件的加工生产行业中，几乎没有人采用双相不锈钢进行这方面的生产加工。从而使得这类零部件在一些介质环境比较恶劣(如海水，氯离子含量较高)的条件下，其使用寿命、抗拉力、耐腐性方面根本无法达到应有的使用要求。
发明内容
本发明的目的在于提供一种具高抗拉力、耐腐性强、使用寿命长，能有效满足牙条、螺栓、螺母在一些介质环境比较恶劣条件下应用需要的利用双相钢进行加工牙条、螺栓、螺母的方法。
本发明加工牙条的技术方案是这样的：一种利用双相钢材料进行加工牙条的方法，其特点在于包括如下方法步骤：
(1)对选用到的双相钢材料进行退火处理：将双相钢材料放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷；
(2)二次软化处理：将步骤(1)中得到的钢材再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，最后得到所需的钢材；
(3)采用滚压设备对步骤(2)得到的钢材进行滚牙处理，得所需的牙条工件；
(4)对步骤(3)得到的牙条工件进行淬火处理：将牙条放入淬火设备中，加温至800℃，然后采用水急冷或油急冷；接着回火处理：回火温度控制500℃～650℃之间，然后让牙条工件在炉内冷却，最后得到所需的牙条工件；
(5)对步骤(4)得到的牙条工件进行酸洗处理：将牙条工件放入浓度为65％的氢氟酸中清洗浸泡5个小时，最后得到所需的表面洁净、高拉力的牙条。
本发明加工螺栓螺母的技术方案是这样的：一种利用双相钢材料进行加螺栓螺母的方法，其特征在于包括如下方法步骤：
(1)对选用到的双相钢材料进行退火处理：将双相钢材料放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷；
(2)二次软化处理：将步骤(1)中得到的钢材再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，最后得到所需的钢材；
(3)采用滚压设备对步骤(2)得到的钢材，利用抽丝设备根据所需的丝径作抽丝处理，得到符合要求的工件；
(4)对步骤(3)得到的工件进行退火处理：将工件放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷，得到所需的工件；
(5)再次软化处理：将步骤(4)中得到的工件再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，得到所需的工件；
(6)将步骤(5)中得到的工件进行打头辗牙处理，完成螺栓、螺母的外形，并进行螺纹牙形的塑造，得到所需的螺栓、螺母工件；
(7)对步骤(6)得到的螺栓、螺母工件进行淬火处理：将螺栓、螺母工件放入淬火设备中，加温至800℃，然后采用水急冷或油急冷；接着回火处理：回火温度控制500℃～650℃之间，然后让牙条工件在炉内冷却，最后得到所需的螺栓、螺母工件；
(8)对步骤(7)得到的螺栓、螺母工件进行酸洗处理：将牙条工件放入浓度为65％的氢氟酸中清洗浸泡5个小时，最后得到所需的表面洁净、高拉力的螺栓、螺母。
本发明获得的技术效果：具高抗拉力、耐腐性强、使用寿命长，能有效满足牙条、螺栓、螺母在一些介质环境比较恶劣条件下应用需要。测得机械性能分别如下：
1、实心或空心的高拉力牙条：采用1.4362(S32304)双相钢圆材(包括盘元，圆棒或无逢管)以控制回火温度能达到以下机械性能：
(1)回火温度控制在500℃～540℃之间：获得级别是70级，屈服强度(Rp0.2)＞420MPa，抗拉强度(Rm)＞700MPa和伸长量＞0.4d(螺栓或牙条的直径)。
(2)回火温度控制在550～590℃之间：获得级别是80级，屈服强度(Rp0.2)＞600MPa，抗拉强度(Rm)＞800MPa和伸长量＞0.3d(螺栓或牙条的直径)。
(3)回火温度控制在600～650℃之间：获得级别是100级，屈服强度(Rp0.2)＞900MPa，抗拉强度(Rm)＞1000MPa和伸长量＞0.2d(螺栓或牙条的直径)。
2、高拉力的螺栓：采用1.4362(S32304)双相钢圆材(包括盘元，圆棒)以控制回火温度能达到以下机械性能：
(1)回火温度控制在500℃～540℃之间：获得级别是70级，屈服强度(Rp0.2)＞420MPa，抗拉强度(Rm)＞700MPa和伸长量＞0.4d(螺栓或牙条的直径)。
(2)回火温度控制在550～590℃之间：获得级别是80级，屈服强度(Rp0.2)＞600MPa，抗拉强度(Rm)＞800MPa和伸长量＞0.3d(螺栓或牙条的直径)。
(3)回火温度控制在600～650℃之间：获得级别是100级，屈服强度(Rp0.2)＞900MPa，抗拉强度(Rm)＞1000MPa和伸长量＞0.2d(螺栓或牙条的直径)。
3、高拉力的螺母：采用1.4362(S32304)双相钢圆材(包括无逢管)以控制回火温度能达到以下机械性能：
(1)回火温度控制在500℃～540℃之间：获得级别是70级，螺母尺寸m≥0.8d，保证强度＞700MPa。
(2)回火温度控制在550～590℃之间：获得级别是80级，螺母尺寸m≥0.8d，保证强度＞800MPa。
(3)回火温度控制在600～650℃之间：获得级别是100级，螺母尺寸m≥0.8d，保证强度＞1000MPa。
下面结合实施例对本发明作进一步的说明：
具体实施方式
实施方式一：
本发明的利用双相钢材料【选用1.4362(S32304)配方的双相钢】进行加实心或空心工牙条的方法，其方法步骤如下：
(1)对选用到的双相钢材料【因为是加工牙条，所以一般选用选用1.4362(S32304)配方的实心或空心双相钢圆棒；实心的双相钢圆棒加工出来的一般实心的牙条；空心的双相钢圆棒加工出来的一般空心的牙条。】进行退火处理：将双相钢材料放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷；
(2)二次软化处理：将步骤(1)中得到的钢材再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，最后得到所需的钢材；
(3)采用滚压设备对步骤(2)得到的钢材进行滚牙处理，得所需的牙条工件；所用的滚压设备，可以是较高压强和较硬的滚压牙辆(＞280HB)，便能滚压出比一般不锈钢有较高抗拉能力的牙条。滚压法加工螺纹的实质是用淬硬的螺纹滚压工具(滚压牙辆)与坯料(1.4362双相钢圆棒)间相对挤压，使坯料发生塑性变形，从而形成牙纹或者螺纹。
(4)对步骤(3)得到的牙条工件进行淬火处理：将牙条放入淬火设备中，加温至800℃，然后采用水急冷或油急冷；接着回火处理：回火温度控制500℃～650℃之间，然后让牙条工件在炉内冷却，最后得到所需的牙条工件；
(5)对步骤(4)得到的牙条工件进行酸洗处理：将牙条工件放入浓度为65％的氢氟酸中清洗浸泡5个小时，最后得到所需的表面洁净、高拉力的牙条。
实施方式二：
本发明的利用双相钢材料【选用1.4362(S32304)配方的双相钢】进行加螺栓螺母的方法，其方法步骤如下：
(1)对选用到的双相钢材料【一般选用实心的双相钢圆棒加工螺栓，选用空心的双相钢圆棒加工螺母；当然也可以选用原始的双相钢盘元、盘条或无逢圆管进行加。】进行退火处理：将双相钢材料放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷；
(2)二次软化处理：将步骤(1)中得到的钢材再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，最后得到所需的钢材；在这里，采取二次软化退火处理，使双相钢的冷拉退火硬度再降低15％。
(3)采用滚压设备对步骤(2)得到的钢材，利用抽丝设备根据所需的丝径作抽丝处理，得到符合要求的工件；
(4)对步骤(3)得到的工件进行退火处理：将工件放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷，得到所需的工件；
(5)再次软化处理：将步骤(4)中得到的工件再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，得到所需的工件；(因抽丝后，其本身物理性能加强，硬度提高，所以须再次退火。)
(6)将步骤(5)中得到的工件进行打头辗牙处理，完成螺栓、螺母的外形，并进行螺纹牙形的塑造，得到所需的螺栓、螺母工件；
(7)对步骤(6)得到的螺栓、螺母工件进行淬火处理：将螺栓、螺母工件放入淬火设备中，加温至800℃，然后采用水急冷或油急冷；接着回火处理：回火温度控制500℃～650℃之间，然后让牙条工件在炉内冷却，最后得到所需的螺栓、螺母工件；
(8)对步骤(7)得到的螺栓、螺母工件进行酸洗处理：将牙条工件放入浓度为65％的氢氟酸中清洗浸泡5个小时，最后得到所需的表面洁净、高拉力的螺栓、螺母。
Claims (2)
1.一种利用双相钢材料进行加工牙条的方法，其特征在于包括如下方法步骤：
(1)对选用到的双相钢材料进行退火处理：将双相钢材料放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷；
(2)二次软化处理：将步骤(1)中得到的钢材再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，最后得到所需的钢材；
(3)采用滚压设备对步骤(2)得到的钢材进行滚牙处理，得所需的牙条工件；
(4)对步骤(3)得到的牙条工件进行淬火处理：将牙条放入淬火设备中，加温至800℃，然后采用水急冷或油急冷；接着回火处理：回火温度控制500℃～650℃之间，然后让牙条工件在炉内冷却，最后得到所需的牙条工件；
(5)对步骤(4)得到的牙条工件进行酸洗处理：将牙条工件放入浓度为65％的氢氟酸中清洗浸泡5个小时，最后得到所需的表面洁净、高拉力的牙条。
2.一种利用双相钢材料进行加螺栓螺母的方法，其特征在于包括如下方法步骤：
(1)对选用到的双相钢材料进行退火处理：将双相钢材料放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷；
(2)二次软化处理：将步骤(1)中得到的钢材再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，最后得到所需的钢材；
(3)采用滚压设备对步骤(2)得到的钢材，利用抽丝设备根据所需的丝径作抽丝处理，得到符合要求的工件；
(4)对步骤(3)得到的工件进行退火处理：将工件放入炉内温度为730℃的退火炉中，升温至770℃，保温12小时；然后将炉内温度以20℃～30℃/小时的速度缓慢冷却到650℃以下，出炉空冷，得到所需的工件；
(5)再次软化处理：将步骤(4)中得到的工件再次放入退火炉中，将炉内温度升至670℃，保温10小时；然后出炉空冷，得到所需的工件；
(6)将步骤(5)中得到的工件进行打头辗牙处理，完成螺栓、螺母的外形，并进行螺纹牙形的塑造，得到所需的螺栓、螺母工件；
(7)对步骤(6)得到的螺栓、螺母工件进行淬火处理：将螺栓、螺母工件放入淬火设备中，加温至800℃，然后采用水急冷或油急冷；接着回火处理：回火温度控制500℃～650℃之间，然后让牙条工件在炉内冷却，最后得到所需的螺栓、螺母工件；
(8)对步骤(7)得到的螺栓、螺母工件进行酸洗处理：将牙条工件放入浓度为65％的氢氟酸中清洗浸泡5个小时，最后得到所需的表面洁净、高拉力的螺栓、螺母。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2010105497421A CN101974673B (zh) | 2010-11-18 | 2010-11-18 | 一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN2010105497421A CN101974673B (zh) | 2010-11-18 | 2010-11-18 | 一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101974673A true CN101974673A (zh) | 2011-02-16 |
| CN101974673B CN101974673B (zh) | 2012-05-30 |
Family
ID=43574581
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN2010105497421A Expired - Fee Related CN101974673B (zh) | 2010-11-18 | 2010-11-18 | 一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101974673B (zh) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107557555A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-01-09 | 苏州华丰不锈钢紧固件有限公司 | 一种不锈钢螺栓的退火工艺 |
| CN114231717A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-03-25 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种马氏体不锈钢锻件锻造方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5213460A (en) * | 1991-05-24 | 1993-05-25 | Huck International, Inc. | High strength blind bolt with uniform high clamp over an extended grip range |
| JPH0776722A (ja) * | 1993-09-10 | 1995-03-20 | Nippon Steel Corp | 硫化物割れ抵抗性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| WO2002038329A1 (en) * | 2000-11-09 | 2002-05-16 | Textron Fastening Systems Limited | Method of manufacturing a blind threaded insert |
| CN1443946A (zh) * | 2003-04-17 | 2003-09-24 | 南京汽车集团有限公司 | 1300MPa级以上高强度螺栓的制造工艺 |
-
2010
- 2010-11-18 CN CN2010105497421A patent/CN101974673B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5213460A (en) * | 1991-05-24 | 1993-05-25 | Huck International, Inc. | High strength blind bolt with uniform high clamp over an extended grip range |
| JPH0776722A (ja) * | 1993-09-10 | 1995-03-20 | Nippon Steel Corp | 硫化物割れ抵抗性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼の製造方法 |
| WO2002038329A1 (en) * | 2000-11-09 | 2002-05-16 | Textron Fastening Systems Limited | Method of manufacturing a blind threaded insert |
| CN1443946A (zh) * | 2003-04-17 | 2003-09-24 | 南京汽车集团有限公司 | 1300MPa级以上高强度螺栓的制造工艺 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107557555A (zh) * | 2017-10-24 | 2018-01-09 | 苏州华丰不锈钢紧固件有限公司 | 一种不锈钢螺栓的退火工艺 |
| CN114231717A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-03-25 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种马氏体不锈钢锻件锻造方法 |
| CN114231717B (zh) * | 2021-12-31 | 2024-02-02 | 无锡派克新材料科技股份有限公司 | 一种马氏体不锈钢锻件锻造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101974673B (zh) | 2012-05-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6174485B2 (ja) | 水素脆化に対する耐性を示す高い機械的特性を有する鋼で作製された異形線 | |
| CN100549204C (zh) | 马氏体系不锈钢 | |
| CN100366778C (zh) | 一种耐高温隔热油管用钢及其制造方法 | |
| CN100372965C (zh) | 耐高温抗腐蚀隔热油管用钢及其制造方法 | |
| CN102859019A (zh) | 焊接热影响部的耐晶间应力腐蚀开裂性优异的线管用含Cr钢管 | |
| CN102615450A (zh) | 一种超级马氏体不锈钢用实芯焊丝及其制备方法 | |
| CN103361564A (zh) | 一种超级双相不锈钢无缝钢管及其制备方法 | |
| CN103160753B (zh) | 一种含Zr耐硫酸露点腐蚀钢板及其制造方法 | |
| CN107723598B (zh) | 一种改善疲劳性能的耐硫化氢腐蚀油管及其生产方法 | |
| CN105441829A (zh) | 一种蒸汽发生器用08x18h10t不锈钢无缝钢管 | |
| CN1154419A (zh) | 超低碳双相不锈钢及其制造方法 | |
| CN106048421B (zh) | 一种110ksi级不锈钢油管及其制造方法 | |
| CN102409266B (zh) | 一种低温韧性优异的耐酸腐蚀钢及其制造方法 | |
| CN102534413B (zh) | 一种高压锅炉用耐腐蚀钢管的生产方法 | |
| CN102758138B (zh) | 一种薄规格低焊接裂纹敏感性水电用钢生产方法 | |
| CN101974673B (zh) | 一种利用双相钢材料进行加工牙条及螺栓螺母的方法 | |
| CN101307413A (zh) | 一种Nb微合金化的超高强抽油杆用钢 | |
| CN103710643A (zh) | 一种高压锅炉用不锈耐热无缝钢管及其制造方法 | |
| CN102861784A (zh) | 中碳铬镍钼钒合金钢无缝钢管及其生产方法 | |
| CN105018699A (zh) | 一种不锈钢热处理工艺 | |
| CN107904487A (zh) | 一种多元铬钼耐二氧化碳腐蚀油井管及其制造方法 | |
| CN102936695A (zh) | 一种高强度低温压力容器钢板及其生产方法 | |
| CN105369149A (zh) | 一种h级表面渗铝改性抽油杆用钢及其杆体制造方法 | |
| CN105088082B (zh) | 一种表面渗铝改性p110级油套管用钢及其管材制造方法 | |
| CN102839333B (zh) | 一种钢材、包括其的抽油杆、及钢材的应用 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| DD01 | Delivery of document by public notice |
Addressee: Luo Weiqiang Document name: Notification to Pay the Fees |
|
| DD01 | Delivery of document by public notice |
Addressee: Luo Weiqiang Document name: Notification of Termination of Patent Right |
|
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20120530 Termination date: 20141118 |
|
| EXPY | Termination of patent right or utility model |