CN101968146A - 一种矩形风管y形对称燕尾分流整流三通 - Google Patents

Abstract

本发明公开了一种矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，包括入口段和两个出口段，两个出口段对称置于入口段上方两侧，形成Y形对称结构，在入口段上方对称连接相同的弯曲型分流段，弯曲型分流段对称连接相同的缓冲段，在缓冲段一侧对称设有和出口段相连的整流段；所述的整流段内上端设有整流叶片，每个整流叶片上带有导流叶片将整流段内分为五个流量相等的流体通道。本发明的矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通的独特设计消除了流体通过Y形对称燕尾三通后所形成的速度分层，从而最终达到对通过Y形对称燕尾三通后的流体进行整流的目的。

Description

一种矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通

技术领域

本发明涉及一种通风空调系统中的局部构件，特别涉及一种矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通。

背景技术

Y形对称燕尾分流三通是通风空调中常用的改变流体流向并且分流的管件，在分流管路中，由于流体的转弯，出现了从曲率中心向管子外弧面的离心力，这就使得流体从管道的直线段过渡到弯曲管段(在拐弯结束前)时，外弧面的压力增高而内弧面的压力降低。所以，在外弧面处流体的流速将减小，而在内弧面处流体的流速相应地增大。因此，在外弧面附件出现扩散效应，而在靠近内弧面处出现收缩效应。流体从弯曲管段过渡到直管段(拐弯后)时，又有相反的现象发生，即内弧面附近产生扩散效应，外弧面附近产生收缩效应。扩散效应使得流体脱离壁面，同时弯曲管段流体由于惯性而流向外弧面的运动更加剧了从内弧面的分离。

流体在Y形对称燕尾三通分流管(相当于弯管)中流动，所受离心力与流速平方成正比，故高流速区处的离心力要大于近壁面处的离心力。此力矩使水流在裤衩三通分流管(相当于弯管)横断面上生成了二次环流(涡对)。即形成所谓的涡流副。它附加在和管路轴线平行的主流上，使流线具有螺旋形状，水流的此螺旋形态并不局限于分流管本身，还延续于分流管后一定长度的直线管段上。Y形对称燕尾三通局部阻力便是由于上述Y形对称燕尾三通流体结构中的这2种现象：(1)Y形对称燕尾三通内弧面上的涡旋。(2)Y形对称燕尾三通与直管相接处的二次涡旋，如图1所示。由于边界层脱离形成的涡流区流动与轴向流动在交界面处有较强的动量交换，消耗了主流的能量，形成了Y形对称燕尾三通的局部阻力损失。其中内弧面处形成的涡旋起主要作用，它基本上决定了Y形对称燕尾三通的阻力及Y形对称燕尾三通后一定直管段上流场的形变。实验表明，涡流区域越大、旋涡强度越大，局部阻力损失也越大。二次流动则对裤衩三通轴向流速的再分布起着重要作用，该再分布过程消耗一次流动的能量，增长了Y形对称燕尾三通局部阻力损失。内弧面形成的涡流与二次流一起基本上决定了转弯后管道速度分布的特点。这些由Y形对称燕尾三通中流动形成的能量消耗，影响空间远不限于Y形对称燕尾三通本身，而是扩展到Y形对称燕尾三通的上、下游。裤衩三通对上游的影响最远影响至1-2倍管径，下游则影响至5倍管径。

由于以上原因，流体在流过Y形对称燕尾分流三通并且分流后，流体会由于扩散和收缩效应而分层，如图1所示，将导致流体流速不均匀。在暖通空调领域，一方面会在管道内部发生振动而产生噪音；另一方面，如果将这部分流体直接送入房间，会造成室内气流组织与设计相悖从而影响室内舒适性。

发明内容

本发明的目的是提供一种矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，该矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通的独特设计消除了流体通过Y形对称燕尾三通后所形成的速度分层，从而最终达到对通过Y形对称燕尾三通后的流体进行整流的目的。

为了实现上述技术任务，本发明采用如下技术方案予以实现：

一种矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，包括入口段和两个出口段，两个出口段对称置于入口段上方两侧，形成Y形对称结构，在入口段上方对称连接相同的弯曲型分流段，弯曲型分流段对称连接相同的缓冲段，在缓冲段一侧对称设有和出口段相连的整流段；所述的整流段内上端设有整流叶片，每个整流叶片上带有导流叶片将整流段内分为五个等流量的流体通道。

本发明的其他技术特点为：

缓冲段长度与入口段的管道宽度相同。

所述的整流叶片沿整流段纵向呈锐角三角形，且与来流方向有一定的倾角，使得整流段内形成五个入口大小不同的流体通道。

所述的导流叶片背向来流方向呈锐角三角形，并且与整流段纵向相互平行。

设计上述矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通整流段内各整流叶片与整流段纵向之间形成的五个流体通道的入口大小确定方法，该方法包括如下步骤：

步骤一、确定矩形风管Y形对称燕尾分流三通内的流体流场状态，根据出口段管道尺寸和管道入口流体速度，采用雷诺应力模型并结合SIMPLE算法，然后模拟出在设置整流段之前整个Y形对称燕尾分流整流三通速度场，从而得到整流段位置处流体的速度分布值；

步骤二、确定矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通各整流叶片与整流段纵向方向之间形成的五个流体通道的入口大小，根据步骤一求得的整流段位置处流体的速度分布值，利用面积分原理，求得满足每个流体通道内流体流量相同条件时的五个流体通道入口大小。

由以上可见，本发明首先通过分流段对流体进行分流，然后将流体进入缓冲段内，流体在缓冲段内进行缓冲，形成具有相对稳定的流体特性后再通过整流叶片与整流段之间形成的五个大小不同的流体通道对流体进行等流量切割，并通过导流叶片与之间形成等流量的流体通道消除流体的纵向速度。从而消除流体通过Y形对称燕尾三通后所形成的速度分层，最终达到对通过Y形对称燕尾三通后的流体进行整流的目的，如图2所示。

附图说明

图1流体通过传统Y形对称燕尾三通时的流速等值线图；

图2安装本发明的矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通后流体通过三通时的流速等值线图；

图3本发明结构示意图；

图4为传统Y形对称燕尾三通出口段横断面流体速度分布积分图；

图5为本发明实施例的矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通出口段的速度分布图。

图中各符号表示以下信息：1、入口段；2、弯曲型分流段；3、缓冲段；4、5整流叶片；6、出口段；7、导流叶片；8、9整流叶片；10整流段；其他箭头方向表示流体流动方向。

以下结合附图对本发明的具体内容作进一步详细地说明。

具体实施方式

如图3所示，本发明的矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，包括入口段1和两个出口段6，两个出口段6对称置于入口段1上方两侧，形成Y形对称结构，在入口段1上方对称连接相同的弯曲型分流段2，弯曲型分流段2对称连接相同的缓冲段3，此处缓冲段3的设计用于确保整个分流整流三通管内形成具有相对稳定的流体特性的流体。在缓冲段3一侧对称设有和出口段6相连的整流段10；所述的整流段10内上端设有整流叶片(4、5、8、9)，每个整流叶片上带有导流叶片7将整流段(10)内分为五个等流量的流体通道，从而实现对整个分流三通管道内的流体进行等流量切割。

由于流体在经过变向后流动特性变得不稳定，为了使其形成具有相对稳定的流体特性，然后再通过整流叶片与整流段之间形成的五个大小不同的流体通道对流体进行等流量切割，本发明在整流段前设置长度与入口段的管道宽度相同的缓冲段。

为了避免切割流体引起的阻力增大的问题，且能更加有效的对流体进行切割，所述的整流叶片(4、5、8、9)沿整流段10纵向呈锐角三角形，且与来流方向有一定的倾角，使得整流段10内形成五个入口大小不同的流体通道。这种类型导流叶片与流体碰撞时的接触面面积更小，有此所产生的碰撞阻力也小，由于碰撞产生流体涡旋的可能性也小。以此可以有效的减小切割流体所引起的阻力。

同样为了避免切割流体引起的阻力增大的问题，且能更加有效的对流经整流叶片的流体进行导流，所述的导流叶片7背向来流方向呈锐角三角形，并且与整流段10纵向相互平行。当流体通过弯曲型分流段2所产生的垂直于导流叶片7方向的速度会被固定着的导流叶片7所消除，使其转化为平行于导流叶片7方向的速度。从而减小的产生涡旋的可能，并减小了导流叶片7切割流体所引起的阻力。

当流体流过Y形对称燕尾三通后由于背景技术中所述的扩张和收缩作用，会在如图1所示位置形成速度分层。本发明通过雷诺应力模型并结合SIMPLE算法所得出的流过Y形对称燕尾三通后流体流速分布及大小，确定整流叶片与整流段内壁之间的间距大小，使得流体流过整流叶片后的在每个通道的流体流量相同。由于整流叶片对流体进行了切割，流体会在被切割后形成涡旋。本发明中的整流片在横截面大小不变的情况下，对流体的纵向速度进行抵消，从而消除其所形成的涡旋，使流体只具有横向速度。从而在消除速度分层，达到整流目的，如图2所示。

本发明的设计矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通整流段内各整流叶片(4、5、8、9)与整流段10纵向方向之间形成的五个流体通道的入口大小确定方法，该方法包括如下步骤：

步骤一、确定矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通内的流体流场状态：根据出口段6管道尺寸和管道入口段1流体速度，运行雷诺应力模型并结合SIMPLE算法。

首先、求解动量方程：

${\stackrel{\‾}{u}}_j\frac{\∂{\stackrel{\‾}{u}}_i}{\∂x_j}=-\frac{1}{\mathrm{\ρ}}\frac{\∂\stackrel{\‾}{p}}{\∂x_i}+\frac{{\mathrm{\μ}}_t}{\mathrm{\ρ}}\frac{{\∂}^2{\stackrel{\‾}{u}}_i}{\∂x_j\∂x_j}-\frac{\∂}{\∂x_j}{R}_{\mathrm{ij}}$

然后求解压强修正的连续性方程：

$\frac{\∂{\stackrel{\‾}{u}}_i}{\∂x_i}=0$

ρ为流体密度；u_i，u_j为速度，i，j为张量下角标，i，j＝1，2，3；μ，μ_t为动力黏度，下角标t表示该物理量由湍流脉动引起；σ_k，σ_τ为常数；C_μ，C₁，C₂为经验系数，其取值如下表所示。

并且更新压强、便面质量流量并以此求解雷诺应力方程。并判断是否收敛，如果收敛则停止计算，如果不收敛则继续求解动量方程。RSM模型常数，如表1所示：

表1.模型常数

系数	Cμ	C1	C2	σk	σε
						数值	0.09	1.44	1.92	1.0	1.3

然后模拟出设置整流段10前整个矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通管道内速度场，从而得到整流段10位置处流体的速度分布值。

步骤二、确定矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通各整流叶片(4、5、8、9)与整流段10纵向方向之间形成的五个流体通道的入口大小，根据步骤一求得的整流段10位置处流体的速度分布，如图4所示。求出整流段10的位置横剖面内各个点的速度大小，从左向右对流速及流体与整流段内壁的距离进行积分，当流量满足总流量的1/5时停止积分，所求得的距离即为整流叶片与整流段10内壁的设置距离以及各整流叶片之间的设置间距。这样就满足这五个流体通道内流体流量都是相通的皆为总流量的1/5。利用面积分原理，从而完成满足每个流体通道内流体流量相同条件时的五个流体通道入口的大小的设置。

具体实施例：

以下给出本发明的具体实施例，需要说明的是本发明并不局限于以下具体实施例，凡在本申请技术方案基础上做的等同变换均落入本发明的保护范围。

遵从上述技术方案，以中央空调风管连接矩形风管Y形对称燕尾分流三通的优化过程为例，首先确定矩形风管Y形对称燕尾分流三通管道各部分尺寸，其中入口段1的尺寸为600mm×300mm，出口段6尺寸为300mm×300mm，弯曲型分流段2弯度为1.5，整流段10的长度为300mm，整流段中的整流叶片长度为100mm，导流叶片长度300mm，然后列出动量方程和连续性方程的离散格式，使用simple方法进行求解，可以得出从未添加整流段时整流段10所在位置处流体的速度分布。接下来确定整流段入口处大小，如图4所示，根据积分原理，图4中的曲线所包围的面积及为流量大小，以入口处风速为7m/s为例，总的入口提及流量为7m/s×300mm×300mm＝0.63m³/s。本发明一共为五个流道，则每个流道内应流过的流体体积为0.126m³/s。所以，只要从图4中的左端向右端依次沿着管道宽度进行积分，当积分值达到0.126m³/s时积分停止即可。通过计算当宽度从左向右依次分别达到80mm、40mm、50mm、60mm、70mm时，其各流道中的体积流量积分值皆为0.126m³/s(这时，五个流道中的平均流速依次为5.25m/s、10.5m/s、8.4m/s、7m/s、6m/s)。这样就能够确定出五个流体通道入口处的大小从左向右分别为80mm×300mm、40mm×300mm、50mm×300mm、60mm×300mm、70mm×300mm。通过这种流体切割，五个流体通道内的流体流量相等，所以流体通道出口大小也是相等的，其流体通道出口尺寸从左向右依次为60mm×300mm、60mm×300mm、60mm×300mm、60mm×300mm、60mm×300mm(此时，五个流道中的平均流速均为7m/s)。

在概率论和数理统计中，方差(英文Variance)用来度量随机变量和其数学期望(即均值)之间的偏离程度。在许多实际问题中，研究随机变量和均值之间的偏离程度有着很重要的意义。

$S^2=\frac{1}{n}[{(x_1-\stackrel{\‾}{x})}^2+{(x_2-\stackrel{\‾}{x})}^2+...+{(x_n-\stackrel{\‾}{x})}^2]$

因此，为了分析本发明与传统矩形风管Y形对称燕尾分流三通出口处速度分布的不同，这里引进方差的概念对其进行流速稳定性分析。

本发明与传统矩形风管Y形对称燕尾分流三通的速度方差进行对比，经试验分析传统矩形风管Y形对称燕尾分流三通出口处管道横断面速度方差为1.861011，本发明出口处管道横断面速度方差为1.044149。其速度稳定程度提43.9％。

与此同时，通过整理本发明与传统矩形风管Y形对称燕尾分流三通横截面速度分布值，如图5所示。本发明出口处的速度分布明显比传统弯管更加均匀，这样既避免了管内流体因流速分布不均而引起的振动噪音又可使进入空调房间的气流稳定，提高居住空间的舒适度。

Claims (5)

1.一种矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，包括入口段（1）和两个出口段（6），两个出口段（6）对称置于入口段（1）上方两侧，形成Y形对称结构，其特征在于：在入口段（1）上方对称连接相同的弯曲型分流段（2），弯曲型分流段（2）对称连接相同的缓冲段（3），在缓冲段（3）一侧对称设有和出口段（6）相连的整流段（10）；所述的整流段（10）内上端设有整流叶片（4、5、8、9），每个整流叶片上带有导流叶片（7）将整流段（10）内分为五个等流量的流体通道。

2.根据权利要求1所述的90°整流矩形弯管，其特征在于：缓冲段（3）长度与入口段（1）的管道宽度相同。

3.根据权利要求1所述的矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，其特征在于：所述的整流叶片（4、5、8、9）沿整流段（10）纵向呈锐角三角形，且与来流方向有一定的倾角，使得整流段（10）内形成五个入口大小不同的流体通道。

4.根据权利要求1所述的矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通，其特征在于：所述的导流叶片（7）背向来流方向呈锐角三角形，并且与整流段（12）纵向相互平行。

5.一种设计矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通整流段（10）内各整流叶片（4、5、8、9）与整流段（10）纵向之间形成的五个流体通道的入口的方法，其特征在于，该方法包括如下步骤：

步骤一、确定矩形风管Y形对称燕尾分流三通内的流体流场状态：根据两个出口段（6）管道尺寸和管道入口流体速度，采用雷诺应力模型并结合SIMPLE算法，然后模拟出设置整流段（10）前整个Y形对称燕尾分流整流三通管道内速度场，从而得到整流段（10）位置处流体的速度分布值；

步骤二、确定矩形风管Y形对称燕尾分流整流三通各整流叶片（4、5、8、9）与整流段（10）纵向之间形成的五个流体通道的入口大小：根据步骤一求得的整流段（10）位置处流体的速度分布值，利用面积分原理，求得满足每个流体通道内流体流量相同条件时的五个流体通道入口大小。

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