CN101886189B - 一种β钛合金及其制备方法 - Google Patents
一种β钛合金及其制备方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101886189B CN101886189B CN201010141107XA CN201010141107A CN101886189B CN 101886189 B CN101886189 B CN 101886189B CN 201010141107X A CN201010141107X A CN 201010141107XA CN 201010141107 A CN201010141107 A CN 201010141107A CN 101886189 B CN101886189 B CN 101886189B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- titanium alloy
- beta
- titanium
- zirconium
- preparation
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Images
Landscapes
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
一种β钛合金及其制备方法，涉及一种钛合金。提供一种综合性能优异的β钛合金及其制备方法。β钛合金的组成及其按质量百分比的含量为钒6％～10％、铝2％～4％、铬2％～4％、铌0％～13％、锡0％～3％、锆0％～5％、钼0％～4％、硼0％～0.05％，余量为钛。将海绵态的钛和锆放入电弧炉，抽真空后充入氩气进行熔炼，再将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼进行熔炼，得到β钛合金锭材；将β钛合金锭材进行均匀化热处理后，随炉冷却；将经过热处理的β钛合金锭材热轧成片状合金材料；将得到的片状合金材料切成试样，固溶处理后冰水淬火，然后进行时效处理，即得β钛合金。
Description
技术领域
本发明涉及一种钛合金，尤其是涉及一种综合性能优异的β钛合金及其制备方法。
背景技术
钛合金因其比强度高和抗腐蚀性好而成为航天航空工业、医药工程、化学工业以及休闲行业等的优先选用材料。如航天航空领域以及汽车领域采用钛合金能够提升性能并且降低能耗，而高尔夫球杆头采用钛合金可使球杆头体积更大，因而击球更准更远。目前已经开发比较成熟的Ti-15V-3Cr-3Al-3Sn和Ti-22V-4Al等β钛合金以塑性好而在这些领域广泛应用，但以上合金因强度较低而限制了进一步的发展；同时贵重原料钒的大量加入，使得这些钛合金的成本上升而抗氧化性下降；而且随着科技及社会的发展，对β钛合金综合性能的要求越来越高。因此，近年来对于成本较低而综合性能优良的β钛合金研发越来越受到人们的重视。
目前，在已有的专利文献中，大家更多的是关注β钛合金的弹性模量、塑性或者强度单一方面的性能，而对于综合性能优异的文献却较少。
中国专利CN101010438公开一种具有优异的冷加工性，并且具有比Ti-20V-4Al-1Snβ型钛合金有更高强度的β型钛合金，其以重量％计，含有：V：5～15％、Fe：0.5～2.5％、Mo：0.5～6％、Cr：0.5～5％，并且在设所含有的V的重量％为XV，所含有的Fe的重量％为XFe，所含有的Mo的重量％为XMo，所含有的Cr的重量％为XCr时，XV+2.95XFe+1.5XMo+1.65XCr的值为15～23％，还含有Al：1.5～5％，余量由Ti以及杂质构成。虽然具有良好的冷加工性能且时效后强度可达1300MPa左右，但是没有公布其具体的塑性指标。
中国专利CN101182609公开了一种紧固件用钛合金，该合金按重量百分比组成为：V14～16％，Cr 2.5～3.5％，Al 2.5～3.5％，Sn 2.5～3.5％，Nb 0.5～5％，Zr 0.5～5％，Ta 0.1％-1.5％，余量为钛及不可避免的杂质。本发明所制备的合金棒材和板材具有良好的综合性能，尤其是强度和塑性匹配优异，室温拉伸性能：σb≥1250MPa，δ5≥10％，Ψ≥30％，可以在350℃下长期使用；该合金在最佳热处理下其抗拉强度达到1250MPa以上，延伸率达到13％以上，面缩率达到36％以上。虽然具有强度与塑性匹配较好的性能，但是较高的钒含量使得成本上升而抗氧化性下降；同样对于综合性能较优的Ti-20V-4Al-1Sn也存在着钒含量偏高的不足。
中国专利CN101314827公开了一种β型钛合金，其重量百分比为钼9％～15％，铌6％～10％，钽2％～6％，锆2％～6％，铝1％～3％，铁≤1.0％，碳≤0.1％，氮≤0.05％，氢≤0.015％，氧≤0.02％，余量为钛。其制备方法为采用海绵钛，纯铝，海绵锆，Ti-31％Mo、Ti-53％Nb、Al-80％Ta混料后制成自耗电极；经真空自耗电弧炉熔炼获得一次铸锭；由一次铸锭作为自耗电极进行熔炼获得二次铸锭；由二次铸锭作为自耗电极真空自耗熔炼成成品钛合金锭。本发明不仅具有高强度，而且具有较高的延伸率和塑性，既能满足应用需求的强度，又易于加工成型、减少能耗。虽然具有高强度和较高塑性，抗拉强度为1060～1200MPa，同时收缩率能够达到30％～50％，但是该合金含有熔点很高且价格昂贵的贵金属钽。
发明内容
本发明的目的在于提供一种综合性能优异的β钛合金及其制备方法。
本发明所述β钛合金的组成及其按质量百分比的含量为钒6％～10％、铝2％～4％、铬2％～4％、铌0％～13％、锡0％～3％、锆0％～5％、钼0％～4％、硼0％～0.05％，余量为钛。
本发明所述β钛合金的制备方法包括以下步骤：
1)将海绵态的钛和锆放入电弧炉，抽真空后充入氩气进行熔炼，再将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼进行熔炼，得到β钛合金锭材；
2)将β钛合金锭材进行均匀化热处理后，随炉冷却；
3)将经过热处理的β钛合金锭材热轧成片状合金材料；
4)将得到的片状合金材料切成试样，固溶处理后冰水淬火，然后进行时效处理，即得β钛合金。
在步骤1)中，所述再将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼进行熔炼，最好将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼各原料放入非自耗真空电弧炉内，可多次翻转熔炼；所述抽真空的真空度至少6×10-3Pa，充入氩气至0.5～0.7×105Pa，所述翻转熔炼最好至少翻转4次；所述钛、锆、钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼各原料的纯度最好不小于99.5％。
在步骤2)中，所述均匀化热处理的温度可为900～1000℃，均匀化热处理的时间最好至少12h；所述均匀化热处理的真空度最好为2×10-3～5×10-3Pa。
在步骤3)中，所述热轧的温度可为700～800℃；所述片状合金材料的厚度最好为1～2mm。
在步骤4)中，所述将得到的片状合金材料切成试样可采用线切割方法切成试样；所述固溶处理的温度最好为900～1000℃，固溶处理的时间最好为0.5～1.5h；所述时效处理的温度最好为400～500℃，时效处理的时间最好为0.5～3h；试样最好为哑铃状拉伸试样。
与现有的β钛合金相比，本发明的突出优点是：
实现了强度和塑性的良好结合，具有优异的综合性能。经过拉伸实验，结果表明该β钛合金固溶态的室温拉伸强度为770～840MPa，延伸率20％以上；时效态的室温拉伸强度为1200～1300MPa，延伸率6％以上。能够满足汽车零部件、高强度连接件、眼镜架、焊丝、高尔夫球头等多种行业的需求。同时成本较低。
附图说明
图1为Ti-9V-4Al-2Zr-13Nb-2Cr钛合金片材固溶态的室温拉伸应力应变曲线。在图1中，横坐标为拉伸应变Tensile Strain(％)，纵坐标为拉伸应力Tensile Stress(MPa)。
图2为Ti-9V-4Al-2Zr-13Nb-2Cr钛合金片材时效态的室温拉伸应力应变曲线。在图2中，横坐标为拉伸应变Tensile Strain(％)，纵坐标为拉伸应力Tensile Stress(MPa)。
具体实施方式
下面将结合实施例对本发明作进一步的详细说明。
实施例1：制备Ti-9V-4Al-2Zr-13Nb-2Cr钛合金
先分别将海绵态的钛和锆放入非自耗真空电弧炉内，抽真空至5×10-3Pa，充入高纯氩气至0.7×105Pa后翻转熔炼2次，然后将高纯的钒、铝、铬、铌和之前熔炼好的钛和锆按重量百分比称量、清洗后放入非自耗真空电弧炉内，按之前的方法并配合磁搅拌反复熔炼5次，得到β钛合金锭材。将上述制得的β钛合金锭材放入真空热处理炉内进行均匀化热处理，真空度为5×10-3Pa，热处理温度900℃下保温24h后，随炉冷却。将上述经过热处理的β钛合金锭材在800℃进行热轧，将合金锭材热轧成1mm厚的片状合金材料。将上述得到的合金片材用线切割方法切成哑铃状拉伸试样，然后封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在900℃保温1h，然后迅速进行水淬，即得到本发明要求的固溶态拉伸试样。其中一部分固溶态拉伸试样在淬火后进行时效处理，也是封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在500℃保温0.5h，即得到本发明要求的时效态拉伸试样。
采用Galdabini Sun-2500型拉伸机进行上述钛合金片材的拉伸应力-应变测试，拉伸速率为0.5mm/min。拉伸结果：固溶态的抗拉强度770MPa，延伸率23％(拉伸曲线见图1)；时效态的抗拉强度1290MPa，延伸率6％(拉伸曲线见图2)。
实施例2：制备Ti-9V-3Al-4Cr-3Sn-3.5Nb钛合金
先将海绵态的钛放入非自耗真空电弧炉内，抽真空至5×10-3Pa，充入高纯氩气至0.7×105Pa后翻转熔炼2次，然后将高纯的钒、铝、铬、铌、锡和之前熔炼好的钛按重量百分比称量、清洗后放入非自耗真空电弧炉内，按之前的方法并配合磁搅拌反复熔炼5次，得到β钛合金锭材。将上述制得的β钛合金锭材放入真空热处理炉内进行均匀化热处理，真空度为5×10-3Pa，热处理温度900℃下保温24h后，随炉冷却。将上述经过热处理的β钛合金锭材在800℃进行热轧，将合金锭材热轧成1mm厚的片状合金材料。将上述得到的合金片材用线切割方法切成哑铃状拉伸试样，然后封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在900℃保温1.5h，然后迅速进行水淬，即得到本发明要求的固溶态拉伸试样。其中一部分固溶态拉伸试样在淬火后进行时效处理，也是封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在500℃保温0.5h，即得到本发明要求的时效态拉伸试样。
采用Galdabini Sun-2500型拉伸机进行上述钛合金片材的拉伸应力-应变测试，拉伸速率为0.5mm/min。拉伸结果：固溶态的抗拉强度790MPa，延伸率20％；时效态时抗拉强度1250MPa，延伸率8％。
实施例3：制备Ti-6V-3Al-5Zr-8.5Nb-3Mo-2Cr钛合金
先分别将海绵态的钛和锆放入非自耗真空电弧炉内，抽真空至5×10-3Pa，充入高纯氩气至0.7×105Pa后翻转熔炼2次，然后将高纯的钒、铝、铬、铌、钼和之前熔炼好的钛和锆按重量百分比称量、清洗后放入非自耗真空电弧炉内，按之前的方法并配合磁搅拌反复熔炼5次，得到β钛合金锭材。将上述制得的β钛合金锭材放入真空热处理炉内进行均匀化热处理，真空度为5×10-3Pa，热处理温度1000℃下保温12h后，随炉冷却。将上述经过热处理的β钛合金锭材在700℃进行热轧，将合金锭材热轧成1mm厚的片状合金材料。将上述得到的合金片材用线切割方法切成哑铃状拉伸试样，然后封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在1000℃保温0.5h，然后迅速进行水淬，即得到本发明要求的固溶态拉伸试样。其中一部分固溶态拉伸试样在淬火后进行时效处理，也是封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在450℃保温0.5h，即得到本发明要求的时效态拉伸试样。
采用Galdabini Sun-2500型拉伸机进行上述钛合金片材的拉伸应力-应变测试，拉伸速率为0.5mm/min。拉伸结果：固溶态的抗拉强度780MPa，延伸率23％；时效态时抗拉强度1260MPa，延伸率9％。
实施例4：制备Ti-9V-2.5Al-3Cr-5Zr-4Mo钛合金
先分别将海绵态的钛和锆放入非自耗真空电弧炉内，抽真空至5×10-3Pa，充入高纯氩气至0.7×105Pa后翻转熔炼2次，然后将高纯的钒、铝、铬、钼和之前熔炼好的钛和锆按重量百分比称量、清洗后放入非自耗真空电弧炉内，按之前的方法并配合磁搅拌反复熔炼5次，得到β钛合金锭材。将上述制得的β钛合金锭材放入真空热处理炉内进行均匀化热处理，真空度为5×10-3Pa，热处理温度1000℃下保温12h后，随炉冷却。将上述经过热处理的β钛合金锭材在700℃进行热轧，将合金锭材热轧成1mm厚的片状合金材料。将上述得到的合金片材用线切割方法切成哑铃状拉伸试样，然后封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在900℃保温45min，然后迅速进行水淬，即得到本发明要求的固溶态拉伸试样。其中一部分固溶态拉伸试样在淬火后进行时效处理，也是封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在400℃保温3h，即得到本发明要求的时效态拉伸试样。
采用Galdabini Sun-2500型拉伸机进行上述钛合金片材的拉伸应力-应变测试，拉伸速率为0.5mm/min。拉伸结果：固溶态的抗拉强度800MPa，延伸率20％；时效态时抗拉强度1210MPa，延伸率6％。
实施例5：制备Ti-10V-2Al-3Cr-2.5Zr-2.5Mo-0.02B钛合金
先分别将海绵态的钛和锆放入非自耗真空电弧炉内，抽真空至5×10-3Pa，充入高纯氩气至0.7×105Pa后翻转熔炼2次，然后将高纯的钒、铝、铬、钼、硼和之前熔炼好的钛和锆按重量百分比称量、清洗后放入非自耗真空电弧炉内，按之前的方法并配合磁搅拌反复熔炼5次，得到β钛合金锭材。将上述制得的β钛合金锭材放入真空热处理炉内进行均匀化热处理，真空度为5×10-3Pa，热处理温度900℃下保温24h后，随炉冷却。将上述经过热处理的β钛合金锭材在800℃进行热轧，将合金锭材热轧成1mm厚的片状合金材料。将上述得到的合金片材用线切割方法切成哑铃状拉伸试样，然后封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在900℃保温45min，然后迅速进行水淬，即得到本发明要求的固溶态拉伸试样。其中一部分固溶态拉伸试样在淬火后进行时效处理，也是封装在充有氩气保护的石英管中再放入热处理炉中，试样在450℃保温0.5h，即得到本发明要求的时效态拉伸试样。
采用Galdabini Sun-2500型拉伸机进行上述钛合金片材的拉伸应力-应变测试，拉伸速率为0.5mm/min。拉伸结果：固溶态的抗拉强度840MPa，延伸率21％；时效态时抗拉强度1300MPa，延伸率6％。
Claims (5)
1.一种β钛合金的制备方法，其特征在于所述β钛合金的组成及其按质量百分比的含量为钒6％～10％、铝2％～4％、铬2％～4％、铌0％～13％、锡0％～3％、锆0％～5％、钼0％～4％、硼0％～0.05％，余量为钛，所述铌、锡、锆、钼、硼均不为0；
所述制备方法包括以下步骤：
1)将海绵态的钛和锆放入电弧炉，抽真空后充入氩气进行熔炼，再将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼进行熔炼，得到β钛合金锭材；
2)将β钛合金锭材进行均匀化热处理后，随炉冷却；所述均匀化热处理的温度为900～1000℃，均匀化热处理的时间至少12h；所述均匀化热处理的真空度为2×10-3～5×10-3Pa；
3)将经过热处理的β钛合金锭材热轧成片状合金材料；所述热轧的温度为700～800℃；
4)将得到的片状合金材料切成试样，固溶处理后冰水淬火，然后进行时效处理，即得β钛合金；所述固溶处理的温度为900～1000℃，固溶处理的时间为0.5～1.5h；所述时效处理的温度为400～500℃，时效处理的时间为0.5～3h。
2.如权利要求1所述的一种β钛合金的制备方法，其特征在于在步骤1)中，所述再将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼进行熔炼，是将熔炼后的钛和锆，与钒、铝、铬、铌、锡、钼、硼各原料放入非自耗真空电弧炉内，翻转熔炼。
3.如权利要求1所述的一种β钛合金的制备方法，其特征在于在步骤1)中，所述抽真空的真空度至少6×10-3Pa，充入氩气至0.5～0.7×105Pa。
4.如权利要求2所述的一种β钛合金的制备方法，其特征在于所述翻转熔炼至少翻转4次。
5.如权利要求1所述的一种β钛合金的制备方法，其特征在于在步骤3)中，所述片状合金材料的厚度为1～2mm。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010141107XA CN101886189B (zh) | 2010-04-08 | 2010-04-08 | 一种β钛合金及其制备方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CN201010141107XA CN101886189B (zh) | 2010-04-08 | 2010-04-08 | 一种β钛合金及其制备方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CN101886189A CN101886189A (zh) | 2010-11-17 |
| CN101886189B true CN101886189B (zh) | 2012-09-12 |
Family
ID=43072279
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CN201010141107XA Expired - Fee Related CN101886189B (zh) | 2010-04-08 | 2010-04-08 | 一种β钛合金及其制备方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN101886189B (zh) |
Families Citing this family (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102247117B (zh) * | 2011-07-20 | 2013-01-23 | 宝鸡市三立有色金属有限责任公司 | 医用钛合金窥镜材料及窥镜的制备方法 |
| CN103060609B (zh) * | 2011-10-21 | 2014-12-10 | 北京航空航天大学 | 一种低弹性模量、高强度的近β钛合金及制备方法 |
| US9957836B2 (en) | 2012-07-19 | 2018-05-01 | Rti International Metals, Inc. | Titanium alloy having good oxidation resistance and high strength at elevated temperatures |
| CN103506772B (zh) * | 2013-09-18 | 2015-10-21 | 西北有色金属研究院 | 一种钛钽合金用耐蚀焊丝 |
| CN103614590B (zh) * | 2013-12-12 | 2015-10-07 | 西北有色金属研究院 | 一种低温高强耐疲劳钛铝铌合金 |
| CN103740981B (zh) * | 2014-01-16 | 2015-12-30 | 南通波斯佳织造科技有限公司 | 一种高强度钛合金板及其制备方法 |
| CN105950910B (zh) * | 2016-05-09 | 2018-12-18 | 东莞双瑞钛业有限公司 | 高尔夫球头用的耐疲劳钛合金材料 |
| CN106011537B (zh) * | 2016-06-07 | 2017-08-04 | 太原理工大学 | 一种细晶高强韧β钛合金及其制作方法 |
| CN106119606A (zh) * | 2016-08-26 | 2016-11-16 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种WSTi45561超高强度钛合金及其制备方法 |
| CN106148761B (zh) * | 2016-08-31 | 2017-12-08 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种高强度高冲击韧性的耐蚀可焊钛合金及其制备方法 |
| CN106676323A (zh) * | 2016-11-29 | 2017-05-17 | 广西大学 | 一种高Mo含量的生物医用β‑钛合金及其制备方法 |
| CN107675022A (zh) * | 2017-09-29 | 2018-02-09 | 宝鸡市永盛泰钛业有限公司 | 一种β钛合金的制备方法 |
| CN107723572A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-02-23 | 裴寿益 | 一种铝钼钒锡铬合金材料及其制备方法 |
| US10913991B2 (en) | 2018-04-04 | 2021-02-09 | Ati Properties Llc | High temperature titanium alloys |
| US11001909B2 (en) | 2018-05-07 | 2021-05-11 | Ati Properties Llc | High strength titanium alloys |
| CN108893629B (zh) * | 2018-08-03 | 2020-09-04 | 中鼎特金秦皇岛科技股份有限公司 | 一种耐腐蚀钛合金及其制备方法 |
| US11268179B2 (en) | 2018-08-28 | 2022-03-08 | Ati Properties Llc | Creep resistant titanium alloys |
| CN112779437B (zh) * | 2019-10-23 | 2022-12-27 | 大田精密工业股份有限公司 | 高尔夫球杆头钛合金材料及高尔夫钛合金球杆头 |
| CN111761258B (zh) * | 2020-06-24 | 2022-01-28 | 中国船舶重工集团公司第七二五研究所 | 一种适用于载人潜水器用Ti62A合金的焊丝及其制备方法 |
| CN111809081B (zh) * | 2020-07-23 | 2021-10-29 | 河北科技师范学院 | 一种高强度高塑性ZrTiAlNb锆钛基合金及其制备方法 |
| CN112662912A (zh) * | 2020-10-28 | 2021-04-16 | 西安交通大学 | 一种Ti-V-Mo-Zr-Cr-Al系高强亚稳β钛合金及其制备方法 |
| TWI788962B (zh) * | 2021-08-19 | 2023-01-01 | 復盛應用科技股份有限公司 | 高爾夫球桿頭 |
| CN115233034B (zh) * | 2022-07-28 | 2023-06-27 | 国网福建省电力有限公司电力科学研究院 | 耐海洋环境腐蚀接地材料、耐氯离子腐蚀合金及制备方法 |
| CN115896497B (zh) * | 2022-11-21 | 2024-08-13 | 西安圣泰金属材料有限公司 | 一种弹性模量自调节固溶态Ti-xCr合金棒的制备方法及Ti-xCr合金棒 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1031569A (zh) * | 1987-08-24 | 1989-03-08 | 北京有色金属研究总院 | 高强度高韧性钛合金 |
| CN1584079A (zh) * | 2004-05-24 | 2005-02-23 | 西北有色金属研究院 | 一种低成本超塑性钛合金 |
| RU2356976C2 (ru) * | 2007-06-06 | 2009-05-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
-
2010
- 2010-04-08 CN CN201010141107XA patent/CN101886189B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1031569A (zh) * | 1987-08-24 | 1989-03-08 | 北京有色金属研究总院 | 高强度高韧性钛合金 |
| CN1584079A (zh) * | 2004-05-24 | 2005-02-23 | 西北有色金属研究院 | 一种低成本超塑性钛合金 |
| RU2356976C2 (ru) * | 2007-06-06 | 2009-05-27 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" (ФГУП "ВИАМ") | Сплав на основе титана и изделие, выполненное из него |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN101886189A (zh) | 2010-11-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN101886189B (zh) | 一种β钛合金及其制备方法 | |
| CN101886188B (zh) | β钛合金及其制备方法 | |
| CN105177344B (zh) | 一种铜铁合金丝材及其制备方法 | |
| CN112251632B (zh) | 一种高强度高韧性亚稳态β钛合金及其制备方法 | |
| JP5287062B2 (ja) | 低比重チタン合金、ゴルフクラブヘッド、及び、低比重チタン合金製部品の製造方法 | |
| CN103103392B (zh) | Al-Fe-Ag-RE铝合金及其制备方法和电力电缆 | |
| CN104745902B (zh) | 自行车用高强度Al‑Mg‑Si‑Cu合金及其加工工艺 | |
| CN100343411C (zh) | 一种可用于加工连轧管机限动芯棒的钢及其生产工艺 | |
| EP3791003B1 (en) | High strength titanium alloys | |
| JP5276341B2 (ja) | 耐水素脆化特性に優れた高圧ガス容器用アルミニウム合金材 | |
| CN104988350A (zh) | 一种高延展性铜铁合金及其制备方法和铜铁合金丝材 | |
| CN101704169B (zh) | 时效马氏体不锈钢气体保护焊用焊丝 | |
| CN104959393A (zh) | 一种高质量航空叶片用铝合金热挤压棒材的制造方法 | |
| CN113613827B (zh) | 气体金属电弧焊接用实芯焊丝及气体金属电弧焊接方法 | |
| CN102978454B (zh) | Al-Fe-Pd-RE铝合金及其制备方法和电力电缆 | |
| CN113737068B (zh) | 一种高强韧耐蚀7xxx系铝合金及其加工方法 | |
| CN113846247A (zh) | W-Mo-Co强化高温合金热轧棒材及其制备方法 | |
| CN105714168A (zh) | 一种高屈服强度镁合金及其制备方法 | |
| CN104975202A (zh) | 一种铜铁中间合金及其制备方法和应用 | |
| CN105200288A (zh) | 一种超高强铝合金棒材及其制造方法 | |
| CN102864345A (zh) | 一种纳米碳管复合铝导线的制备 | |
| CN108486410A (zh) | 一种超高强塑积低成本钛合金及其制备方法与应用 | |
| CN102925759B (zh) | 一种铝合金及其制备方法和应用 | |
| CN107252990A (zh) | 一种铝合金焊丝及其制备方法 | |
| CN102409258A (zh) | 一种含硼的高强度、耐氢脆合金及其组织均匀性控制方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C06 | Publication | ||
| PB01 | Publication | ||
| C10 | Entry into substantive examination | ||
| SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
| C14 | Grant of patent or utility model | ||
| GR01 | Patent grant | ||
| CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20120912 Termination date: 20150408 |
|
| EXPY | Termination of patent right or utility model |