CN101834673B - 一种偏振模色散补偿的方法 - Google Patents
一种偏振模色散补偿的方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN101834673B CN101834673B CN 201010170779 CN201010170779A CN101834673B CN 101834673 B CN101834673 B CN 101834673B CN 201010170779 CN201010170779 CN 201010170779 CN 201010170779 A CN201010170779 A CN 201010170779A CN 101834673 B CN101834673 B CN 101834673B
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- dgd
- wavelength
- wave plate
- etalon
- stokes
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Landscapes
- Optical Communication System (AREA)
Abstract
本发明涉及光纤传输系统中偏振模色散补偿,具体说是一种偏振模色散补偿的方法,光发射机Tx输出的信号光经单模光纤后,送入PMD补偿器内的DGD调谐器,经过DGD调谐器后的信号光被耦合器分为两路,一路作为信号光送入接收机Rx,另一路作为传输链路的监测光送入DGD分析器,DGD分析器对传输链路的监测光进行DGD分析并将DGD分析结果送入微处理器后,微处理器根据DGD分析结果调整DGD调谐器的控制电压。本发明所述的偏振模色散补偿的方法,采用差分群延时(DGD)分析器直接分析监测光的PMD值,并控制DGD调谐器来对传输链路进行PMD补偿,确保了传输链路PMD值监测结果的准确性和实时性,从而保证了PMD补偿结果的有效性。
Description
技术领域
本发明涉及光纤传输系统中偏振模色散(PMD)补偿,具体说是一种偏振模色散补偿的方法。
背景技术
随着光纤传输系统的速率及传输距离不断增加,PMD效应(偏振模色散效应)对于系统性能的影响已经不可忽略且日益严重。目前提出的各种PMD补偿方案都是采用传输链路的偏振度和射频功率谱作为监测量,导致传输链路PMD与监测量关联度不高的缺点,降低了PMD补偿的准确性和有效性。
发明内容
针对现有技术中存在的缺陷,本发明的目的在于提供一种偏振模色散补偿的方法,采用差分群延时(DGD)分析器直接分析监测光的PMD值,并控制DGD调谐器来对传输链路进行PMD补偿,确保了传输链路PMD值监测结果的准确性和实时性,从而保证了PMD补偿结果的有效性。
为达到以上目的,本发明采取的技术方案是:
一种偏振模色散补偿的方法,其特征在于:光发射机Tx101输出的信号光经单模光纤102后,送入PMD补偿器100内的DGD调谐器103,经过DGD调谐器103后的信号光被耦合器104分为两路,一路作为信号光送入接收机Rx107,另一路作为传输链路的监测光送入DGD分析器105,DGD分析器105对传输链路的监测光进行DGD分析并将DGD分析结果送入微处理器106后,微处理器106根据DGD分析结果调整DGD调谐器103的控制电压。
在上述技术方案的基础上,所述DGD调谐器103包括依次串联的四部分:入射端单光纤准直器201、偏振控制器、可调延时器和出射端单光纤准直器210。
在上述技术方案的基础上,所述偏振控制器由四分之一波片202、二分之一波片203和四分之一波片204依次串联构成,四分之一波片202、二分之一波片203和四分之一波片204的驱动电压V1~V3是5V电压范围内的连续可调量,通过控制V1~V3使四分之一波片202、二分之一波片203和四分之一波片204的快慢轴旋转至任意方位角,实现入射光快慢轴偏振方向的调节;
所述可调延时器由五片延迟波片205~209依次串联构成,延迟波片205~209的延迟量分别为τ1、τ2、τ3、τ4、τ5,且τ1、τ2、τ3、τ4、τ5满足如下关系:
τ5=2τ4==4τ3=8τ2=16τ1 (1)
延迟波片205~209的快慢轴方向由驱动电压k1、k2、k3、k4、k5控制,k1、k2、k3、k4、k5仅取两个离散值,对应延迟波片快慢轴方位的两种状态:当k1、k2、k3、k4、k5取其中一个电压值时,表示延迟波片快轴与参考方位对准,对应各延迟波片的控制参数m1、m2、m3、m4、m5取值1;当k1、k2、k3、k4、k5取另一个电压值时,表示延迟波片快轴旋转90度,慢轴与参考方位对准,对应各延迟波片的控制参数m1、m2、m3、m4、m5取值-1;
延迟波片205~209组合后的总延迟量τ为:
τ=m1(τ1+m2(τ2+m3(τ3+m4(τ4+m5τ5)))) (2)
(2)式中,m1、m2、m3、m4、m5有32种组合,则τ值亦有32种,可调延时器的调谐范围由延迟波片205的延迟量τ1和延迟波片个数决定。
在上述技术方案的基础上,τ的调谐范围是-31τ1~31τ1,调谐步距为2τ1。
在上述技术方案的基础上,延迟波片205的延迟量τ1取1ps,τ的调谐范围是-31ps~31ps,调谐步距为2ps。
在上述技术方案的基础上,所述DGD分析器105包括3个互相并联的双光纤准直器301~303,双光纤准直器301后依次串联标准具304、单光纤准直器307和斯托克斯参数分析仪310;双光纤准直器302后依次串联标准具305、单光纤准直器308和斯托克斯参数分析仪311;双光纤准直器303后依次串联标准具306、单光纤准直器309和斯托克斯参数分析仪312。
在上述技术方案的基础上,监测光经过双光纤准直器301准直后到达标准具304,标准具304的透射光经单光纤准直器307准直后到达斯托克斯参数分析仪310;标准具304的反射光经双光纤准直器301输入到双光纤准直器302,经过双光纤准直器302准直后到达标准具305,标准具305的透射光经单光纤准直器308准直后到达斯托克斯参数分析仪311;标准具305的反射光经双光纤准直器302输入到双光纤准直器303,经双光纤准直器303准直后到达标准具306,标准具306的透射光经单光纤准直器309准直后到达斯托克斯参数分析仪312。
在上述技术方案的基础上,标准具304~306的功率透射谱曲线中的透射峰对准需要分析斯托克斯参数的波长值,标准具304~306)的透射谱呈现周期性,透射峰值波长表示为λ,λ+Δλ,λ+2Δλ,…,λ表示透射峰对应的波长,Δλ表示标准具的透射谱波长周期,标准具304~306的波长分辨率用功率透射谱曲线的3dB带宽BW3dB表示为:
(3)式中,R表示标准具304~306两面的反射率,FSR表示透射谱的频率周期,与波长周期Δλ对应,且高反射率R对应高波长分辨率,通过改变标准具304~306的厚度来调节各标准具的透射峰波长和透射谱波长周期Δλ。
(4)式中,S1(λ)、S2(λ)、S3(λ)是球坐标系中的三个变量,且满足球坐标方程S1 2(λ)+S2 2(λ)+S3 2(λ)=1,监测光经过双光纤准直器301准直后到达标准具304,标准具304的透射峰波长为λ1,λ1+Δλ,λ1+2Δλ,…,经单光纤准直器307准直后到达斯托克斯参数分析仪310,得到斯托克斯参数标准具304的反射光经双光纤准直器301输入到双光纤准直器302,经过双光纤准直器302准直后到达标准具305,标准具305的透射峰波长为λ2,λ2+Δλ,λ2+2Δλ,…,经单光纤准直器308准直后到达斯托克斯参数分析仪311,得到斯托克斯参数标准具305的反射光经双光纤准直器302输入到双光纤准直器303,经过双光纤准直器303准直后到达标准具306,标准具306的透射峰波长为λ3,λ3+Δλ,λ3+2Δλ,…,经单光纤准直器309准直后到达斯托克斯参数分析仪312,得到斯托克斯参数
监测光经过双光纤准直器301~303、标准具304~306、单光纤准直器307~309和斯托克斯参数分析仪310~312后得到λ1、λ2、λ3波长处的斯托克斯参数其中λ1<λ2<λ3,根据邦加球法,监测光的DGD表达式为:
(7)式中,c是真空中的光速,
通过微处理器106控制DGD调谐器103的驱动电压V1~V3和k1、k2、k3、k4、k5优化监测光的DGD值,并使监测光的DGD值达到最小来实现传输链路的PMD补偿。
在上述技术方案的基础上,标准具304~306的透射峰波长呈现周期性,设置标准具304~306的功率透射谱波长周期与波分复用系统的信道间隔一致,将PMD补偿器100用于波分复用系统的任意信道的PMD补偿。
本发明所述的偏振模色散补偿的方法,采用差分群延时(DGD)分析器直接分析监测光的PMD值,并控制DGD调谐器来对传输链路进行PMD补偿,确保了传输链路PMD值监测结果的准确性和实时性,从而保证了PMD补偿结果的有效性。
附图说明
本发明有如下附图:
图1是本发明采用的PMD补偿技术方案框图;
图2是DGD调谐器的结构图;
图3是DGD分析器的结构图;
图4是标准具的功率透射谱曲线示意图;
图5是微处理器的结构图。
具体实施方式
以下结合附图对本发明作进一步详细说明。
如何准确快速地监测光纤传输链路中的PMD是实施PMD补偿的前提,光发射机Tx101输出的信号光经单模光纤102传输后受到PMD影响,故需经过PMD补偿器100后信号到达接收机Rx107。PMD补偿器100由DGD调谐器103、耦合器104、DGD分析器105和微处理器106构成。本发明采用的PMD补偿技术方案如图1所示,光发射机Tx101输出的信号光经单模光纤102后,送入PMD补偿器100内的DGD调谐器103,经过DGD调谐器103后的信号光被耦合器104分为两路,一路作为信号光送入接收机Rx107,另一路作为传输链路的监测光送入DGD分析器105,DGD分析器105对传输链路的监测光进行DGD分析并将DGD分析结果送入微处理器106后,微处理器106根据DGD分析结果调整DGD调谐器103的控制电压。图1中各组成部分可根据具体需要选用现有的光学和电学部件构造而成。PMD补偿器100中各组成部分用来实现如下功能:DGD调谐器103调整入射信号光的快慢轴方向后进入可调谐延迟器进行DGD补偿,补偿后的信号光经耦合器104后分为两路,一路作为PMD补偿后的信号光到达接收机Rx107,另一路作为监测光到达DGD分析器105。监测光经过DGD分析器105后得到不同中心波长处的斯托克斯参量,将斯托克斯参量输入微处理器106进行计算,得到监测光的DGD值,通过微处理器106优化DGD调谐器103的驱动电压使监测光的DGD值达到目标值,从而实现传输链路的PMD补偿。上述技术方案以实时测得的监测光的DGD值作为优化DGD调谐器103的输入量,与采用偏振度和射频功率谱作为输入量的技术方案相比,具有测试灵敏度高,被补偿参数与输入量直接关联的特点,确保了PMD补偿的准确性和实时性。
DGD调谐器103的内部结构如图2所示,包括依次串联的四部分:入射端单光纤准直器201、偏振控制器、可调延时器和出射端单光纤准直器210。所述偏振控制器由四分之一波片202、二分之一波片203和四分之一波片204依次串联构成,驱动电压V1~V3是5V电压范围内的连续可调量,通过控制V1~V3使四分之一波片202、二分之一波片203和四分之一波片204的快慢轴旋转至任意方位角,实现入射光快慢轴偏振方向的调节;可调延时器由五片延迟波片205~209依次串联构成,延迟波片205~209的延迟量分别为τ1、τ2、τ3、τ4、τ5。对各延迟波片的延迟量进行设置,使其满足如下关系:
τ5=2τ4==4τ3=8τ2=16τ1 (1)
延迟波片205~209的快慢轴方向由驱动电压k1、k2、k3、k4、k5控制,k1、k2、k3、k4、k5仅取两个离散值,例如:,所述k1、k2、k3、k4、k5取2、4两个离散值,分别对应延迟波片快慢轴方位的两种状态:当k1、k2、k3、k4、k5取其中一个电压值时,表示延迟波片快轴与参考方位对准,对应各延迟波片的控制参数m1、m2、m3、m4、m5取值1;当k1、k2、k3、k4、k5取另一个电压值时,表示延迟波片快轴旋转90度,慢轴与参考方位对准,对应各延迟波片的控制参数m1、m2、m3、m4、m5取值-1。延迟波片205~209组合后的总延迟量τ可以表示为:
τ=m1(τ1+m2(τ2+m3(τ3+m4(τ4+m5τ5)))) (2)
(2)式中,m1、m2、m3、m4、m5有32种组合,则τ值亦有32种,即从(2)式可得到32个τ值,且τ的调谐范围是-31τ1~31τ1,调谐步距为2τ1。若使延迟波片205的延迟量τ1取1ps,则τ的调谐范围是-31ps~31ps,调谐步距为2ps。可调延时器的调谐范围由延迟波片205的延迟量τ1和延迟波片个数决定。从图2所示结构可以看出,DGD调谐器103能够调谐DGD补偿量对传输链路PMD进行补偿。
DGD分析器105的内部结构如图3所示,包括3个互相并联的双光纤准直器301~303,双光纤准直器301后依次串联标准具304、单光纤准直器307和斯托克斯参数分析仪310;双光纤准直器302后依次串联标准具305、单光纤准直器308和斯托克斯参数分析仪311;双光纤准直器303后依次串联标准具306、单光纤准直器309和斯托克斯参数分析仪312。监测光经过双光纤准直器301准直后到达标准具304,标准具304的透射光经单光纤准直器307准直后到达斯托克斯参数分析仪310;标准具304的反射光经双光纤准直器301输入到双光纤准直器302,经过双光纤准直器302准直后到达标准具305,标准具305的透射光经单光纤准直器308准直后到达斯托克斯参数分析仪311;标准具305的反射光经双光纤准直器302输入到双光纤准直器303,经双光纤准直器303准直后到达标准具306,标准具306的透射光经单光纤准直器309准直后到达斯托克斯参数分析仪312。标准具304~306的功率透射谱曲线如图4所示,透射峰对准需要分析斯托克斯参数的波长值,由于标准具304~306的透射谱呈现周期性,所以透射峰值波长表示为λ,λ+Δλ,λ+2Δλ,…。λ表示透射峰对应的波长,Δλ表示标准具的透射谱波长周期。标准具304~306的波长分辨率可用图4所示的功率透射谱曲线的3dB带宽BW3dB表示
(3)式中,R表示标准具304~306两面的反射率,FSR表示透射谱的频率周期,与波长周期Δλ对应。从(3)式可以看出,高反射率R对应高波长分辨率,改变标准具304~306的厚度可以调节各标准具的透射峰波长和透射谱波长周期Δλ。
斯托克斯参数分析仪由1∶4耦合器、0度检偏器、45度检偏器、90度检偏器、左旋检偏器和四个光电探测器构成,与安捷伦公司生产的偏振测试仪N7781B中的斯托克斯参数分析仪结构相同。波长为λ的监测光经过斯托克斯参数分析仪310~312后得到该波长处的斯托克斯参数是邦加球上的三维变量,表示为:
(4)式中,S1(λ)、S2(λ)、S3(λ)是球坐标系中的三个变量,且满足球坐标方程S1 2(λ)+S2 2(λ)+S3 2(λ)=1。监测光经过双光纤准直器301准直后到达标准具304,标准具304的透射峰波长为λ1,λ1+Δλ,λ1+2Δλ,…,经单光纤准直器307准直后到达斯托克斯参数分析仪310,得到斯托克斯参数标准具304的反射光经双光纤准直器301输入到双光纤准直器302,经过双光纤准直器302准直后到达标准具305,标准具305的透射峰波长为λ2,λ2+Δλ,λ2+2Δλ,…,经单光纤准直器308准直后到达斯托克斯参数分析仪311,得到斯托克斯参数标准具305的反射光经双光纤准直器302输入到双光纤准直器303,经过双光纤准直器303准直后到达标准具306,标准具306的透射峰波长为λ3,λ3+Δλ,λ3+2Δλ,…,经单光纤准直器309准直后到达斯托克斯参数分析仪312,得到斯托克斯参数
监测光经过双光纤准直器301~303、标准具304~306、单光纤准直器307~309和斯托克斯参数分析仪310~312后得到λ1、λ2、λ3波长处的斯托克斯参数其中λ1<λ2<λ2,根据邦加球法,监测光的DGD表达式为:
(7)式中,c是真空中的光速。
将λ1、λ2、λ3波长处的斯托克斯参数输入微处理器106,微处理器106的输入输出结构如图5所示。采用(5)、(6)、(7)式的计算方法可以得到监测光的DGD值,通过微处理器106控制DGD调谐器103的驱动电压V1~V3和k1、k2、k3、k4、k5优化监测光的DGD值,并使监测光的DGD值达到最小来实现传输链路的PMD补偿。
由于标准具304~306的透射峰波长呈现周期性,设置标准具304~306的功率透射谱波长周期与波分复用系统的信道间隔一致,可以将PMD补偿器100用于波分复用系统的任意信道的PMD补偿。
Claims (5)
1.一种偏振模色散补偿的方法,其特征在于:光发射机Tx(101)输出的信号光经单模光纤(102)后,送入PMD补偿器(100)内的DGD调谐器(103),经过DGD调谐器(103)后的信号光被耦合器(104)分为两路,一路作为信号光送入接收机Rx(107),另一路作为传输链路的监测光送入DGD分析器(105),DGD分析器(105)对传输链路的监测光进行DGD分析并将DGD分析结果送入微处理器(106)后,微处理器(106)根据DGD分析结果调整DGD调谐器(103)的控制电压;
所述DGD调谐器(103)包括依次串联的四部分:入射端单光纤准直器(201)、偏振控制器、可调延时器和出射端单光纤准直器(210);
所述偏振控制器由四分之一波片(202)、二分之一波片(203)和四分之一波片(204)依次串联构成,四分之一波片(202)、二分之一波片(203)和四分之一波片(204)的驱动电压V1~V3是5V电压范围内的连续可调量,通过控制V1~V3使四分之一波片(202)、二分之一波片(203)和四分之一波片(204)的快慢轴旋转至任意方位角,实现入射光快慢轴偏振方向的调节;
所述可调延时器由五片延迟波片(205~209)依次串联构成,延迟波片(205~209)的延迟量分别为τ1、τ2、τ3、τ4、τ5,且τ1、τ2、τ3、τ4、τ5满足如下关系:
τ5=2τ4==4τ3=8τ2=16τ1 (1)
延迟波片(205~209)的快慢轴方向由驱动电压k1、k2、k3、k4、k5控制,k1、k2、k3、k4、k5仅取两个离散值,对应延迟波片快慢轴方位的两种状态:当k1、k2、k3、k4、k5取其中一个电压值时,表示延迟波片快轴与参考方位对准,对应各延迟波片的控制参数m1、m2、m3、m4、m5取值1;当k1、k2、k3、k4、k5取另一个电压值时,表示延迟波片快轴旋转90度,慢轴与参考方位对准,对应各延迟波片的控制参数m1、m2、m3、m4、m5取值-1;
延迟波片(205~209)组合后的总延迟量τ为:
τ=m1(τ1+m2(τ2+m3(τ3+m4(τ4+m5τ5)))) (2)
(2)式中,m1、m2、m3、m4、m5有32种组合,则τ值亦有32种,可调延时器的调谐范围由延迟波片(205)的延迟量τ1和延迟波片个数决定;
所述DGD分析器(105)包括3个互相并联的第一、第二和第三双光纤准直器(301~303),第一双光纤准直器(301)后依次串联第一标准具(304)、第一单光纤准直器(307)和第一斯托克斯参数分析仪(310);第二双光纤准直器(302)后依次串联第二标准具(305)、第二单光纤准直器(308)和第二斯托克斯参数分析仪(311);第三双光纤准直器(303)后依次串联第三标准具(306)、第三单光纤准直器(309)和第三斯托克斯参数分析仪(312);
波长为λ的监测光经过第一、第二和第三斯托克斯参数分析仪(310~312)后得到该波长处的斯托克斯参数是邦加球上的三维变量,表示为:
(4)式中,S1(λ)、S2(λ)、S3(λ)是球坐标系中的三个变量,且满足球坐标方程S1 2(λ)+S2 2(λ)+S3 2(λ)=1,监测光经过第一双光纤准直器(301)准直后到达第一标准具(304),第一标准具(304)的透射峰波长为λ1,λ1+Δλ,λ1+2Δλ,...,经第一单光纤准直器(307)准直后到达第一斯托克斯参数分析仪(310),得到第一斯托克斯参数 第一标准具(304)的反射光经第一双光纤准直器(301)输入到第二双光纤准直器(302),经过第二双光纤准直器(302)准直后到达第二标准具(305),第二标准具(305)的透射峰波长为λ2,λ2+Δλ,λ2+2Δλ,...,经第二单光纤准直器(308)准直后到第二达斯托克斯参数分析仪(311),得到第二斯托克斯参数 第二标准具(305)的反射光经第二双光纤准直器(302)输入到第三双光纤准直器(303),经过第三双光纤准直器(303)准直后到达第三标准具(306),第三标准具(306)的 透射峰波长为λ3,λ3+Δλ,λ3+2Δλ,...,经第三单光纤准直器(309)准直后到达第三斯托克斯参数分析仪(312),得到第三斯托克斯参数
监测光经过三个双光纤准直器(301~303)、三个标准具(304~306)、三个单光纤准直器(307~309)和三个斯托克斯参数分析仪(310~312)后得到λ1、λ2、λ3波长处的三个斯托克斯参数 其中λ1<λ2<λ3,根据邦加球法,监测光的DGD表达式为:
(7)式中,c是真空中的光速,
通过微处理器(106)控制DGD调谐器(103)的驱动电压V1~V3和k1、k2、k3、k4、k5优化监测光的DGD值,并使监测光的DGD值达到最小来实现传输链路的PMD补偿。
2.如权利要求1所述的偏振模色散补偿的方法,其特征在于:τ的调谐范围是-31τ1~31τ1,调谐步距为2τ1。
3.如权利要求2所述的偏振模色散补偿的方法,其特征在于:延迟波片(205)的延迟量τ1取1ps,τ的调谐范围是-31ps~31ps,调谐步距为2ps。
4.如权利要求1所述的偏振模色散补偿的方法,其特征在于:三个标准具(304~306)的功率透射谱曲线中的透射峰对准需要分析 斯托克斯参数的波长值,三个标准具(304~306)的透射谱呈现周期性,透射峰值波长表示为λ,λ+Δλ,λ+2Δλ,.....,λ表示透射峰对应的波长,Δλ表示标准具的透射谱波长周期,三个标准具(304~306)的波长分辨率用功率透射谱曲线的3dB带宽BW3dB表示为:
(3)式中,R表示三个标准具(304~306)两面的反射率,FSR表示透射谱的频率周期,与波长周期Δλ对应,且高反射率R对应高波长分辨率,通过改变三个标准具(304~306)的厚度来调节各标准具的透射峰波长和透射谱波长周期Δλ。
5.如权利要求1所述的偏振模色散补偿的方法,其特征在于:三个标准具(304~306)的透射峰波长呈现周期性,设置三个标准具(304~306)的功率透射谱波长周期与波分复用系统的信道间隔一致,将PMD补偿器(100)用于波分复用系统的任意信道的PMD补偿。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010170779 CN101834673B (zh) | 2010-05-13 | 2010-05-13 | 一种偏振模色散补偿的方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN 201010170779 CN101834673B (zh) | 2010-05-13 | 2010-05-13 | 一种偏振模色散补偿的方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN101834673A CN101834673A (zh) | 2010-09-15 |
CN101834673B true CN101834673B (zh) | 2013-09-04 |
Family
ID=42718619
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN 201010170779 Active CN101834673B (zh) | 2010-05-13 | 2010-05-13 | 一种偏振模色散补偿的方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN101834673B (zh) |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5930414A (en) * | 1997-09-16 | 1999-07-27 | Lucent Technologies Inc. | Method and apparatus for automatic compensation of first-order polarization mode dispersion (PMD) |
AU2002330113A1 (en) * | 2001-09-27 | 2003-04-07 | Terapulse, Inc. | Method and apparatus for higher-order compensation of transmission distortion in optical transmission media |
CN1238750C (zh) * | 2002-11-11 | 2006-01-25 | 华为技术有限公司 | 一种偏振模色散补偿器 |
CN1264291C (zh) * | 2003-07-18 | 2006-07-12 | 清华大学 | 偏振模色散补偿系统 |
CN100370715C (zh) * | 2003-11-18 | 2008-02-20 | 北京邮电大学 | 自适应偏振模色散补偿装置 |
US7724987B2 (en) * | 2004-12-13 | 2010-05-25 | Fujitsu Limited | Method and apparatus for dynamic polarization control |
-
2010
- 2010-05-13 CN CN 201010170779 patent/CN101834673B/zh active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN101834673A (zh) | 2010-09-15 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US6859268B2 (en) | Compensating polarization mode dispersion in fiber optic transmission systems | |
US7454092B2 (en) | Systems and methods for polarization mode dispersion mitigation | |
CN100362379C (zh) | 自适应宽带偏振模色散补偿方法和装置 | |
US6567167B1 (en) | Compensating polarization mode dispersion in fiber optic transmission system | |
CN1211744A (zh) | 一次偏振模色散的自动补偿方法和设备 | |
CN1771678A (zh) | 信号波形劣化补偿器 | |
CN103852435B (zh) | 一种基于双拉曼管光源的差分吸收激光雷达臭氧时空分布昼夜自动探测装置 | |
EP2434664A1 (en) | Compensation method and apparatus for polarization mode dispersion | |
US20020093643A1 (en) | Method and apparatus for on-line monitoring of polarization mode dispersion in a transmission system | |
CA2338343A1 (en) | System for minimising or compensating pmd-induced distortions in optical transmission systems and transmision fibres in particular | |
CN101834673B (zh) | 一种偏振模色散补偿的方法 | |
US20020044282A1 (en) | Method and apparatus for polarization measurements | |
US6912328B2 (en) | Real-time polarization mode dispersion characterization | |
KR100483023B1 (ko) | 광전송 시스템의 편광 모드 분산 보상 장치 및 그 보상 방법 | |
CN1593024A (zh) | 光传输介质中传输畸变高阶补偿的方法和装置 | |
Kyselak et al. | BER measurement of functional optical fiber channel that uses polarization multiplex | |
CN110243477B (zh) | 一种实时全光谱脉冲激光偏振分析仪 | |
EP1598963A1 (en) | Multi-wavelength CD and PMD compensator | |
CN101819329B (zh) | 极化模式色散抑制方法和极化模式色散抑制装置 | |
CN101644794B (zh) | 一种光耦合器分光比监控方法 | |
EP1367743B1 (en) | Polarisation mode dispersion compensator | |
CN100435504C (zh) | 多波长色度色散(cd)和偏振模式色散(pmd)补偿方法 | |
JP5018901B2 (ja) | 偏波モード分散測定方法及び偏波モード分散測定装置 | |
CN101931487B (zh) | 基于光学干涉效应的偏振复用信号分离的方法 | |
US6839129B1 (en) | PMD measurement and compensation |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
C14 | Grant of patent or utility model | ||
GR01 | Patent grant | ||
CP01 | Change in the name or title of a patent holder |
Address after: 430074, No. 88, postal academy road, Hongshan District, Hubei, Wuhan Patentee after: Wuhan post and Telecommunications Science Research Institute Co., Ltd. Address before: 430074, No. 88, postal academy road, Hongshan District, Hubei, Wuhan Patentee before: Wuhan Inst. of Post & Telecom Science |
|
CP01 | Change in the name or title of a patent holder |