CN101759513B

CN101759513B - 一种石脑油的利用方法

Info

Publication number: CN101759513B
Application number: CN2008102410838A
Authority: CN
Inventors: 张书红; 王子军; 崔德春
Original assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Current assignee: Sinopec Research Institute of Petroleum Processing; China Petroleum and Chemical Corp
Priority date: 2008-12-25
Filing date: 2008-12-25
Publication date: 2012-08-22
Anticipated expiration: 2028-12-25
Also published as: CN101759513A

Abstract

一种石脑油的利用方法，其中，该方法包括以下步骤：(1)将石脑油分离成富含正构烷烃的组分和富含非正构烷烃的组分；(2)将步骤(1)得到的富含正构烷烃的组分切割成C₅/C₆馏分和≥C₇馏分；(3)将步骤(2)得到的C₅/C₆馏分进行异构化，得到C₅/C₆异构烷烃；(4)将步骤(2)得到的≥C₇馏分进行催化裂解，得到乙烯和丙烯；(5)将步骤(1)得到的富含非正构烷烃的组分进行重整，得到芳烃或高辛烷值调合组分。利用该方法能提高芳烃产量、汽油收率、乙烯丙烯收率、高辛烷值汽油调合组分收率、降低汽油苯含量。

Description

一种石脑油的利用方法

技术领域

本发明涉及一种石脑油的利用方法。

背景技术

随着石油资源大量开采，石油资源变得越来越匮乏，因此如何最优化的利用石油资源成为许多炼油科研工作者日益关心的问题。

芳烃和乙烯、丙烯生产装置的能力及其产量是石油化学工业发展水平最主要的标志之一。异构烷烃是提高汽油辛烷值的有效组分。

芳烃主要来自炼油工业的催化重整装置，随着国民经济的发展和石油化工业的发展，对芳烃的需求急剧增加，从而对重整生成油的需求也相应增大。现代汽油发动机要求高辛烷值汽油，以往普遍使用的含铅添加剂由于环境污染问题，已经禁止使用，由于环保问题，对汽油中高辛烷值组分如烯烃、苯、芳烃等的限制也日益严格，因此作为高辛烷值组分的异构烷烃的作用越来越突出。

生产芳烃的理想组分是环烷烃，催化裂解生产乙烯丙烯的较理想组分是碳数较高的链烷烃，而生产异构化油的理想组分是正戊烷及正己烷。目前工业上生产芳烃、轻烯烃的原料主要是石脑油，以生产高辛烷值汽油组分-异构化油为目的的异构化过程，一般是以直馏的或加氢裂化的低于60℃或低于80℃轻馏分为原料。这些都是基于馏分的概念进行炼油，因此目前对石脑油的加工利用并没有做到优化利用。石脑油是正构烷烃、异构烷烃、环烷烃和芳烃的混合物，目前对石脑油的加工是许多不同性质的组分混合在一起进行加工生产，使操作条件没有达到最优化，产品收率也比较低，造成能源和资源的浪费。为了提高石脑油的利用效率，从分子角度来考虑综合利用石脑油显得越来越重要。从分子角度也就是从不同产品对原料分子的具体要求来考虑，分离混合物组分以达到物尽其用。

CN1285707C公开了一种石脑油的优化利用方法，该方法包括如下步骤：(1)将石脑油加热汽化后加热至180-450℃，通入装填有5A分子筛的固定床吸附分离塔，获得富含非正构烃的吸余油：吸余油中非正构烃的重量含量为90-100％；然后将温度为180-450℃的脱附剂通入固定床吸附分离塔进行脱附，获得富含正构烃的脱附油，脱附油中正构烃的重量含量为80-100％；(2)脱附油进入乙烯蒸汽裂解装置或者脱附油进入精馏装置，切割成窄馏分制取溶剂油；(3)吸余油进入催化重整装置或者吸余油用作高辛烷值清洁汽油的调和组分。该石脑油加工流程虽然从分子角度进行了考虑，但是脱附油作为蒸汽裂解原料生产低碳烯烃时，需要800℃以上的温度，这么高的温度对反应器材质要求很高，而且能耗也很高，同时由于这部分脱附油中含有不易转化的C₅/C₆组分，导致脱附油转化率低，乙烯丙烯收率低。

发明内容

本发明的目的是提供一种石脑油优化处理方法，利用该方法能提高芳烃产量、汽油收率、乙烯丙烯收率、高辛烷值汽油调合组分收率、降低汽油苯含量。

本发明提供了一种石脑油的利用方法，其中，该方法包括以下步骤：

(1)将石脑油分离成富含正构烷烃的组分和富含非正构烷烃的组分；

(2)将步骤(1)得到的富含正构烷烃的组分切割成C₅/C₆馏分和≥C₇馏分；

(3)将步骤(2)得到的C₅/C₆馏分进行异构化，得到C₅/C₆异构烷烃；

(4)将步骤(2)得到的≥C₇馏分进行催化裂解，得到乙烯和丙烯；

(5)将步骤(1)得到的富含非正构烷烃的组分进行重整，得到芳烃或高辛烷值汽油调合组分。

本发明的方法将石脑油分离出正构烷烃和非正构烷烃，对正构烷烃进行切割，将碳五、碳六组分作为异构化原料，≥C₇正构烷烃作为催化裂解原料，与C₅/C₆馏分相比，≥C₇馏分的催化裂解所需活化能低，因此需要的反应温度低，并且乙烯丙烯收率高。同时由于非正构烷烃组分中富含环烷烃和异构烷烃，在温和的重整反应条件下环烷烃很容易脱氢生成芳烃，催化重整后的生成油可以作为高辛烷值汽油调合组分，也可以进行芳烃抽提，分离出芳烃和非芳烃，经过重整后生成油中的非芳烃主要是链烷烃，将链烷烃再进入催化裂解装置。经过这种工艺组合，可以大大提高低碳烯烃和芳烃的收率，提高汽油收率，降低汽油中的苯含量，降低能耗，显著提高石脑油的利用效率，实现资源的合理配置。

附图说明

图1表示本发明的方法的一种优选实施方式的流程图。

具体实施方式

本发明提供的石脑油的利用方法包括以下步骤：

所述石脑油可以为各种石脑油，优选为直馏石脑油、焦化加氢石脑油、加氢裂化石脑油和加氢精制石脑油中的一种或几种。

在步骤(1)中，可以采用各种能够将石脑油分离成富含正构烷烃的组分和富含非正构烷烃的组分的分离方法，优选使用吸附分离方法对石脑油进行分离。

优选情况下，所述吸附分离方法包括：将石脑油与5A分子筛接触，收集未吸附在5A分子筛上的组分，得到富含非正构烷烃的组分，收集吸附在5A分子筛上的组分，得到富含正构烷烃的组分；石脑油与5A分子筛接触条件包括接触的压力为0.1-3.0MPa，温度为150-250℃，液时空速为0.5-4h^-1。

收集吸附在5A分子筛上的组分的过程包括将脱附剂与吸附有富含正构烷烃的组分的5A分子筛接触，然后从接触后的吸附剂中分离出富含正构烷烃的组分。

富含正构烷烃是指，在富含正构烷烃的组分中，正构烷烃的的质量百分含量≥80％。富含非正构烷烃是指，在富含非正构烷烃的组分中，正构烷烃的质量百分含量≤20％。

石脑油通过5A分子筛的过程中，石脑油中的正构烷烃吸附在5A分子筛上，流出的成分即为富含非正构烷烃的组分。

所述脱附剂可以选自氮气、水蒸汽、二氧化碳、甲烷、天然气、干气、炼厂气和C₃-C₄正构烷烃中的一种或几种。

步骤(1)中的分离过程可以参考CN1285707C中所公开的方法和条件。

在步骤(2)中，切割的方法可以为精馏，精馏的条件可以包括：塔顶温度为36～70℃，塔底温度为90～190℃。从塔顶出C₅/C₆馏分，从塔底出≥C₇馏分。

在步骤(3)中，所述异构化的方法可以包括在烷烃异构化条件下和烷烃异构化催化剂存在下，将C₅/C₆馏分与氢气接触。接触的条件可以包括：温度为100-350℃，压强为1.0-4.0MPa。异构化的过程可以在常规的异构化装置中进行。异构化产物可以用作汽油的调合组分，提高汽油的辛烷值。

在步骤(4)中，所述催化裂解的方法可以包括将≥C₇馏分与催化裂解催化剂接触，接触的条件可以包括：温度可以为500-850℃，优选为500-750℃；水油比可以为0-2.0，优选为0.5-1.5，重时空速可以为0.5-200h^-1，优选为1-100h^-1。

在步骤(5)中，所述重整的方法包括将富含非正构烷烃的组分与重整催化剂接触，接触的条件包括：反应温度可以为400-550℃，优选为450-500℃；反应压力可以为0.1-4.0MPa，优选为0.4-3MPa；重时空速可以为0.1-10h^-1，优选为1-5h^-1；氢油摩尔比可以为1-10，优选为3-8。重整的过程可以在常规的重整装置中进行。

该方法还可以包括将步骤(4)得到的催化裂解产物进行芳烃抽提，分离出芳烃组分和非芳烃组分。按照该优选的实施方式，可以从催化裂解产物中提取出芳烃组分，从而进一步提高芳烃产率。

该方法还可以包括将步骤(5)得到的重整产物进行芳烃抽提，分离出芳烃组分和非芳烃组分。并且该方法还包括对所述非芳烃组分进行催化裂解。按照该优选的实施方式，可以从催化裂解产物中提取出芳烃组分，从而进一步提高芳烃产率，并进一步提高低碳烯烃和芳烃的收率。

步骤(5)得到的重整产物还可以直接用作汽油的调合组分，提高汽油的辛烷值。

图1表示本发明的方法的一种优选实施方式的流程图。

如图1所示，石脑油被分离成富含正构烷烃的组分和富含非正构烷烃的组分。

富含正构烷烃的组分被切割成C₅/C₆馏分和≥C₇馏分。C₅/C₆馏分在异构化装置中进行异构化，异构化产物为高辛烷值异构化油。≥C₇馏分在催化裂解装置中进行催化裂解，得到乙烯和丙烯。从催化裂解产物中分离出的富含芳烃的组分进行芳烃抽提。

富含非正构烷烃的组分在催化重整装置中进行重整。对重整产物进行芳烃抽提，分离出芳烃组分和非芳烃组分。对非芳烃组分进行催化裂解。或者，重整产物直接用作汽油的调合组分，提高汽油的辛烷值。

下面通过实施例更详细地描述本发明。

对比例1

将密度0.7076g/cm³、馏程范围35～153℃、正构烷烃含量为28.34重量％、异构烷烃含量为30.31重量％、环烷烃为32.52重量％、芳烃含量为8.79重量％的石脑油经过预脱砷、预加氢处理，得到杂质含量合乎《石油炼制工程》P472要求的重整原料，然后将原料进入装有重整催化剂的固定床反应器反应，进料量为150ml/h，得到重整反应产物，其反应条件、芳烃产率见表1。

对比例2

将密度0.7076g/cm³、馏程范围35～153℃、正构烷烃含量为28.34重量％、异构烷烃含量为30.31重量％、环烷烃为32.52重量％、芳烃含量为8.79重量％的石脑油经过预脱砷、预加氢处理，得到杂质含量合乎《石油炼制工程》P472要求的重整原料，进入催化裂解炉，进料量为150ml/h，其反应条件、乙烯丙烯收率见表2。

实施例1

如图1所示，将密度0.7076g/cm³、馏程范围35～153℃、正构烷烃含量为28.34重量％、异构烷烃含量为30.31重量％、环烷烃为32.52重量％、芳烃含量为8.79重量％的石脑油通过5A分子筛吸附剂，操作条件为压力1.0MPa、170℃、体积空速0.8h^-1。流出5A分子筛的组分经冷凝得到富含非正构烷烃组分，收率为69.26％，富含非正构烷烃组分中正构烷烃含量为0.32％。吸附过程结束后用氮气吹扫床层脱附，氮气温度为170℃，体积空速为0.8h^-1，吹扫出来的组分经冷凝后得到富含正构烷烃组分，收率为30.74％，其中的正构烷烃含量为96.68％。

将富含正构烷烃组分经过蒸馏切割成C₅、C₆组分和≥C₇组分，C₅、C₆组分进入异构化装置中，操作条件为反应温度150℃，压力2.5MPa，异构化过程汽油收率达97.2％。将≥C₇组分进入催化裂解炉，其反应条件与对比例2相同，乙烯丙烯收率见表2。

将富含非正构烷烃组分进入催化重整装置，其反应条件与对比例1相同，从重整装置出来的产品进行芳烃抽提，分离出富含芳烃组分和富含非芳烃组分；将芳烃抽提后分离出的富含非芳烃组分进入催化裂解装置生产乙烯丙烯，从催化裂解装置产生的富芳烃组分也进入芳烃抽提装置生产芳烃。

相对于未处理石脑油进料量，重整芳烃收率、汽油收率(重整装置出来汽油+异构化油)以及汽油中苯含量、汽油辛烷值见表1。

表1

	对比例1	实施例1	变化
				反应温度/℃	500	470	-30
反应压力/MPa	0.5	0.5	0
				空速/h^-1	2.5	2.5	0
氢油摩尔比	3.5	3.5	0
				芳烃收率/重量％	46.8	59.2	+12.4
汽油收率/重量％	83.5	86.7	+3.2
				汽油RON	97	98	+1.0
汽油中苯含量/重量％	7.5	5.2	-2.3

由表1可见，与对比例1相比，本发明的实施例1的石脑油组合处理工艺，其重组后芳烃产率提高了12.4％，汽油收率提高了3.2％，汽油辛烷值有所提高，汽油中苯含量降低了2.3％。

表2

	对比例2	实施例1	变化
				反应温度/℃	650	650	0
水油比	0.5	0.5	0
				空速/h^-1	30.0	30.0	0
(乙烯+丙烯)收率/重量％	10.3	20.8	+10.5

由表2可见，与对比例2相比，本发明的实施例1的石脑油组合处理工艺，其重组后(乙烯+丙烯)产率提高了10.5％。

对比例3

将密度0.7374g/cm³、馏程范围42～169℃、正构烷烃含量为19.40重量％、异构烷烃含量为28.70重量％、环烷烃为38.28重量％、芳烃含量为13.54重量％的石脑油经过预处理，进入装有重整催化剂的固定床反应器反应，进料量为150ml/h，得到重整反应产物，其反应条件、芳烃产率见表3。

对比例4

将密度0.7374g/cm³、馏程范围42～169℃、正构烷烃含量为19.40重量％、异构烷烃含量为28.70重量％、环烷烃为38.28重量％、芳烃含量为13.54重量％的石脑油经过预处理，进入催化裂解炉，进料量为150ml/h，其反应条件、乙烯丙烯收率见表4。

实施例2

如图1所示，将密度0.7374g/cm³、馏程范围42～169℃、正构烷烃含量为19.40重量％、异构烷烃含量为28.70重量％、环烷烃为38.28重量％、芳烃含量为13.54重量％的石脑油经过预处理，通过5A分子筛吸附剂，操作条件为压力2.5MPa、230℃、体积空速3.5h^-1。流出5A分子筛的组分经冷凝得到富含非正构烷烃组分，收率为78.60％，富含非正构烷烃组分中正构烷烃含量为0.18％。吸附过程结束后用氮气吹扫床层脱附，氮气温度为230℃，体积空速为3.5h^-1，吹扫出来的组分经冷凝后得到富含正构烷烃组分，收率为21.40％，其中的正构烷烃含量为97.30％。

将富含正构烷烃组分经过蒸馏切割成C₅、C₆组分和≥C₇组分，C₅、C₆组分进入异构化装置中，操作条件为反应温度330℃，压力1.5MPa，异构化过程汽油收率达97.8％。将≥C₇组分进入催化裂解炉，其反应条件与对比例4相同，乙烯丙烯收率见表4。

将富含非正构烷烃组分进入催化重整装置，其反应条件与对比例3相同，从重整装置出来的产品可以作为高辛烷值汽油调合组分，也可以进行芳烃抽提，分离出富含芳烃组分和富含非芳烃组分；将芳烃抽提后分离出的富含非芳烃组分进入催化裂解装置生产乙烯丙烯，从催化裂解装置产生的富芳烃组分也进入芳烃抽提装置生产芳烃。。

以未处理石脑油进料量为计算基准，重整芳烃收率、汽油收率(重整装置出来汽油+异构化油)以及汽油中苯含量、汽油辛烷值见表3。

表3

	对比例3	实施例2	变化
				反应温度/℃	490	450	-40
反应压力/MPa	1.5	1.5	0
				空速/h^-1	4.0	4.0	0
氢油摩尔比	7.0	7.0	0
				芳烃收率/重量％	54.82	69.75	+14.93
汽油收率/重量％	86.2	89.1	2.9
				汽油RON	96	98	+2
汽油中苯含量/重量％	7.1	5.7	-1.4

由表3可见，与对比例3相比，本发明的实施例2的石脑油组合处理工艺，其重组后芳烃收率提高了14.93％，汽油收率提高了2.9％，汽油辛烷值有所提高，汽油中苯含量降低了1.4％。

表4

	对比例4	实施例2	变化
				反应温度/℃	750	750	0
水油比	1.5	1.5	0
				空速/h^-1	10.0	10.0	0
(乙烯+丙烯)收率/重量％	32.5	41.7	+9.2

由表4可见，与对比例4相比，本发明的实施例2的石脑油组合处理工艺，其重组后(乙烯+丙烯)产率提高了9.2％。

对比例5

将密度0.6944g/cm³、馏程范围33～174℃、正构烷烃含量为32.97重量％、异构烷烃含量为32.27重量％、环烷烃为27.08重量％、芳烃含量为7.58重量％的石脑油经过预处理，进入装有重整催化剂的固定床反应器反应，进料量为150ml/h，得到重整反应产物，其反应条件、芳烃产率见表5。

对比例6

将密度0.6944g/cm³、馏程范围33～174℃、正构烷烃含量为32.97重量％、异构烷烃含量为32.27重量％、环烷烃为27.08重量％、芳烃含量为7.58重量％的石脑油经过预处理，进入催化裂解炉，进料量为150ml/h，其反应条件、乙烯丙烯收率见表6。

实施例3

如图1所示，将密度0.6944g/cm³、馏程范围33～174℃、正构烷烃含量为32.97重量％、异构烷烃含量为32.27重量％、环烷烃为27.08重量％、芳烃含量为7.58重量％的石脑油经过预处理，通过5A分子筛吸附剂，操作条件为压力0.5MPa、200℃、体积空速2.5h^-1。流出5A分子筛的组分经冷凝得到富含非正构烷烃组分，收率为65.11％，富含非正构烷烃组分中正构烷烃含量为0.35％。吸附过程结束后用氮气吹扫床层脱附，氮气温度为200℃，体积空速为2.5h^-1，吹扫出来的组分经冷凝后得到富含正构烷烃组分，收率为34.89％，其中的正构烷烃含量为96.80％。

将富含正构烷烃组分经过蒸馏切割成C₅、C₆组分和≥C₇组分，C₅、C₆组分进入异构化装置中，操作条件为反应温度280℃，压力3.5MPa，异构化过程汽油收率达98.2％。将≥C₇组分进入催化裂解炉，其反应条件与对比例6相同，乙烯丙烯收率见表6。

将富含非正构烷烃组分进入催化重整装置，其反应条件与对比例5相同，从重整装置出来的产品作为高辛烷值汽油调合组分。

以未处理石脑油进料量为计算基准，重整芳烃收率、汽油收率(重整装置出来汽油+异构化油)以及汽油中苯含量、汽油辛烷值见表5。

表5

	对比例5	实施例3	变化
				反应温度/℃	500	490	-10
反应压力/MPa	2.5	2.5	0
				空速/h^-1	1.5	1.5	0
氢油摩尔比	5.0	5.0	0
				芳烃收率/重量％	44.56	56.21	+11.65
汽油收率/重量％	78.1	82.3	+4.2
				汽油RON	96	97	+1
汽油中苯含量/重量％	4.5	3.0	-1.5

由表5可见，与对比例5相比，本发明的实施例3的石脑油组合处理工艺，其重组后芳烃收率提高了11.65％，汽油收率提高了4.2％，汽油辛烷值有所提高，汽油中苯含量降低了1.5％。

表6

	对比例5	实施例3	变化
				反应温度/℃	550	550	0
水油比	1.0	1.0	0
				空速/h^-1	80.0	80.0	0
(乙烯+丙烯)收率/重量％	6.5	10.4	+3.9

由表6可见，与对比例5相比，本发明的实施例3的石脑油组合处理工艺，其重组后(乙烯+丙烯)产率提高了3.9％。

对比例7

将密度0.6944g/cm³、馏程范围33～174℃、正构烷烃含量为32.97重量％、异构烷烃含量为32.27重量％、环烷烃为27.08重量％、芳烃含量为7.58重量％的石脑油经过预处理，按照专利CN1285707C实施例1中公开的方法进行石脑油加工，其反应条件和结果见表7和8。

实施例4

将富含正构烷烃组分经过蒸馏切割成C₅、C₆组分和≥C₇组分，C₅、C₆组分进入异构化装置中，操作条件为反应温度280℃，压力3.5MPa，异构化过程汽油收率达98.2％。将≥C₇组分进入催化裂解炉，其反应条件与对比例7相同，乙烯丙烯收率见表8。

将富含非正构烷烃组分进入催化重整装置，其反应条件与对比例7相同，从重整装置出来的产品作为高辛烷值汽油调合组分。

以未处理石脑油进料量为计算基准，重整芳烃收率、汽油收率(重整装置出来汽油+异构化油)以及汽油中苯含量、汽油辛烷值见表7。

表7重整反应结果对比

	对比例7	实施例4	变化
				反应温度/℃	490	490	-10
反应压力/MPa	2.5	2.5	0
				空速/h^-1	1.5	1.5	0
氢油摩尔比	5.0	5.0	0
				芳烃收率/重量％	52.74	56.21	+3.47
汽油收率/重量％	79.2	82.3	+3.1
				汽油RON	96	97	+1
汽油中苯含量/重量％	4.9	3.0	-1.9

由表7可见，与对比例7相比，本发明的实施例4的石脑油组合处理工艺，其重组后芳烃收率提高了3.47％，汽油收率提高了3.1％，汽油辛烷值有所提高，汽油中苯含量降低了1.9％。

表8低碳烯烃生产对比

	对比例7	实施例4	变化
				反应温度/℃	820	820	0
水油比	1.0	1.0	0
				空速/h^-1	-	80.0	0

(乙烯+丙烯)收率/重量％

51.2

55.7

+4.5

由表8可见，与对比例7相比，本发明的实施例4的石脑油组合处理工艺，其重组后(乙烯+丙烯)产率提高了4.5％。

Claims

1.一种石脑油的利用方法，其特征在于，该方法包括以下步骤：

2.根据权利要求1所述的方法，其中，将石脑油分离成富含正构烷烃的组分和富含非正构烷烃组分的方法包括：将石脑油与5A分子筛接触，收集未吸附在5A分子筛上的组分，得到富含非正构烷烃的组分，收集吸附在5A分子筛上的组分，得到富含正构烷烃的组分；石脑油与5A分子筛接触条件包括接触的压力为0.1-3.0MPa，温度为150-250℃，液时空速为0.5-4h^-1。

3.根据权利要求1或2所述的方法，其中，在富含正构烷烃的组分中，正构烷烃的的质量百分含量≥80％；在富含非正构烷烃的组分中，正构烷烃的质量百分含量≤20％。

4.根据权利要求2所述的方法，其中，收集吸附在5A分子筛上的组分的过程包括将脱附剂与吸附有富含正构烷烃组分的5A分子筛接触，然后从接触后的脱附剂中分离出富含正构烷烃的组分。

5.根据权利要求4所述的方法，其中，所述脱附剂选自氮气、水蒸汽、二氧化碳、甲烷、天然气、干气、炼厂气和C₃-C₄正构烷烃中的一种或几种。

6.根据权利要求1所述的方法，其中，将C₅/C₆馏分进行异构化的方法包括在烷烃异构化条件下和烷烃异构化催化剂存在下，将C₅/C₆馏分与氢气接触。

7.根据权利要求1所述的方法，其中，在步骤(4)中，所述催化裂解的方法包括将≥C₇馏分与催化裂解催化剂接触，接触的条件包括温度为500-850℃、水油比为0-2、重时空速为0.5-200h^-1。

8.根据权利要求1所述的方法，其中，所述重整的方法包括将富含非正构烷烃的组分与重整催化剂接触，接触的条件包括反应温度为400-550℃，反应压力为0.1-4.0MPa，重时空速为0.1-10h^-1，氢油摩尔比为1-10。

9.根据权利要求1所述的方法，其中，该方法还包括将步骤(4)得到的催化裂解产物进行芳烃抽提，分离出芳烃组分和非芳烃组分。

10.根据权利要求1所述的方法，其中，该方法还包括将步骤(5)得到的重整产物进行芳烃抽提，分离出芳烃组分和非芳烃组分。

11.根据权利要求10所述的方法，其中，该方法还包括对所述非芳烃组分进行催化裂解。