CN101667229A - 带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法 - Google Patents

Abstract

一种带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，针对现有带防松弛垫圈螺栓法兰连接结构泄漏率无法预测的缺陷，通过建立带防松弛垫圈的螺栓法兰连接的变形协调方程、计算垫片的预紧和工作应力，依据紧密性理论，建立带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，从而实现连接结构的泄漏率预测。本发明所涉及的带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法计算原理和方法简单，预测结果准确，可以广泛应用于包括高温高压且温度和压力均有较大波动场合下该种连接结构的泄漏率预测计算。

Description

带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法

技术领域

本发明涉及垫片密封技术，尤其是一种带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法。

背景技术

螺栓法兰垫片密封广泛应用于过程工业的设备和管道连接中，连接结构的失效极少是因强度不足引起的，泄漏是失效的主要原因。尤其在高温工况下，由于垫片性能的劣化，加之由介质压力、温度共同作用下螺栓伸长和法兰偏转，法兰密封面和垫片间出现相对分离倾向导致的垫片压紧应力减小，更易造成连接系统密封性能下降甚至产生泄漏。

在螺栓法兰连接系统中，预紧时垫片的压缩性能是保证其表面与法兰面形成初始密封的基本条件；而在操作工况下，垫片的回弹性能是补偿密封面相对分离、保持垫片压紧应力的必要前提。然而要求垫片同时具备良好密封性能和较高的回弹性能，往往是难以做到的，因为初始密封时垫片中有较大密封应力，在高温工况下，具有较大预应力的垫片受温度和介质压力的共同作用，将产生显著的蠕变和应力松弛，其压缩回弹性能明显下降；此外，垫片材料发生氧化或热分解，屈服强度降低，塑性变形量增大，必将导致垫片回弹性能下降。国内外研究人员就垫片在高温下的力学性能进行了大量的试验研究，试图找到一种表面屈服性能和高温下整体回弹性能较好的垫片以提高系统的密封性能，然而并未得出满意的结果。要解决该问题，可在如图1所示的连接系统中引入弹性元件，即在螺母和法兰之间加入若干个防松弛垫圈，如图2，利用防松弛垫圈优异的回弹性能补偿高温下垫片与法兰密封面间的松弛，维持足够的工作比压，解决因垫片上残余应力下降造成的介质泄漏问题。

在静载荷和温度变化不太大的情况下，拧紧的螺纹连接件因满足自锁条件，一般不会自行松脱。但受振动、冲击或变载荷时，螺纹之间的摩擦力可能瞬时消失，连接有可能松动，而影响正常工作，因此，一般需采取一定的防松措施，比如加入防松弛的各种垫圈、销、双螺母、紧定螺钉等。而作为传统的防松紧固件，弹簧垫圈由于其制作成本低廉，安装使用方便，在普通机电产品中已被广泛采用。但普通弹簧垫圈存在防松可靠性差、适用温度范围小等缺陷，不能较好满足高可靠、高安全性的螺栓法兰连接要求，故近年来国内外许多学者在螺栓连接结构用高性能防松弛垫圈的研究与开发方面开展了较多的工作。

防松弛垫圈在结构与碟形弹簧相近，常用于高温、高压、载荷波动、危险介质等苛刻工况以及对紧密性要求很高的螺栓法兰连接中。1998年，芬兰的Keto-Tokoi发明了一种由可变形金属构成的活压垫圈，用来保证螺栓连接结构的紧密性。当工作温度达到一定值时，该垫圈变成杯形，低于一定温度时则变成碟形，保证了螺栓法兰连接结构的预紧力在期望的范围内，确保连接的密封性能。日本学者土川善司于2000年开发了一种螺母防松垫圈，所发明的垫圈具有贯通螺栓轴心的贯通孔，其环状垫圈下表面为倾斜面，当螺栓以规定的扭矩上紧时，螺母的下表面与垫圈的上表面贴紧，使垫圈倾斜面与被紧固构件的上表面咬合，产生沿螺栓轴向的附加压力，从而可有效防止螺母的松动。2003年，Muhammad等人对管道系统的螺栓法兰连接在有无垫圈情况下的密封性能进行了研究，介绍了在静载条件下满足零泄漏要求的最优螺栓法兰垫圈连接系统模型。Chesterton和Klinger等公司的防松弛垫圈产品已在我国部分石油化工企业得到了应用。

在国内，早在1991年，段英贤、张放等人已经将这一新型垫圈引入到国产起重机的设计与制造中，并从设计计算、制造工艺等方面进行了理论分析和试验研究，得出了其防松效果优于一般弹簧垫圈的结论。1999年，西南工学院的夏静波、鲁绪芝等人在分析弹簧垫圈性能的基础上，阐述了将其引入受轴向载荷的螺栓连接后对系统承载能力的影响，结果表明在系统中引入弹性元件提高了螺栓的疲劳强度。武汉工业大学的刘德安、刘隽等人于同年应用螺栓-垫圈应力理论对FRP结构搭接点预紧力进行了研究，试验结果表明，接点的应力松弛状况得到非常明显的改善。Tseng Shao-Chien在2002年发明了一种防锁死、防震、密封性好的螺栓螺母结构，该结构由活压垫圈、外螺套、衬垫和螺母等组成。国内顾伯勤、陈晔等对螺栓法兰连接用弹性垫圈载荷变形特性进行了研究，提出了弹性垫圈优化设计方法，探讨了带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的紧密性评价方法。

法兰连接的紧密性定义为：在一定的操作条件下，法兰连接的泄漏率是否低于某一规定的指标泄漏率；或者在某一规定的泄漏率指标下，密封连接能够承受的最高操作条件如温度、压力等是否符合实际工况要求。满足上述条件的连接是紧密的，反之则认为是不紧密的。

现行ASME规范所规定的法兰密封设计方法中，将垫片的基本性能用垫片预紧密封比压y和垫片系数m来表示，认为实现密封只需保证预紧时垫片上的单位预紧载荷大于y值，而操作时垫片上的残余应力大于m与p的乘积，并由此计算出所需的螺栓载荷。该设计方法未涉及定量泄漏的概念，没有将法兰连接作为一个静不定系统进行分析，也没有考虑到高温条件下螺栓、垫片的蠕变和松弛会使垫片应力显著降低而引起泄漏。

原西德的DIN2505-90标准虽然考虑了操作温度下垫片的蠕变松弛会降低法兰连接的密封性能以及停工和开工时垫片的受力的变化，但是，该方法主要引用预紧和操作时垫片的特性值K₀、K₁作为基本参数，认为K₀和K₁对同一垫片和同一介质为常数，并以此分别计算预紧和操作时所需的螺栓载荷。因而该方法也存在着一些与ASME规范类似的不足，整个计算过程(包括垫片系数本身)与法兰连接的密封性能没有明确的定量关系。

ASME锅炉和压力容器委员会(PVRC)在近30年中进行了广泛的垫片试验研究工作，在积累了大量数据的基础上，提出了基于紧密度要求的螺栓法兰载荷计算方法，形成了ASME规范附录的螺栓法兰连接设计新方法。该方法采用具有紧密度或泄漏率特性的垫片系数G_b、a和G_s代替了规范中的m和y，从而使法兰设计建立在密封准则之上。紧密度是包含了介质压力和泄漏率的一个综合概念，用以度量在给定螺栓载荷下法兰接头限制泄漏的能力。

综上所述，国内外学者对防松弛垫圈的研究主要集中在防松弛垫圈结构设计和连接密封性能试验研究基础上，尚未有与工程实际相结合、对带防松弛垫圈螺栓法兰连接结构泄漏率进行准确预测的理论和方法。

发明内容

本发明所要解决的技术问题是，针对现有带防松弛垫圈螺栓法兰连接结构泄漏率无法预测的缺陷，通过建立带防松弛垫圈的螺栓法兰连接的变形协调方程、计算垫片的预紧和工作应力，依据紧密性理论，建立带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，从而实现连接结构的泄漏率预测。

本发明是采取以下的技术方案来实现的。

一种带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，包括以下步骤：

a)根据螺栓的变形量公式Δl＝l_B2-l_B1计算螺栓总的变形量Δl，式中l_B1为预紧工况下螺栓长度、l_B2为操作工况下螺栓长度；

当连接系统的工作温度处于螺栓材料的蠕变温度范围时，随着服役时间的增加，螺栓除了初始变形外，还会产生由蠕变引起的塑性变形，即螺栓的总应变ε_b应由起始的弹性和塑性应变ε_b0和蠕变应变ε_bc两部分组成，即ε_b＝ε_b0+ε_bc。

考虑高温蠕变的影响，在预紧和操作工况下，由螺栓载荷，包括轴向力和温度，计算得到的长度分别为：l_B1＝l₀+q_BW₁      (1)

$l_{B2}=l_0+q_B^t{W}_2+l_0({\mathrm{\α}}_B^t{T}_2-{\mathrm{\α}}_B{T}_1)+{\mathrm{\ϵ}}_{\mathrm{bc}}{l}_0---\left(2\right)$

则螺栓总的变形量为：

$l_{B2}-l_{B1}=q_B^t{W}_2-q_B{W}_1+l_0({\mathrm{\α}}_B^t{T}_2-{\mathrm{\α}}_B{T}_1){+\mathrm{\ϵ}}_{\mathrm{bc}}{l}_0---\left(3\right)$

式中：α_B、α_B ^t分别为预紧和工作温度下螺栓材料的线膨胀系数，℃^-1；W₁、W₂分别为预紧和操作时的螺栓载荷，W₁＝A_GS_K， $W_2=A_G{S}_G+\frac{\mathrm{\π}}{4}{D}_m^{2}P,$ A_G为垫片全面积，mm²，D_m为垫片平均直径，mm，P为操作介质压力，MPa；q_B、q_B ^t为预紧及操作温度下螺栓的弹性系数，q_B＝l₀/(E_BA_B)， $q_B^t=l_0/\left(E_B^t{A}_B\right),$ E_B、E_B ^t分别为螺栓在常温和工作温度下的弹性模量，MPa，A_B为螺栓的总截面积，mm²；T₁、T₂为预紧和操作时的温度，℃；

b)通过防松弛垫圈回弹量公式ΔD＝D_压-D_弹计算防松弛垫圈回弹量ΔD，式中D_压为预紧时防松弛垫圈的轴向压缩量，D_弹为操作时的轴向压缩量；

c)通过垫片操作工况条件下的变形量公式ΔD₁＝D_K-(D_G+D_P)计算垫片操作工况条件下的变形量ΔD₁，式中D_K为预紧时垫片的压缩量、D_G为操作时垫片的压缩量，D_P为垫片蠕变量；

d)通过法兰操作工况条件下的变形量公式ΔD_F＝2(D_F2-D_F1)-2D_Ft计算法兰操作工况条件下的变形量ΔD_F，式中D_F1、D_F2分别为螺栓中心圆处两个法兰的位移，D_Ft为法兰环的轴向热膨胀变形量；

防松弛垫圈-螺栓-法兰-垫片连接是一个预应力静不定系统。在操作条件下，由于流体压力和温度的共同作用，使得法兰弯矩、螺栓载荷、垫片应力较预紧时均发生改变，相应的法兰轴向位移、螺栓伸长量、垫片变形量以及防松弛垫圈变形量也发生改变，这些改变量是相容的，符合连接系统的变形协调条件：

2(D_压-D_弹)+D_K-(D_G+D_p)＝(l_B2-l_B1)+2(D_F2-D_F1)-2D_Ft    (6)

上式表明：垫片回弹量与防松弛垫圈回弹量之和等于操作和预紧时螺栓长度的改变量、法兰在螺栓圆处的位移改变量以及法兰环的热膨胀变形量三者之和，其中考虑了垫片和螺栓的蠕变变形，该变形协调方程是一个超越方程，可借助于计算机求解。

带防松弛垫圈螺栓法兰连接系统的泄漏率预测，就是在已知垫片预紧应力、操作温度和压力等工况条件下，对连接结构的泄漏率进行预测。

e)将压缩过程中垫片应力与变形关系式 $S_K=(A_C-B_C{T}_2)D_K^{N_C}---\left(4\right)$ 与卸载过程中垫片应力与变形关系式

$\frac{S_G}{S_K}=A_S+B_S{\left[\frac{D_G}{D_K}\right]}^{(A_T+B_T{T}_2)}---\left(5\right)$

代入变形协调方程

2(D_压-D_弹)+D_K-(D_G+D_p)＝(l_B2-l_B1)+2(D_F2-D_F1)-2D_Ft      (6)

计算得到垫片残余压紧应力S_G；

以上各式中，MPa；S_K为垫片的预紧应力，MPa；A_C、B_C、N_C、A_S、B_S、A_T、B_T为垫片压缩的回归系数；

对于非线性垫片的压缩回弹特性通常认为是非线性和非保守的，在压缩和回弹过程中垫片的应力与变形所对应的关系可由式(4)和(5)来表示。

除了连接系统的变形协调分析以外，紧密性分析必须考虑垫片的密封性能；

并根据试验条件下垫片的密封性能公式 $L=A_L{\mathrm{PT}}^{M_L}{S_G}^{N_L}---\left(7\right)$ 计算试验室条件下的泄漏率L，式中，P为操作介质压力，A_L、M_L和N_L均为试验得到的回归系数；

由于实际连接的泄漏率随垫片宽度、介质粘度的增大而减小，而由垫片密封性能公式得到的泄漏率是与试验所采用的垫片试样尺寸、介质粘度、温度等试验条件相对应的，故计算实际法兰连接的泄漏率时，还需

f)根据泄漏率修正公式 $L_R=\frac{b_1{\mathrm{\η}}_1}{b_2{\mathrm{\η}}_2^t}L---\left(8\right)$ 获得系统实际泄漏率L_R，cm³/(s·mm)，式中，b₁、b₂分别为试验垫片和实际垫片的有效密封宽度，mm、η₁为试验介质在试验温度下的粘度，kg/(s·m)、η₂ ^t为实际介质在操作温度下的粘度，kg/(s·m)。

所述变形协调方程借助于计算机求解得到垫片残余压紧应力S_G。

所述预紧时垫片的压缩量D_K由

压缩过程中垫片应力与变形关系式 $S_K=(A_C-B_C{T}_2)D_K^{N_C}---\left(4\right)$ 与卸载过程中垫片应力与变形关系式 $\frac{S_G}{S_K}=A_S+B_S{\left[\frac{D_G}{D_K}\right]}^{(A_T+B_T{T}_2)}---\left(5\right)$ 计算获得。

本发明专利的有益效果是：

本发明专利所涉及的带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法计算原理和方法简单，预测结果准确，可以广泛应用于包括高温高压且温度和压力均有较大波动场合下该种连接结构的泄漏率预测计算。带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构已逐步在国内开始应用，建立带防松弛垫圈螺栓法兰连接结构泄漏预测方法，对带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率进行准确预测，及时采取预防和维修措施，可有效降低资源浪费和避免恶性事故的发生、避免人员的伤亡和物力财力的损失，具有重要的现实意义。

附图说明

图1是带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构示意图。

图2是防松弛垫圈结构示意图。

图3是本发明实施例的泄漏率预测流程图。

具体实施方式

已知垫片预紧应力S_K或者螺栓的预紧载荷W₁、操作温度T、操作压力P和防松弛垫圈结构参数，通过变形协调方程(6)计算得到垫片残余压紧应力S_G，将其代入密封性能公式(7)得出泄漏率L，再经过式(8)的修正得出系统实际泄漏率L_R。上述计算过程可通过编制的计算程序来实现，计算流程如图3所示。

一种带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，包括以下步骤：

a)根据螺栓的变形量公式Δl＝l_B2-l_B1计算螺栓总的变形量Δl，式中l_B1为预紧工况下螺栓长度、l_B2为操作工况下螺栓长度；

b)通过防松弛垫圈回弹量公式ΔD＝D_压-D_弹计算防松弛垫圈回弹量ΔD，式中D_压为预紧时防松弛垫圈的轴向压缩量，D_弹为操作时的轴向压缩量；

c)通过垫片操作工况条件下的变形量公式ΔD₁＝D_K-(D_G+D_P)计算垫片操作工况条件下的变形量ΔD₁，式中D_K为预紧时垫片的压缩量、D_G为操作时垫片的压缩量，D_P为垫片蠕变量；

d)通过法兰操作工况条件下的变形量公式ΔD_F＝2(D_F2-D_F1)-2D_Ft计算法兰操作工况条件下的变形量ΔD_F，式中D_F1、D_F2分别为螺栓中心圆处两个法兰的位移，D_Ft为法兰环的轴向热膨胀变形量；

e)将压缩过程中垫片应力与变形关系式 $S_K=(A_C-B_C{T}_2)D_K^{N_C}---\left(4\right)$ 与卸载过程中垫片应力与变形关系式

$\frac{S_G}{S_K}=A_S+B_S{\left[\frac{D_G}{D_K}\right]}^{(A_T+B_T{T}_2)}---\left(5\right)$

代入变形协调方程

2(D_压-D_弹)+D_K-(D_G+D_p)＝(l_B2-l_B1)+2(D_F2-D_F1)-2D_Ft     (6)

计算得到垫片残余压紧应力S_G；

以上各式中，S_K为垫片的预紧应力、A_C、B_C、N_C、A_S、B_S、A_T、B_T为垫片压缩的回归系数；

并根据试验条件下垫片的密封性能公式 $L=A_L{\mathrm{PT}}^{M_L}{S_G}^{N_L}---\left(7\right)$

计算试验室条件下的泄漏率L，式中，P为操作介质压力，A_L、M_L和N_L均为试验得到的回归系数；

f)根据泄漏率修正公式 $L_R=\frac{b_1{\mathrm{\η}}_1}{b_2{\mathrm{\η}}_2^t}L---\left(8\right)$

获得系统实际泄漏率L_R，式中，b₁、b₂分别为试验垫片和实际垫片的有效密封宽度、η₁为试验介质在试验温度下的粘度、η₂ ^t为实际介质在操作温度下的粘度。

变形协调方程借助于计算机求解得到垫片残余压紧应力S_G。

预紧时垫片的压缩量D_K由

压缩过程中垫片应力与变形关系式 $S_K=(A_C-B_C{T}_2)D_K^{N_C}---\left(4\right)$

与卸载过程中垫片应力与变形关系式

$\frac{S_G}{S_K}=A_S+B_S{\left[\frac{D_G}{D_K}\right]}^{(A_T+B_T{T}_2)}---\left(5\right)$

计算获得。

实施例如下。

管道螺栓法兰连接，工作压力为3.88MPa，工作温度为500℃，介质为氢气、硫化氢气体和碳氢混合物。连接用法兰为符合GB/T 9115.2-2000标准、PN16、DN200的凹凸面对焊钢制管法兰，材料为0Cr18Ni9；连接元件为12个M33、材料为25Cr2MoVA的双头螺柱；密封垫片为柔性石墨缠绕垫片

参照GB150-1998有关规定取垫片预紧应力为70MPa；防松弛垫圈24个，其结构参数为：内径D₁＝34mm，外径D₂＝75mm，厚度为S＝6.5mm，垫圈倾角α＝7°。

工作温度500℃时，柔性石墨缠绕垫片的基本性能为：

压缩性能： $S_K=38.7D_K^{1.3}$

回弹性能： $\frac{S_G}{S_K}=-0.0025+0.96{\left(\frac{D_C}{D_K}\right)}^{61.44}$

蠕变特性： $\frac{D_P}{D_K}=1.14\×{10}^{-2}\ln t$

密封性能：L＝3.69×10^-3S_G ^-0.67

法兰材料在常温和工作温度下的弹性模量分别为E_F＝1.99×10⁵MPa和 $E_F^t=1.6\×{10}^5\mathrm{MPa},$ 螺栓材料在常温和工作温度下的弹性模量分别为E_B＝2.15×10⁵MPa和 $E_B^t=1.79\×{10}^5\mathrm{MPa},$ 螺栓材料的线膨胀系数 ${\mathrm{\α}}_B^t=1.39\×{10}^{-5}1/K,$ 法兰材料的线膨胀系数 ${\mathrm{\α}}_F^t=1.86\×{10}^{-5}1/K.$

由于介质为氢气、硫化氢气体和碳氢混合物，故该处选择介质粘度最小的氢气作为计算对象。气体在温度T时的粘度η₂ ^t与在273.16K时粘度η₂ ^273.16之间存在如下关系：

${\mathrm{\η}}_2^t={\left(\frac{273.16+T}{273.16}\right)}^n{\mathrm{\η}}_2^{273.16}$

氢气在273.16K时的粘度 ${\mathrm{\η}}_2^{273.16}=8.39\×{10}^{-6}\mathrm{kg}/(s\·m),$ n＝0.68，由此得到500℃时氢气的粘度为1.7×10^-5kg/(s·m)。20℃时试验介质氮气的粘度为η₁＝1.75×10^-5kg/(s·m)。

根据上述工况条件、结构尺寸、材料性能等参数，按照本发明建立的泄漏率预测方法，通过连接系统的变形协调方程可计算得到工况条件下垫片的残余压紧应力S_G，再根据垫片密封性能公式和泄漏率修正公式即可求得连接系统的实际泄漏率L_R。计算结果如下：

经过变形协调分析，当连接系统中采用防松弛垫圈后，在给定的工况条件下，垫片残余应力S_G＝50.32MPa，而由垫片的密封性能公式和泄漏率修正公式计算得到的连接系统实际泄漏率L_R＝2.67×10^-4cm³/(s·mm)。

Claims (3)

1、一种带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，其特征是包括以下步骤：

a)根据螺栓的变形量公式Δl＝l_B2-l_B1计算螺栓总的变形量Δl，式中l_B1为预紧工况下螺栓长度、l_B2为操作工况下螺栓长度；

b)通过防松弛垫圈回弹量公式ΔD＝D_压-D_弹计算防松弛垫圈回弹量ΔD，式中D_压为预紧时防松弛垫圈的轴向压缩量，D_弹为操作时的轴向压缩量；

c)通过垫片操作工况条件下的变形量公式ΔD₁＝D_K-(D_G+D_P)计算垫片操作工况条件下的变形量ΔD₁，式中D_K为预紧时垫片的压缩量、D_G为操作时垫片的压缩量，D_P为垫片蠕变量；

d)通过法兰操作工况条件下的变形量公式ΔD_F＝2(D_F2-D_F1)-2D_Ft计算法兰操作工况条件下的变形量ΔD_F，式中D_F1、D_F2分别为螺栓中心圆处两个法兰的位移，D_Ft为法兰环的轴向热膨胀变形量；

e)将压缩过程中垫片应力与变形关系式

与卸载过程中垫片应力与变形关系式

$\frac{S_G}{S_K}=A_S+B_S{\left[\frac{D_G}{D_K}\right]}^{(A_T+B_T{T}_2)}---\left(5\right)$

代入变形协调方程

2(D_压-D_弹)+D_K-(D_G+D_p)＝(l_B2-l_B1)+2(D_F2-D_F1)-2D_Ft (6)

计算得到垫片残余压紧应力S_G；

以上各式中，S_K为垫片的预紧应力、A_C、B_C、N_C、A_S、B_S、A_T、B_T为垫片压缩的回归系数；

并根据试验条件下垫片的密封性能公式

计算试验室条件下的泄漏率L，式中，P为操作介质压力，A_L、M_L和N_L均为试验得到的回归系数；

f)根据泄漏率修正公式

获得系统实际泄漏率L_R，式中，b₁、b₂分别为试验垫片和实际垫片的有效密封宽度、η₁为试验介质在试验温度下的粘度、η₂ ^t为实际介质在操作温度下的粘度。

2、根据权利要求1所述的带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，其特征是所述变形协调方程借助于计算机求解得到垫片残余压紧应力S_G。

3、根据权利要求1所述的带防松弛垫圈的螺栓法兰连接结构的泄漏率预测方法，其特征是所述预紧时垫片的压缩量D_K由

压缩过程中垫片应力与变形关系式

与卸载过程中垫片应力与变形关系式

$\frac{S_G}{S_K}=A_S+B_S{\left[\frac{D_G}{D_K}\right]}^{(A_T+B_T{T}_2)}---\left(5\right)$

计算获得。

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