CN101528968A - 由硅合金化多相钢制造扁钢产品的方法 - Google Patents

由硅合金化多相钢制造扁钢产品的方法 Download PDF

Info

Publication number
CN101528968A
CN101528968A CNA2007800400604A CN200780040060A CN101528968A CN 101528968 A CN101528968 A CN 101528968A CN A2007800400604 A CNA2007800400604 A CN A2007800400604A CN 200780040060 A CN200780040060 A CN 200780040060A CN 101528968 A CN101528968 A CN 101528968A
Authority
CN
China
Prior art keywords
strip
hot
cold
hot rolled
temperature
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
CNA2007800400604A
Other languages
English (en)
Other versions
CN101528968B (zh
Inventor
布里吉特·哈默
托马斯·黑勒
约翰·威廉·施米茨
约亨·万斯
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
ThyssenKrupp Steel Europe AG
Original Assignee
ThyssenKrupp Stahl AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by ThyssenKrupp Stahl AG filed Critical ThyssenKrupp Stahl AG
Publication of CN101528968A publication Critical patent/CN101528968A/zh
Application granted granted Critical
Publication of CN101528968B publication Critical patent/CN101528968B/zh
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/041—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
    • C21D8/0415—Rapid solidification; Thin strip casting
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
  • Chemical Vapour Deposition (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

本发明涉及这样一种方法，该方法允许较不费力地制备几何尺寸宽泛的高抗拉强度扁钢产品。为此，根据本发明，将形成多相显微组织并且含有下列成分(以重量％计)的钢铸造成厚度为1至4毫米的铸造带材，其中所述成分为：0.10％至0.15％的碳、0.80％至1.20％的锰、至多0.030％的磷、至多0.004％的硫、1.10％至1.30％的硅、0.0％至0.05％的铝、至多0.0060％的氮、0.30％至0.60％的铬、0.080％至0.120％的钛、0.040％至0.060％的铌、0.150％至0.250％的钼，其余为铁和不可避免的杂质；在连续过程中将铸造带材在850℃至1000℃的最终热轧温度下在线热轧成厚度为0.5到3.2毫米的热轧带材，变形度大于20％；以及将热轧带材在450℃至700℃的卷绕温度下进行卷绕，从而得到最小抗拉强度Rm为880兆帕、最小断裂延伸率A80为5％的热轧带材。

Description

由硅合金化多相钢制造扁钢产品的方法
本发明涉及一种由高抗拉强度的马氏体钢制备扁钢产品(例如带材或金属板坯)的方法。这种马氏体钢属于多相钢类。它们通常为这样的钢，所述钢的性能取决于显微组织中相的类型、数量和排列。因此，其显微组织中至少存在两相(例如，铁素体、马氏体、贝氏体)。结果，与传统钢相比，它们具有优异的强度/成形性的组合。
特别是涉及对包晶凝固的组合物进行铸造时，这种制备路线会产生问题。在这些钢种的情况下，在连续铸造过程中存在产生纵向裂纹的风险。这种纵向裂纹的出现会严重降低由扁铸坯或薄板坯制备的热轧钢带的质量，从而使得它们变得无法使用。为了避免这种风险，需要采用大量措施(例如，增加火焰处理)，这可能会致使这些钢种的转化变得不经济。当铸造铝含量高的钢时，由于与粉末状助熔剂的相互作用也会造成不利效果，因此，由这种钢制备的扁钢产品的质量也受到了不利的影响。
由于下列特别的特征，多相钢引起了汽车构造行业的极大兴趣：因为多相钢具有高的强度，所以一方面它们允许使用较小的材料厚度，从而同时也减轻了车辆重量；另一方面，在发生碰撞(撞击行为)的情况下，提高了车身的安全性。因此，与由传统钢制备的车身相比，整个车身的具有至少相等强度的多相钢允许减小由该多相钢制备的部件的金属板厚度。
通常，多相钢在转炉炼钢机中熔融，并在连续铸造机上铸造成扁坯或薄板坯，然后热轧成热轧带材并卷绕。在这种情况下，通过在热轧后选择性地控制热轧带材的冷却以调节某些显微组织部分，可以改变热轧带材的机械性能。此外，为了获得更小的金属板厚度，还可以将热轧带材冷轧成冷轧带材(专利文献EP 0 910 675 B1、EP 0 966547 B1、EP 1 169 486 B1、EP 1 319 725 B1、EP 1 398 390 A1)。
由抗拉强度大于800兆帕的高抗拉强度多相钢制备扁钢产品的过程存在下列问题：当轧制这些钢时，必须施加高的轧制力。这种要求造成的后果是：一般来说，采用目前普遍使用的生产机器，通常由所讨论类型的钢可能只能制得一定宽度和厚度的高抗拉强度热轧带材，这已不能完全满足当今汽车行业所需的要求。特别是，使用传统装置不能很好地制备具有足够宽度的厚度较小的带材。此外，在实践中已经表明，采用传统方法难以由多相钢制备强度大于800兆帕的冷轧带材。
欧洲专利EP 1 072 689 B1(DE 600 09 611 T2)中提出了一种由多相钢制备钢带的可供替换的方法。按照该已知的方法，首先将钢熔体铸造成厚度为0.5至10毫米、特别是1至5毫米的铸造带材，其中所述钢熔体含有(以重量％计)：0.05％至0.25％的碳；总计0.5％至3％的锰、铜和镍；总计0.1％至4％的硅和铝；总计最多达0.1％的磷、锡、砷和锑；总计小于0.3％的钛、铌、钒、锆和稀土金属；以及分别小于1％的铬、钼和钒；余量为铁和不可避免的杂质。随后，以在线的方式将铸造带材一道或多道热轧成热轧带材，变形度为25％至70％。在这种情况下，最终热轧温度高于Ar3温度。在热轧结束后，将得到的热轧带材在两个步骤中冷却。在第一冷却步骤中，保持5℃/秒至100℃/秒的冷却速率直到温度达到400℃至550℃为止。然后将热轧带材在该温度下保持一定的停留时间，需要该停留时间是为了允许残余奥氏体含量超过5％的钢发生贝氏体相变。在这种情况下要避免形成珠光体。在停留足以获得所需显微组织的时间后，通过开始第二冷却步骤来中断相变过程，其中，为了随后将热轧带材在350℃以下的卷绕温度下卷绕成卷，将热轧带材的温度降到400℃以下。
采用专利文献EP 1 072 689 B1中所述的方法，应该可以按照简便的方式由多相钢制备具有贝氏体显微组织部分的热轧带材，所述热轧带材具有TRIP特性(“TRIP”＝“相变诱导塑性(TransformationInduced Plasticity)”)。这种钢具有相对高的强度和良好的成形性。然而，该强度对于许多应用来说是不够的，特别在汽车构造领域更是如此。
因此，本发明的目的包括提供这样一种方法，该方法允许较不费力地制备几何尺寸宽泛的高抗拉强度扁钢产品。
基于上述现有技术，通过这样的制备扁钢产品的方法来实现该目的，其中，根据本发明，将形成多相显微组织并且含有下列成分(以重量％计)的钢铸造成厚度为1至4毫米的铸造带材，其中所述成分为：0.10％至0.15％的碳、0.80％至1.20％的锰、至多0.030％的磷、至多0.004％的硫、1.10％至1.30％的硅、0.0％至0.05％的铝、至多0.0060％的氮、0.30％至0.60％的铬、0.080％至0.120％的钛、0.040％至0.060％的铌、0.150％至0.250％的钼，其余为铁和不可避免的杂质；其中在连续过程中将铸造带材在850℃至1000℃的最终热轧温度下在线热轧成厚度为0.5到3.2毫米的热轧带材，变形度大于20％；以及其中将热轧带材在450℃至700℃的卷绕温度下进行卷绕，从而得到最小抗拉强度Rm为880兆帕、最小断裂延伸率A80为5％的热轧带材。
本发明利用了这样一种可能性，即，带材铸造法有可能将抗拉强度特别高并且为包晶凝固的多相钢转化成热轧带材。由于在这种情况下，所述铸造带材本身已经具有较小的厚度，因此为了制备具有较小的厚度的扁钢产品(如汽车构造领域中尤其所需的那样)，在热轧该钢带的过程中仅须保持相对较低的变形度。因此，使用根据本发明的方法，通过指定铸造带材相应的初始厚度，就有可能毫无问题地制成这样的热轧带材，该热轧带材具有最佳的特性分布并且最大厚度为1.5毫米，而且由该热轧带材可以制备用于(例如)车辆支撑结构的部件。
由于热轧过程中的变形度低，因此这种方法所需的轧制力小于采用传统方法热轧扁坯或薄板坯所需的轧制力，从而使得可以使用根据本发明的方法毫无问题地制得宽度较大的热轧带材，所述宽度显著大于按照传统方式铸造的具有相同强度和厚度的热轧带材的宽度。由此，本发明允许可靠地制备这样的高抗拉强度的热轧带材，所述热轧带材由其组成如本发明所述和加工的马氏体钢构成，并且其宽度大于1200毫米，特别是大于1600毫米。
除了上述优点以外，根据本发明将带材铸造方法用于转化高抗拉强度钢(该高抗拉强度钢属于根据本发明设计的类型)的这种应用，由于所述高抗拉强度钢的特性和针对该方法而定的工艺参数(例如，热轧最终温度、冷却温度、卷绕温度)以及考虑到凝固行为，所以还提供了可以可靠地铸造根据本发明所加工的这类关键的钢组成的可能性。因此，与传统的制备方法相比，铸造带材非常快速的凝固(这是带材铸造法的特征)导致出现心部偏析的风险大幅降低，其结果是，根据本发明制备的热轧带材在其横截面和长度上具有特别均匀的特性分布和显微组织。
根据本发明的方法的另一个独特优点为：根据本发明制备的热轧带材具有至少880兆帕的高强度，而无需在热轧结束和卷绕之间另外对热轧带材进行特殊的冷却循环，在(例如)专利文献EP 1 072 689B1中规定，为了满足中断冷却的需要，在热轧结束和卷绕之间必须维持该冷却循环。在实施根据本发明的方法时，只需确保热轧在限定得相对较窄的温度窗中终止、以及确保卷绕在精确限定的温度范围内进行。在此之间发生单步冷却。
根据本发明的方法的又一个优点为：基于单一的钢分析，通过改变冷却和轧制条件，能够实现根据本发明制备的带材的机械性能范围的扩展。
根据本发明制备的热轧带材尤其适合于随后转化成冷轧带材。因此，本发明的一个实用的实施方案为将所述热轧带材冷轧成厚度为0.5至1.4毫米、特别是0.7毫米到至多1.3毫米的冷轧带材作好了准备，而这正是构造车体所需要的。为了消除冷轧过程中出现的凝固，可以在750℃至850℃的退火温度下对所述冷轧带材进行退火处理。对于按照该方式由根据本发明制备的热轧带材而制成的冷轧带材来说，能够可靠地保证最小抗拉强度为800兆帕。同时能够可靠地保证冷轧带材的最小断裂延伸率A50为5％。通过将退火温度限制在750℃至805℃的范围内，可以制备抗拉强度至少为1000兆帕的冷轧带材。尽管具有这样高的强度，但是对于按照这种方式退火的带材而言仍然可以保证最小断裂延伸率A50为5％。作为对比，通过将退火温度限制在810℃至850℃的范围内，可以确定地制备具有改善的断裂延伸率值的冷轧带材，对于这种冷轧带材而言，仍然可以保证它们的最小抗拉强度为800兆帕。
按照本发明的另一个有利的实施方案，按照本身已知的方式为冷轧带材设置金属涂层(例如，该金属涂层可以是锌涂层)。
可以通过相应地协调最终热轧温度和卷绕温度来大范围地调节根据本发明制备的热轧带材的强度和延伸率的值。例如，如果要制备这样的热轧带材，其中，所获得的热轧带材的最小断裂延伸率A80为10％，最小抗拉强度Rm为880兆帕，则可以由最终热轧温度为850℃至1000℃并且卷绕温度为550℃至700℃来实现。
另一方面，如果要制备保证抗拉强度Rm较高(至少1000兆帕)且最小断裂延伸率A80为5％的热轧带材，则选择最终热轧温度为900℃至1000℃并且卷绕温度为450℃至550℃来实现。
下面基于示例性实施方案对本发明进行详细描述。
在为验证本发明的效果而进行的试验中，将根据本发明设计的、具有表1所示组成的钢熔融，在传统的双辊铸造机中铸造成1.6毫米厚的铸造带材。
表1(数据以重量％计)
  C   Mn   P   S   Si   Al   N   Cr   Ti   Nb   Mo
  0.11   1.09   0.006   0.004   1.17   0.013   0.0054   0.44   0.112   0.057   0.200
在铸造带材之后，在最终热轧温度WET下将铸造的带材立即在线热轧成1.25毫米厚的热轧带材。随后，将在每种情况下得到的热轧带材立即在冷却步骤中冷却到卷绕温度HT，然后进行卷绕。在卷绕后，所获得的热轧带材具有一定的抗拉强度Rm和断裂延伸率A80，它们与制备过程中所保持的最终热轧温度WET和卷绕温度HT都显示在表2中。
表2
  WET[℃]   HT[℃]   Rm[MPa]   A80[％]
  880   640   895   13.1
将按照这种方式制备的热轧带材在卷绕和酸洗后，冷轧成0.7毫米厚的冷轧带材。
将这种冷轧带材A在840℃的温度下进行退火，从而使该带材重结晶。这样的冷轧带材A的抗拉强度Rm为851兆帕、断裂延伸率A50为12.7％。
将另一个冷轧带材B在800℃的温度下退火以进行重结晶。这样的冷轧带材B的抗拉强度Rm为1003兆帕、断裂延伸率A50为8.6％。

Claims (14)

1.一种制备扁钢产品的方法，
-其中将形成多相显微组织并且具有如下组成的钢铸造成厚度为1至4毫米的铸造带材，其中所述组成为(以重量％计)：
碳：0.10％至0.15％
锰：0.80％至1.20％
磷：≤0.030％
硫：≤0.004％
硅：1.10％至1.30％
铝：0.0％至0.05％
氮：≤0.0060％
铬：0.30％至0.60％
钛：0.080％至0.120％
铌：0.040％至0.060％
钼：0.150％至0.250％
其余为铁和不可避免的杂质，
-其中在连续过程中将所述铸造带材在850℃至1000℃的最终热轧温度下在线热轧成厚度为0.5到3.2毫米的热轧带材，变形度大于20％，以及
-其中将所述热轧带材在450℃至700℃的卷绕温度下进行卷绕，
-从而得到最小抗拉强度Rm为880兆帕、最小断裂延伸率A80为5％的热轧带材。
2.根据权利要求1所述的方法，其特征在于，所述热轧带材的宽度大于1200毫米，特别是大于1600毫米。
3.根据上述权利要求中的任一项所述的方法，其特征在于，所述热轧带材的厚度为至多1.5毫米。
4.根据上述权利要求中的任一项所述的方法，其特征在于，将所述热轧带材冷轧成厚度为0.5至1.4毫米的冷轧带材。
5.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，将所述冷轧带材在750℃至805℃的退火温度下退火。
6.根据权利要求4或5所述的方法，其特征在于，所述冷轧带材的最小抗拉强度为1000兆帕。
7.根据权利要求4到6中的任一项所述的方法，其特征在于，所述冷轧带材的最小断裂延伸率A50为5％。
8.根据权利要求4所述的方法，其特征在于，将所述冷轧带材在810℃-850℃的退火温度下退火。
9.根据权利要求4或8所述的方法，其特征在于，所述冷轧带材的抗拉强度大于800兆帕。
10.根据权利要求4、8或9所述的方法，其特征在于，所述冷轧带材的最小断裂延伸率A50为5％。
11.根据上述权利要求中的任一项所述的方法，其特征在于，所述热轧带材或所述冷轧带材设置有金属涂层。
12.根据权利要求11所述的方法，其特征在于，所述金属涂层是锌涂层。
13.根据上述权利要求中的任一项所述的方法，其特征在于，针对所获得的热轧带材的最小断裂延伸率A80为10％来说，所述卷绕温度为550℃至700℃。
14.根据权利要求1到12中的任一项所述的方法，其特征在于，针对所获得的热轧带材的最小抗拉强度Rm为1000兆帕来说，所述最终热轧温度为900℃至1000℃并且所述卷绕温度为450℃至550℃。
CN2007800400604A 2006-10-30 2007-10-24 由硅合金化多相钢制造扁钢产品的方法 Expired - Fee Related CN101528968B (zh)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP06123141A EP1918405B1 (de) 2006-10-30 2006-10-30 Verfahren zum Herstellen von Stahl-Flachprodukten aus einem mit Silizium legierten Mehrphasenstahl
EP06123141.1 2006-10-30
PCT/EP2007/061392 WO2008052921A1 (de) 2006-10-30 2007-10-24 Verfahren zum herstellen von stahl-flachprodukten aus einem mit silizium legierten mehrphasenstahl

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CN101528968A true CN101528968A (zh) 2009-09-09
CN101528968B CN101528968B (zh) 2013-03-06

Family

ID=37781961

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CN2007800400604A Expired - Fee Related CN101528968B (zh) 2006-10-30 2007-10-24 由硅合金化多相钢制造扁钢产品的方法

Country Status (10)

Country Link
US (1) US20100065161A1 (zh)
EP (1) EP1918405B1 (zh)
JP (1) JP5350255B2 (zh)
KR (1) KR101461585B1 (zh)
CN (1) CN101528968B (zh)
AT (1) ATE432375T1 (zh)
DE (1) DE502006003833D1 (zh)
ES (1) ES2325964T3 (zh)
PL (1) PL1918405T3 (zh)
WO (1) WO2008052921A1 (zh)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103210097A (zh) * 2010-10-05 2013-07-17 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 多相钢、由这种多相钢制成的冷轧扁钢制品以及这种产品的制造方法

Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10071416B2 (en) * 2005-10-20 2018-09-11 Nucor Corporation High strength thin cast strip product and method for making the same
US8435363B2 (en) * 2007-10-10 2013-05-07 Nucor Corporation Complex metallographic structured high strength steel and manufacturing same
US20110277886A1 (en) 2010-02-20 2011-11-17 Nucor Corporation Nitriding of niobium steel and product made thereby
AT512399B1 (de) 2012-09-10 2013-08-15 Siemens Vai Metals Tech Gmbh Verfahren zum Herstellen eines mikrolegierten Röhrenstahls in einer Gieß-Walz-Verbundanlage und mikrolegierter Röhrenstahl
DE112015005690T8 (de) 2014-12-19 2018-04-19 Nucor Corporation Warmgewalztes martensitisches Leichtbau-Stahlblech und Verfahren zum Herstellen desselben
IT201700010994A1 (it) * 2017-02-01 2018-08-01 Nova Ferr S R L Lama di taglio per un tagliaerba.

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5470529A (en) * 1994-03-08 1995-11-28 Sumitomo Metal Industries, Ltd. High tensile strength steel sheet having improved formability
CZ6999A3 (cs) * 1996-07-12 1999-10-13 Thyssen Stahl Ag Ocelový pás válcovaný za tepla a způsob jeho výroby
DE19710125A1 (de) * 1997-03-13 1998-09-17 Krupp Ag Hoesch Krupp Verfahren zur Herstellung eines Bandstahles mit hoher Festigkeit und guter Umformbarkeit
CA2283924C (en) * 1997-03-17 2006-11-28 Nippon Steel Corporation Dual-phase type high-strength steel sheets having high impact energy absorption properties and a method of producing the same
FR2796966B1 (fr) * 1999-07-30 2001-09-21 Ugine Sa Procede de fabrication de bandes minces en acier de type "trip" et bandes minces ainsi obtenues
FR2798871B1 (fr) * 1999-09-24 2001-11-02 Usinor Procede de fabrication de bandes d'acier au carbone, notamment d'acier pour emballages, et bandes ainsi produites
AUPQ779900A0 (en) * 2000-05-26 2000-06-22 Bhp Steel (Jla) Pty Limited Hot rolling thin strip
JP3873886B2 (ja) * 2000-10-19 2007-01-31 Ｊｆｅスチール株式会社 プレス成形用亜鉛めっき鋼板およびその製造方法、並びにプレス成形品の製造方法
JP3927384B2 (ja) * 2001-02-23 2007-06-06 新日本製鐵株式会社 切り欠き疲労強度に優れる自動車用薄鋼板およびその製造方法
DE10128544C2 (de) * 2001-06-13 2003-06-05 Thyssenkrupp Stahl Ag Höherfestes, kaltumformbares Stahlblech, Verfahren zu seiner Herstellung und Verwendung eines solchen Blechs
US6878920B2 (en) * 2002-06-28 2005-04-12 Intel Corporation Optical receiver circuit, method, and system
EP1396550A1 (de) * 2002-08-28 2004-03-10 ThyssenKrupp Stahl AG Verfahren zum Herstellen eines Warmbandes
DE50205631D1 (de) * 2002-09-11 2006-04-06 Thyssenkrupp Stahl Ag Ferritisch/martensitischer Stahl mit hoher Festigkeit und sehr feinem Gefüge
JP4299560B2 (ja) * 2003-03-20 2009-07-22 日新製鋼株式会社 加工性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP4317384B2 (ja) * 2003-04-28 2009-08-19 新日本製鐵株式会社 耐水素脆化、溶接性および穴拡げ性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板とその製造方法
FR2855184B1 (fr) * 2003-05-19 2006-05-19 Usinor Tole laminee a froid et aluminiee en acier dual phase a tres haute resistance pour ceinture anti-implosion de televiseur, et procede de fabrication de cette tole
KR100881047B1 (ko) * 2004-03-31 2009-02-05 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 고강성 고강도 박강판 및 그 제조 방법

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103210097A (zh) * 2010-10-05 2013-07-17 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 多相钢、由这种多相钢制成的冷轧扁钢制品以及这种产品的制造方法
CN103210097B (zh) * 2010-10-05 2015-09-16 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 多相钢、由这种多相钢制成的冷轧扁钢制品以及这种产品的制造方法
US9970088B2 (en) 2010-10-05 2018-05-15 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Multi-phase steel, cold-rolled flat product produced from such a multi-phase steel and method for producing it

Also Published As

Publication number Publication date
KR20090090303A (ko) 2009-08-25
PL1918405T3 (pl) 2009-10-30
KR101461585B1 (ko) 2015-02-23
ES2325964T3 (es) 2009-09-25
ATE432375T1 (de) 2009-06-15
JP2010508437A (ja) 2010-03-18
CN101528968B (zh) 2013-03-06
DE502006003833D1 (de) 2009-07-09
EP1918405B1 (de) 2009-05-27
JP5350255B2 (ja) 2013-11-27
US20100065161A1 (en) 2010-03-18
EP1918405A1 (de) 2008-05-07
WO2008052921A1 (de) 2008-05-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN101528970B (zh) 由硼微合金化多相钢制备扁钢产品的方法
CN101528969B (zh) 由形成复相显微组织的钢制备扁钢产品的方法
CN101528967B (zh) 由形成马氏体显微组织的钢制备扁钢产品的方法
US10308995B2 (en) Steel sheet having very high mechanical properties of strength and ductility
US20090010793A1 (en) Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet
CN101528968B (zh) 由硅合金化多相钢制造扁钢产品的方法
CN106399857A (zh) 一种抗拉强度800MPa级含Si的冷轧热镀锌双相钢的生产方法
CN103237906B (zh) 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且在其材料性能方面偏差小的高强度冷轧/热轧DP钢的方法
CN103249847B (zh) 制造抗拉强度等级为590MPa、可加工性优异且力学性能偏差小的高强度冷轧/热轧TRIP钢的方法
CN101376944A (zh) 一种高强度高屈强比冷轧钢板及其制造方法
US11965230B2 (en) Multiphase ultra-high strength hot rolled steel
CN101528966B (zh) 由铝合金化多相钢制备扁钢产品的方法
KR20070085757A (ko) Ｔｗｉｐ 특성을 갖는 고강도 강 스트립 또는 박판 및 직접스트립 주조에 의한 상기 스트립 제조 방법
EP4033000A1 (en) Martensitic steel strip and manufacturing method therefor
JP2621744B2 (ja) 超高張力冷延鋼板およびその製造方法
JPH0639676B2 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
C06 Publication
PB01 Publication
C10 Entry into substantive examination
SE01 Entry into force of request for substantive examination
C14 Grant of patent or utility model
GR01 Patent grant
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee
CF01 Termination of patent right due to non-payment of annual fee

Granted publication date: 20130306

Termination date: 20211024