CN101389394A - 用于将流动的介质混合物分离成若干组分的设备和方法 - Google Patents

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Abstract

本发明涉及一种用于将流动的介质混合物分离成具有不同的质量密度的至少两种组分的设备，包括：呈供给通道的旋转组件形式的旋转装置，该旋转装置用于使所述流动的混合物旋转，以进行分离；用于进行分离的介质混合物的供给器，其连接于旋转装置；以及连接于旋转装置的出口，其用于排出分离的介质混合物的一种组分，所述设备的特征在于，介质混合物能够在分离过程中呈大致的湍流。本发明还涉及一种用于分离流动的介质混合物的方法。

Description

用于将流动的介质混合物分离成若干组分的设备和方法
技术领域
本发明涉及一种用于将流动的介质混合物分离成具有不同质量密度的至少两种组分的设备，该设备包括用于使所述流动的混合物旋转以进行分离的旋转装置。本发明还涉及一种用于将流动的介质混合物分离成具有不同质量密度的至少两种组分的方法。
背景技术
流动介质混合物的分离具有非常多样的应用场合。介质混合物在此应理解为分布在至少一种液体或气体中的微米级或亚微米级的固体和/或液体和/或气体微粒的混合物。示例有：气体/气体混合物，气体/液体混合物或浮质，液体/液体混合物，气体/固体混合物，液体/固体混合物，或设有一种或多种附加组分的混合物。流动的介质混合物的分离在例如液体净化、气体(烟气)净化和粉末分离的多种应用中是已知的。微粒尺寸和/或质量密度存在较大差异的组分的分离相对简单。为此，大规模地使用了诸如过滤和筛除的工艺。在质量密度差异较小的组分的分离中，使用了化学分离技术和/或诸如沉积和离心过滤的分离技术。当然，在处理大量介质混合物时，化学分离技术经济性较差，且较不利于环保。通过沉积进行组分分离需要时间，且在处理较大量的介质混合物时，必须使用大容量的储存器，而大容量的储存器花费较贵。另一种本身已知的技术通过对混合物施加离心力来利用组分密度的差异来进行分离，所述离心力通过使混合物离心旋转或涡旋旋转而产生。该技术通常不具有足够的选择性以实现短时间内期望等级的分离。
在NL 8700698中描述了前序部分中所述类型的一种已知设备。该已知设备包括：呈供给通道的旋转组件形式的旋转装置，该旋转装置用于使流动的混合物旋转以进行分离；用于待分离的介质混合物的供给器，其连接于旋转装置；连接于旋转装置的出口，其用于排出分离的介质混合物的组分。在旋转供给通道中，在离心力作用下，用于分离的混合物的较重组分比较轻组分朝通道的壁部向外移动的更远，从而产生分离。NL 8700698中已知的设备的一个缺点在于，它仅能用在相对低压下，因此分离进行得比期望的更慢。分离的选择性同样能够提高。
发明内容
本发明的目的在于提供如下一种设备和方法，利用该设备和方法，在有限的投资下，能够尤其提高流动的介质混合物的组分的分离速度和分离质量。
为此，本发明提供一种在前序部分中所述类型的、且具有权利要求1中所述特征的设备。根据本发明，提供如下一种设备：该设备的供给通道中的至少一个的尺寸设置成使得介质混合物在该至少一个供给通道中呈大致的湍流。所述至少一个供给通道中的雷诺数优选大于2000，更优选大于2500，再优选大于300，最优选大于5000。对于给定的处理条件将供给通道中的至少一个的尺寸设置成在其中形成大致的湍流，这意外地实现了分离速度的增加，而这并不必然地对所述设备的分离能力产生不利影响。这是令人惊奇的，因为通常认为供给通道中的湍流会在其中引起二次流动，该二次流动阻碍较重的组分移到供给通道的壁部。对于其中用于分离的组分包括尺寸在微米级和亚微米级的微粒尤其是固体微粒的介质混合物，情况尤其如此。因此，根据本发明的设备能够特别有利地用来分离这种介质混合物。利用根据本发明的设备以特别有利的方式进行分离的混合物包括直径在大约0.1微米至大约5微米之间不等的固体微粒。
根据本发明的设备的一个优选的变型包括具有逐一连接的横截面的若干供给通道。在第一变型中，这应理解为意指每个供给通道都具有实际上沿着其整个长度延伸的横截面，所述长度围绕旋转轴线以小于360°的角度成方位地延伸，从而基本防止与旋转轴线成大于360°的角度的方位流动。在第二变型中，逐一连接的横截面理解为意指每个供给通道都围绕旋转轴线以小于360°的角度成方位地延伸，从而基本防止每个供给通道中与旋转轴线成大于360°的角度的方位流动，其中每个供给通道都设有基本沿其整个长度延伸的壁部，其中所述分离限制在相对于旋转轴线的径向方向和方位方向。在第三变型中，逐一连接横截面理解为意指每个供给通道都围绕旋转轴线以小于360°的角度成方位地延伸，从而基本防止与旋转轴线成大于360°的角度的方位流动，其中每个供给通道都由基本沿其整个长度延伸的单个壁包围。
尽管原则上可在宽泛的限度内选择供给通道的数量，但建议径向方向上的供给通道的数量为至少5个，例如为15到1000个，更优选为至少30个，最优选为至少50个。所述至少5个供给通道优选与旋转轴线几乎相互平行地延伸。
应当注意到，在本发明的上下文中，组分的分离应理解为意指至少部分地分离所述组分，从而产生两种组分的平均质量密度上的显著差异。在实际中，完全(100％)的分离是难以实现的。由于用于分离的组分的混合物的旋转，较轻的组分将至少基本上迁移到旋转的内侧，而较重的组分将至少基本上迁移到旋转的外侧。一种可能的应用是至少一种组分相对于混合物的分离，该分离增加了使用的选择。这种可用的(“净化后的”)组分在分离后仍可能具有一部分其它不期望的组分(“混杂有其它组分”)，但在初始的混合物中，这种其它组分的存在显著地小于这种不期望的组分的存在。呈供给通道的旋转组件形式的旋转分离器具有介质到壁部的平均距离(径向方向上)保持有限这一优点，由此，能够在相对较短的时间内实现期望的分离度(这对应于旋转分离器轴向方向上的相对有限的长度与高的轴向速度相结合，使得能够处理更多的流量)。施加的流动速度可以根据情况而改变或最优化。在介质的处理中，介质在湍流条件下被引导穿过至少一个供给通道。这样的介质的处理带来出乎意外之高的分离效率而不需为此需要大体积的设备(即，所述设备能够呈非常紧凑的形式)，并且其中介质仅需在所述设备中短期处理。
如果介质混合物在更高的压力下输送通过的话，则能够以甚至更小的形式来提供设备(具有更小的体积)。因此，根据本发明的设备的优选实施方式包括用于将介质混合物在压力下供应到供给通道的压力装置，所述压力优选能够达到至少10bar，更优选能够达到至少100bar。用于介质混合物的旋转分离的所述设备包括尺寸设置成使得其中的流为层流的供给通道。为了确保所有供给通道中的层流，雷诺数Re必须小于2000，其中Re由下式定义：
Re＝w0dh/v，
其中，w0是介质混合物通过供给通道的平均轴向速度，v表示介质混合物的运动粘度，且dh是供给通道的液力直径。液力直径由下式定义：
dh＝4A0/S，
A0为通道横截面的表面面积，而S为周长。运动粘度可由下式计算出：
v＝μ/ρ
其中，μ是介质混合物的动力粘度，而ρ是介质混合物的密度。本发明基于以下的惊人发现，即：湍流可以在至少一部分供给通道中占据主导，而这不会对将介质混合物分离成两种具有不同质量密度的组分产生不利影响。所述至少一个供给通道的尺寸根据本发明设置成使得在选定的处理条件下，在此处出现大致的湍流。由于雷诺数取决于处理条件(更准确地说，取决于介质混合物通过供给通道的平均轴向速度w0以及供给通道的液力直径dh)以及介质混合物的运动粘度v(该运动粘度v则又取决于处理条件)，所以所述至少一个供给通道的尺寸是基于所选择的介质混合物和所选择的处理调节而确定的，更准确地说，是基于为所述设备而选择的处理条件的范围而确定的。一旦对给定的介质混合物确定了该范围，则所述至少一个供给通道的尺寸能够由上述针对雷诺数的公式容易地确定出。
对于气体，μ的大小的数量级为10-5kg/(ms)。在大气压下，气体的密度为大约1kg/m3，从而v的的数量级为10-5m2/s。为了确保在已知的旋转微粒分离器中的供给通道中的层流，在实际中，将处理条件和通道尺寸设置成使得雷诺数显著地小于2000，且一般为大约1000。在已知的分离工艺中，w0的大小大约为5m/s，而dh的大小大约为2mm。根据本发明的设备能够在比已知设备高的多的压力和/或通过速度下操作。当介质混合物如气体混合物被施加压力时，其密度将增大，而其动力粘度通常只改变少许。当压力升高到例如10bar时，运动粘度能够立刻减小到1/10，其雷诺数从而能够上升到10,000的值。在100bar的压力下，雷诺数能够上升到大约100,000的值以及更高。根据本发明的设备能够在这种高压下操作而不必为此不必要地扩大供给通道的通流表面。这增强了设备的分离效率。高压在很多的实际应用中都是常见的，包括加工工业和油气工业中的微粒分离。
所述设备的旋转装置的供给通道可具有任何的期望形式。因此，能够让这些通道在长度方向上以任意曲线延伸，或者相反地，使它们几乎呈直线。尽管不是本发明所必需的，但通过定位成与所述旋转装置的旋转轴线基本相互平行的逐一连接的壁，将大体形成多个供给通道。在已知设备中，为了将介质混合物分离成至少两种组分，必须使供给通道的壁部几乎平行于旋转装置的旋转轴线延伸。如果情况不是这样，则在垂直于供给通道的轴线的平面中的旋转的分量然后能够导致科里奥利力(Coriolis force)，由此在垂直于通道轴线的所述平面中的供给通道中产生内部漩涡，这对分离过程具有特别不利的影响。本发明的设备另外一个优点在于，即使利用其轴线与所述旋转装置的旋转轴线形成非零的角度β的供给通道，也具有良好的分离效率。根据本发明的设备因此在操作中不像已知设备那样挑剔。
已经发现，当角度β选择成使得满足β≤10dh/L时是有利的，其中L和dh分别表示供给通道的长度和液力直径。优选将角度β选择成使得满足β≤2dh/L。当在旋转微粒分离器中进行供给通道(旋转过滤元件)的组件的制造、安装和操作从而特别满足了上述标准时，分离过程然后将不被明显破坏，即使在高压和/或小通道横截面的情况下和/或用于分离的介质混合物的低粘度下也是如此。
为了实现最好的可能操作，理想的是使用于分离的组分的质量密度区别尽可能地大。如果期望地话，根据本发明的设备能够为此而设有影响质量密度的装置，该装置位于旋转装置的前面，因此设置在介质流动方向上的上游。该影响质量密度的装置能够例如包括膨胀装置。通过例如应用焦耳-汤姆逊(“joule thomson”)型膨胀冷却机或涡轮，依靠(可选的各向相同)膨胀，能够在非常短的时间内降低介质的温度。另一种选择是通过冷却介质带来冷却，该冷却介质例如在分离循环系统中膨胀，从而处于期望的低温水平。组分的密度受到温度降低的影响。如果所述混合物由具有相同物相(例如气/气混合物或液/液混合物)的组分构成，则能够因此实现特别有利的效果。所述组分中的至少一种组分由于温度变化而经历相变，使得用于分离的组分的物相彼此不同(由此产生例如气/液混合物、气/固混合物或液/固混合物)。当然，这种由于温度变化而产生的物质发生相变的现象是公知的现象。然而，应当特别注意的是，对于通过旋转装置进行的分离，在用于分离的组分之间形成物相不同并不是必须的；所述设备能够等同地应用于物相相同的组分的混合物(例如，诸如分散液的液/液混合物和气/气混合物)。本发明可能的应用场合的一些示例是，空气/氮气混合物的分离，水的除气或脱气，空气的脱水以及天然气的净化等。
本发明还涉及一种用于将流动的介质混合物分离成具有不同质量密度的至少两种组分的方法，该方法包括如下步骤：A)供应用于分离的介质混合物，B)在为此而设的旋转装置中引发用于分离的流动混合物的旋转，所述旋转装置包括供给通道的旋转组件，其中所述流的雷诺数大于2000且所述介质混合物具有大致的湍流，以及C)排出至少一种分离出的组分。根据本发明的方法优选执行成使得在处理步骤B)过程中，至少一个供给通道中流的雷诺数大于2500，更优选大于5000。通过本发明的方法，能够实现前面已经基于根据本发明的设备所描述的优点。能够以相对较小的通流设备执行所述方法，这是因为能够在高压下和非常短的时期内执行单独的处理步骤，例如在少于1秒内，通常在少于0.1秒内或甚至少于10毫秒或少于5毫秒内。如上所述，所述方法优选在至少10bar的压力下执行，更优选在至少100bar的压力下执行。因此消除了与尺寸设置成能够容纳大容量的设备相关联的烦冗过程。
根据本发明的设备在原则上能够用来将所有能够想到的介质混合物分离成至少两种组分。一个优选的实施方式的特征在于，至少一个组分包括固体微粒。利用本发明的设备获得了分离这种优选混合物的最佳结果。
在所述方法的特别优选的应用中，包括微粒的介质混合物被供应到所述设备，所述微粒的平均直径满足d≥2dp100％，其中dp100％表示在出现的离心力影响下，在层流中到达供给通道下游端的壁部的微粒的直径。这种特征直径能够由本领域普通技术人员容易地限定，例如通过试验或通过计算来限定。如果微粒的直径满足d≥2.5
dp100％，则能够实现另外的优点。已经发现，特别在这些条件下，能够实现迅速的分离，而这并不必然地对分离度不利。当微粒呈具有所述平均直径的微粒尺寸分布时，发现能够实现与已知方法中的情形几乎相同的分离效率，在已知方法中，在供给通道中出现层流。
根据本发明的方法在原则上能够在较宽的旋转装置转速范围内和较宽的处理时间范围内执行，只要将处理条件选择成使得在至少一个供给通道中湍流占据主导。然而在所述方法的一个特别优选的实施方式中，将旋转速度和处理时间选择成使得对至少一个供给通道，情况如下：
Ω.τ≤α.(L/dh)
其中，Ω为旋转速度，τ表示供给通道中的处理时间，L和dh分别表示供给通道的长度和液力直径，且α小于2。在这种Ω≤Ωcr(其中Ωcr由下式给出)的优选方法中，
Ωcr＝α.(L/dh)τ
分离过程将基本上非常有效地进行，且并不被内部循环明显破坏。已经发现，在Ω>Ωcr的方法中，内部循环对所述过程有不利的影响，从而使得比Ωcr更迅速的旋转而带来的微粒分离收获率的提高会失去。因此，优选将旋转速度选择成低于3Ωcr。由于更高的旋转速度将导致更高的材料载荷和更多的能量消耗，所以在实际中将旋转速度限制在最大为2Ωcr的值则具有进一步的优点，或者更优选最大为Ωcr。所述方法最优选应用在α为0.5至1之间的情况下。
所述方法特别适用于净化天然气。在所述方法的这种优选应用中，在所述处理步骤A)过程中供应天然气，在另外的处理步骤过程中天然气的温度由于膨胀到低于-50℃或低于-60℃的温度而降低，由此，位于天然气中的混杂物质的组分如CO2和H2S等至少基本上改变物相，所述混杂的组分(例如CO2和H2S)在所述处理步骤B)中与碳氢化合物组分分离，使得至少部分地去除了混杂物的碳氢化合物组分在所述处理步骤C)中排出。利用该优选方法，能够以成本经济有效的方式在充分的程度上将混杂有不期望气体的技术上可恢复的天然气与存在于其中的碳氢化合物分离。
根据本发明的方法和设备还能够用来分离天然气中可凝结的液状成分，如存在于天然气中的水蒸气或其中较重的组分。通过例如在分离步骤之前冷却介质混合物，这些成分凝结成微滴。这样形成的微滴然后在供给通道中与其它成分分离。因此能够以有效的方式来干燥天然气。还能够例如在分离较重组分的情况下收集这样形成的石化产品。
附图说明
将基于附图中所示的非限制性示例实施方式进一步说明本发明。此处：
图1示出根据本发明的设备的示意图；
图2示意性示出分离度与标准微粒直径的百分比的进度；并且
图3示出根据本发明的多重分离设备的替代实施方式变型的示意图。
具体实施方式
图1示出用于净化被混杂的气体如天然气的设备1。在从100Bar到500Bar以及更高压力之间变化的压力和高于100℃或100℃左右的温度下，由供给器2如箭头P1所示供应被混杂的气体。按照箭头1供应的气体然后在热交换器3中根据所示的优选方法被冷却，例如通过在大气中进行冷却。冷却后的气体如箭头P2所示从热交换器3流到节气阀4。按照箭头P2供应的气体优选以各向相同的方式借助于节气阀4而膨胀到5Bar至20Bar之间的低压。由于压力的骤降，气体的温度将下降(例如降到低于-50℃)，使得存在于气体中的一部分组分改变物相。结果形成气体/蒸汽混合物。该气体/蒸汽混合物由于旋转R而输送通过转子7的供给通道6，由此，蒸汽凝结在转子7的供给通道6远离转轴8的侧部。对于5Bar至20Bar之间的压力，气体/蒸汽混合物5的运动粘度将在10-6m2/s的数量级上。尽管显然可以在宽泛的限度内选择气体/蒸汽混合物5通过供给通道6的通流供给速度，但对于通常的经济操作来说，轴向通流供给速度w0的大小一般将在5m/s左右。基于正常的处理条件，将供给通道6的直径选择成使得通道6中的雷诺数达到至少2000。在所示的优选变型中，供给通道6具有2mm的液力直径，这对应于10,000左右的雷诺数。因此，通道6中的流大致是湍流。凝结的蒸汽作为远离节气阀4的所述侧部上的液滴9离开转子7。由例如液态CO2和H2S组成的液滴9收集在槽10中，能够通过启动泵11来清空槽10，从而如箭头P3所示将液态CO2和H2S排出。这样，离开转子7的气体至少部分地去除了CO2和H2S，并如箭头P4所示成为净化的气体离开设备1。应当特别说明的是，尽管建议使用热交换器3和节气阀4，然而这些部件对本发明并不是必需的。
通过将供给通道的旋转组件从其壳体中拆除，然后清洁并重新放置该旋转组件，或利用清洁的旋转组件替换该旋转组件，能够去除收集在供给通道中的微粒材料。如果在操作过程中需要的话，也可以通过下面的方式对供给通道的旋转组件在原处进行清洁，所述方式为：使供给通道的旋转组件受到例如振动；产生声波；或者优选地，在高压下喷洗供给通道或喷射空气或另一种气态或液态介质。
通过根据本发明确保在操作过程中，在供给通道6中形成大致的湍流，除了一般的稳态轴向流动外，还将出现速度场中基于时间和基于位置的波动。结果，待分离的组分微粒产生围绕对应于层流中的路径的一般路径的之字形移动。该路径由平均轴向速度和由于转子7产生的离心力而径向向外指向的稳态路径决定。在没有湍流的情况下，直径为dp100％的微粒100％将被收集。在其停留在供给通道6过程中，这些微粒由于所述离心力而发生等于通道6的直径的径向位移。由于根据本发明，在通道6中存在大致的湍流，因此能够预计，直径为dp100％的微粒的收集效率将比在已知设备中低(例如从100％降到大约80％)，已知设备的尺寸设置成使得层流在其供给通道6中占据主导。图2示出所述的分离度20(或收集效率)相对标准组分直径21的进度。在本申请的上下文中，该标准组分直径定义为气体/蒸汽混合物5的用于分离的组分的平均直径dp与在层流中将在通道6的端部完全分离出的该同一组分的平均直径dp100％的比值。可以通过例如将处理条件修改成使得在供给通道中形成层流而以简单的方式从试验中确定该平均直径dp100％。还能够为此减小通道直径。曲线22表示对于已知设备(供给通道6中为层流)的进度，曲线23表示对于根据本发明的设备(供给通道6中为湍流)的进度。与可以预计到的相反，图2显示，尽管通流供给速度可以更高，但分离度20并不明显小于层流下的分离度。此外还发现，对于小于大约0.5dp100％和大于2.5dp100％的微粒，在根据本发明的设备中的分离度20甚至与已知设备中的分离度处于同一等级。
最后，图3表示如箭头P30所示被供应用于分离的混合物的多重分离设备30的视图。当混合物在冷却器31中被冷却之后，此时已冷却的混合物如箭头P31所示流到涡轮32。在经过涡轮32之后，此时用于分离的组分的密度差更大的混合物流到示意性示出的旋转分离器33。第一(例如气态)组分如箭头P33所示通过出口34离开旋转分离器33。第二组分(例如冷的液态组分)如箭头P34所示通过第二出口35离开旋转分离器33。第二组分然后被供给到另一个涡轮36和与该涡轮相连的旋转分离器37，在旋转分离器37处进行新的分离处理，其目的在于如箭头P35所示分离出留在第二液态组分中的气态组分(该气态组分可与已经在旋转分离器33中分离出的气态组分相同或不同)，该气态组分然后与已经在旋转分离器33中分离出的气态组分流到一起。在旋转分离器37中分离出的液态组分如箭头P36所示通过回流管38送回到热交换器31，以提高热交换器31的效率。在热交换器31中，来自第二旋转分离器37的液态组分在如箭头P37所示经由出口39离开设备30之前起到冷却剂的作用。应当注意，替代第二组分(P34)，或正如第二组分(P34)一样，离开旋转分离器33的第一组分(P33)也能够通过例如图中未示出的涡轮及连接到该涡轮的旋转分离器而经受新的分离处理，该旋转分离器与出口34相连。可选的是，对已经分离出的组分接连执行多于两次的新的分离。

Claims (22)

1.一种用于将流动的介质混合物分离成具有不同的质量密度的至少两种组分的设备，包括：
-呈供给通道的旋转组件形式的旋转装置，该旋转装置用于使所述流动的混合物旋转，以进行分离；
-用于所述介质混合物的供给器，其连接于所述旋转装置；以及
-连接于所述旋转装置的出口，其用于排出分离的介质混合物的至少一种组分，
其特征在于，将所述供给通道中的至少一个的尺寸设置成使得所述介质混合物在该通道中呈大致的湍流。
2.如权利要求1所述的设备，其特征在于，将所述供给通道中的至少一个的尺寸设置成使得该通道中的雷诺数大于2500。
3.如权利要求2所述的设备，其特征在于，将所述供给通道中的至少一个的尺寸设置成使得该通道中的雷诺数大于3000。
4.如权利要求1至3中任一项所述的设备，其特征在于，所述设备包括用于在压力下供应所述介质混合物的压力装置。
5.如权利要求4所述的设备，其特征在于，所述压力能够达到至少10bar。
6.如权利要求5所述的设备，其特征在于，所述压力能够达到至少100bar。
7.如前述权利要求中任一项所述的设备，其特征在于，至少一种组分包括固体微粒。
8.如权利要求7所述的设备，其特征在于，所述固体微粒的直径满足d≥2dp100％，其中dp100％表示在出现的离心力影响下，在层流中到达供给通道下游端的壁部的微粒的直径。
9.如权利要求8所述的设备，其特征在于，所述固体微粒的直径满足d≥2.5dp100％，其中dp100％表示在出现的离心力影响下，在层流中到达供给通道下游端的壁部的微粒的直径。
10.如前述权利要求中任一项所述的设备，其特征在于，至少一个供给通道具有大致线性的进度，且该通道的轴线与所述旋转装置的旋转轴线形成角度β。
11.如权利要求10所述的设备，其特征在于，将所述角度β选择成使得满足β≤10dh/L，其中L和dh分别表示所述供给通道的长度和液力直径。
12.如权利要求11所述的设备，其特征在于，将所述角度β选择成使得满足β≤2dh/L。
13.一种用于将流动的介质混合物分离成具有不同的质量密度的至少两种组分的方法，该方法包括以下步骤：
A)供应用于分离的介质混合物，
B)在为此而设的旋转装置中引发用于分离的流动混合物的旋转，所述旋转装置包括供给通道的旋转组件，以及
C)排出至少一种分离出的组分
其特征在于，在处理步骤B)过程中，所述流的雷诺数大于2000，且所述介质混合物具有大致的湍流。
14.如权利要求13所述的方法，其特征在于，在所述处理步骤B)过程中，至少一个供给通道中的流的雷诺数大于2500。
15.如权利要求14所述的方法，其特征在于，在所述处理步骤B)过程中，至少一个供给通道中的流的雷诺数大于5000。
16.如权利要求13至15中任一项所述的方法，其特征在于，在所述处理步骤B)过程中，用于分离的所述介质混合物中的压力达到至少10bar。
17.如权利要求16所述的方法，其特征在于，在所述处理步骤B)过程中，用于分离的所述介质混合物中的压力达到至少100bar。
18.如权利要求13至17中任一项所述的方法，其特征在于，至少一种组分包括固体微粒，所述固体微粒的直径满足d≥2dp100％，其中dp100％表示在出现的离心力影响下，在层流中到达供给通道下游端的壁部的微粒的直径。
19.如权利要求18所述的方法，其特征在于，至少一种组分包括固体微粒，所述固体微粒的直径满足d≥2.5dp100％，其中dp100％表示在出现的离心力影响下，在层流中到达供给通道下游端的壁部的微粒的直径。
20.如权利要求13至19中任一项所述的方法，其特征在于，对至少一个供给通道，情况如下：
Ω.τ≤α.(L/dh)
其中，Ω为旋转速度，τ表示供给通道中的处理时间，L和dh分别表示供给通道的长度和液力直径，且α小于2。
21.如权利要求20所述的方法，其特征在于，α小于1。
22.如权利要求21所述的方法，其特征在于，α在0.5到1之间。
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